膨胀螺栓抗拔计算书
膨胀螺栓拉拔力计算
该工程基本设计参数；基本风压值o ω=㎡,干挂石材通过膨胀螺栓与建筑结构连接。最不利龙骨分隔宽度为B=米，圆立柱连接点之间的竖向间距米、横向间距米，每个连接点膨胀螺栓个数为4个。相应的风压高度变化系数z μ=（本工程的场地类别属于B 类，计算高度小于10米），按7度抗震设防设计。按照国家行业标准《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010、《金属与石材幕墙工程技术规范》JBJ —2001、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012，针对本工程的实际情况，对膨胀螺栓的允用强度进行计算和校核。
一、设计荷载与作用
石材设计中按50年需要考虑荷载与作用有；风荷载、地震作用分别计算如下。
1、风荷载标准值
o z s z k w w ***μμβ=
式中：
k w ：为作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/㎡） z β ：为z 高度处瞬时风压的阵风系数
s μ ：为风荷载体形系数
z μ ：为风压高度变化系数 o ω ：基本风压（KN/㎡）
2、k w =风荷载设计值
W=k w x q γ
k w ；是风荷载标准值
q γ；是风荷载分项系数，q γ= 3、 W=地震作用
垂直于幕墙水平分布的地震作用
G a q e ek **=max β
式中：ek q ：垂直于幕墙的水平地震作用力
e β：动力放大系数 m ax a ：地震影响系数，按七度抗震设计 G ：单位面积自重荷载
4、ek q =荷载效应组合
水平作用效应组合系数；风荷载w ψ= 地震作用e ψ=
二、膨胀螺栓拉拔力计算
膨胀螺栓石材每个连接点的在风荷载作用下的水平力为 N=W*w ψ*A+e ψ*ek q
= =+
=
石材幕墙每个膨胀螺栓在风荷载作用下水平力为 x f =s
=*4
=
≈
式中：x f：每个螺栓在风荷载作用下水平力s ：每个连接点的螺栓个数
：安全系数
膨胀螺栓拉拔力计算
膨胀螺栓拉拔试验计算书 苏州承志装饰有限公司 二〇一一年五月
支座处膨胀螺栓拉拔力计算 1.1 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 支座反力图 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm ×1000mm ，干挂石材自重取0.5 kN/m 2，室内风荷载为0.5 kN/m 2 支座反力为： 风荷载产生的拉力： N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN 自重产生的剪力： V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN 弯距：m kN 0.0900.120.75Ve M ?=?== 1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N 拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N 拔:单个螺栓承载能力设计值；
N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； =2β?[N/8+(M/Z)/n] N 拔 =2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2] =1.594 kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN. 2.1 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 计算简图(圆表示支座，数字为节点号)
根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力： N=1.163 kN 1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算： =2β?(N/2+M/Z)/n N 拔 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； =2β?(M/Z)/n N 拔 =2×1.25×(1.163×103/2)/2 =0.727 kN 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.
柱模板(设置对拉螺栓)计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 5、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 一、工程属性 二、荷载组合 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.35]＝min[29.87，80.4]＝29.87kN/m2
S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 29.868+ 0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2 三、面板验算 面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 柱长边小梁根数 4 柱短边小梁根数 4 柱箍间距l1(mm) 400 模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.4×29.868＝15.531kN/m 活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.4×2＝1.08kN/m M max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×15.531×0.1672-0.117×1.08×0.1672＝-0.047kN·m σ＝M max/W＝0.047×106/(1/6×400×152)＝3.11N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.4×29.868＝11.947kN/m ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×11.947×166.6674/(100×9350×(1/12×400×153))＝0.059mm ≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm 满足要求！ 四、小梁验算
膨胀螺栓拉拔力计算
膨胀螺栓拉拔力计算 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取kN/m2，室内风荷载 为kN/m2 支座反力为： 风荷载产生的拉力：N =××= kN 自重产生的剪力：V=××= KN 弯距：M=Ve=*=﹒m . 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（）； 上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取； N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n] =2××[×103/2+×106/100)/2] = kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为. 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 计算简图(圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力：N = kN . M8膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取； N拔=2β?(M/Z)/n =2×××103/2)/2 = kN
膨胀螺栓抗拔力计算
膨胀螺栓如何计算 工程 2008-07-24 21:25:08 阅读1185 评论1 字 号：大中小订阅 要对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式 验算: N拔=[(N/2+M/Z)/n]*B≤N拔试/1.5 式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值 N--拉力 M--弯矩 Z--上下两排螺栓中距 n--每排螺栓个数 B--调整系数,每处4个取1.25、6 个取1.30、8个取1.32 N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结 果一、建筑概况
建筑物总高度约为120米，总宽度为150米，共26层，按8度抗震设计，基本风压ｗ0=0.35KN/M2，每个200×300埋件用4个M12×110膨胀螺栓固定，膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。膨胀螺栓使用时应严 格遵守有关工艺要求。 二、荷载 ⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式 计算： ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO 式中：ｗk－作用在幕墙上的风荷载标 准值（KN／M2）； βZ－考虑瞬时风压的阵 风系数，取2.25； μS－风荷载体型系数， 取1.5； μZ－风压高度变化系 数；
ｗO－基本风压，取 0.35KN／M2。 故ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗ O ⑵地震作用按下式计算 QE＝βE?αmax?G 式中：QE??作用于幕墙平面外水平地 震作用（KN）； G ??幕墙构件的重量 （KN）； αmax??水平地震影响系数最大值，8 度抗震设计取0.16； βE??动力放大系数，取 3.0。 ⑶荷载分项系数和组合系数的确定 根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢＪ９－８７）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合
本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下： 分项系 数组 合系数 重力荷载，γg取 1.2 风荷载，γw取 1.4 风荷载，ψw取1.0 地震作用，γE取 1.3 地震作用，ψE取0.6 温度作用，γT取 1.2 温度作用，ψT取0.2 荷载和作用效应按下式进行组 合： S＝γgSg＋ψwγwSw＋ψEγESE ＋ψTγTST
膨胀螺栓抗拔力计算
膨胀螺栓如何计算 要对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式验算: N拔=[(N/2+M/Z)/n]*B≤N拔试/1.5 式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值 N--拉力 M--弯矩 Z--上下两排螺栓中距 n--每排螺栓个数 B--调整系数,每处4个取1.25、6个取1.30、 8个取1.32 N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结果一、建筑 概况 建筑物总高度约为120米，总宽度为150米，共26层，按8度抗震设计，基本风压ｗ0=0.35KN/M2，每个200×300埋件用4个M12×110膨胀螺栓固定，膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。膨胀螺栓使用时应严 格遵守有关工艺要求。
二、荷载 ⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算： ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO 式中：ｗk－作用在幕墙上的风荷载标准值（KN ／M2）； βZ－考虑瞬时风压的阵风系数，取2.25； μS－风荷载体型系数，取1.5； μZ－风压高度变化系数； ｗO－基本风压，取0.35KN／M2。 故ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO ⑵地震作用按下式计算 QE＝βE?αmax?G 式中：QE??作用于幕墙平面外水平地震作用 （KN）； G ??幕墙构件的重量（KN）；
αmax??水平地震影响系数最大值，8度抗震设 计取0.16； βE??动力放大系数，取3.0。 ⑶荷载分项系数和组合系数的确定 根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢＪ９－８７）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下： 分项系数组合系数 重力荷载，γg取1.2 风荷载，γw取1.4 风荷载，ψw 取1.0 地震作用，γE取1.3 地震作用，ψE 取0.6 温度作用，γT取1.2 温度作用，ψT 取0.2 荷载和作用效应按下式进行组合：
对拉螺栓力学性能表 强度计算公式.
对拉螺栓力学性能表强度计算公式（穿墙螺丝） 作者：建材租赁来源：穿墙螺丝日期：2011-5-14 14:10:04 人气：1693 导读：对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表，强度计算公式，力学性能验算。 1.对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表 螺栓直径(mm螺纹内径(mm净面积(mm2重量(kg/m容许拉力(N M12 M14 M16 9.85 11.55 13.55 76 105 144 0.89 1.21 1.58 12900 17800 24500 M18 M20 M22 14.93 16.93 18.93 174 225 282 2.00 2.46 2.98 29600 38200 47900 2．强度验算 已知2[100×50×3.0 冷弯槽钢 强度满足要求。
(二挠度验算 验算挠度时，所采用的荷载，查表得知仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载(F。 所以： 已知 钢楞容许挠度按表。 挠度满足要求。 二、主钢楞验算 (一强度验算 1．计算简图 2．荷载计算 P为次钢楞支座最大反力(当次钢楞为连续梁端已含反力为、中跨反力为0.5ql，所以，0.6+0.5。 3．强度验算 强度不够，为此应采取下列措施之一： (1 加大钢楞断面，再进行验算； (2 增加穿墙螺栓，在每个主次钢楞交点处均设穿墙螺栓，则主钢楞可不必再验算。 例3：已知混凝土对模板的侧压力为F=30kN/m2，对拉螺栓间距，纵向、横向均为0.9m，选用M16穿墙螺栓，试验算穿墙螺栓强度是否满足要求。
[解] 满足要求。 对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表 螺栓直径(mm螺纹内径(mm净面积(mm2重量(kg/m容许拉力(N M12 M14 M16 9.85 11.55 13.55 76 105 144 0.89 1.21 1.58 12900 17800 24500 M18 M20 M2214.93 16.93 18.93 174 225 282 2.00 2.46 2.98 29600 38200 47900
给排水钢管道支架强度计算书
表1━各种型号规格管材支架安装选型及材料对照表
3－内筋嵌入式衬塑钢管支架的最大间距 附件：给排水钢管道支架强度计算书 一.每组支架承载说明： 按水管内盛满水，考虑水的重量，管道自重及保温重量，再按支架间距均分，得出附表之数据(为静载状态)。 二.膨胀螺栓在C13以上混凝土上允许的静荷载为: M10:拉力6860（N） M12:拉力10100（N） M16:拉力19020（N） M20:拉力28000（N） 三.丝杆允许静荷载: 1.普通螺纹牙外螺纹小径d1=d-1.08253P d:公称直径 p:螺距:M10为1.5mm;M12为1.75mm；M16为2mm;M20为2.5mm； 2.M10丝杆的小径为:d1=10-1.08253*1.5=8.00mm; M12丝杆的小径为:d1=12-1.08253*1.75=10.1mm
M14丝杆的小径为:d1=14-1.08253*2=11.8mm M16丝杆的小径为：d1=16-1.08253*2=13.8mm M20丝杆的小径为：d1=20-1.08253*2.5=17.3mm 3.取丝杆钢材的屈服极限为允许静载极限,其屈服极限为: бs=220至240Mpa 取бs=220Mpa=220N/mm2. 4.按丝杆最小截面积计算,丝杆允许拉力为：P=S×бs M10丝杆：P10=3.14×（8/2）2×220=11052N M12丝杆：P12=3.14×（10.1/2）2×220=17617N M14丝杆：P14=3.14×（11.8/2）2×220=24046N M16丝杆：P16=3.14×（13.8/2）2×220=32890N M20丝杆：P20=3.14×（17.3/2）2×220=51687N 10#槽钢：P#=1274×220=280280N 四.两管给排水钢管道支架受力分析: （一）DN80给排水钢管道支架强度校核: 1.按附表所示，每组支架承受静载为：99.35Kg＝974N 考虑管内水的波动性，粘滞阻力，压力传递不均匀性对支架的综合影响，取综合系数K1＝1.2; 考虑现场环境之震动及风动的影响，支架本身的不均匀性，取综合系数：K2＝1.2 2.受力分析： 按附图支架详图，及图1～3中的受力分析： p=K1*K2*W/2=1.2*1.2*974/2=702N Fay=Fby=p=702N 3.膨胀螺栓，丝杆强度校核: a.M10膨胀螺栓所受的拉力为:702N，小于M10:6860N,为允许荷载的10% 故：强度满足要求.。 b. M10丝杆所受的拉力为702N,小于P10:11052N 为允许荷载的7% 故：强度满足要求. 4.L40角钢横担强度校核: 从图3中可以看出，最大弯距 Mmax= pa=702*0.15=105.3N·M 等截面的L40角钢最大正应力发生在Mmax截面的上下边缘处 最大正应力为:бmax=Mmax*Ymax /Iz
拉拔试验计算书
Xxx幕墙工程拉拔试验计算书 计算采用规范及依据 1．《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006版) 2．《钢结构设计规范》 GB50017-2002 3．《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001 其他资料 一、建筑概况 本工程位于xxx，建筑物高度约为xxx米，按xx度抗震设计，基本风压ｗ0 =0.8KN/M2，主要幕墙形式为玻璃幕墙、石材幕墙及类木幕墙，局部部位3.6米处幕墙框架与建筑物主体用后补埋板形式连接。每个后补埋板用300×200×8用2个M12×120化学螺栓和两个M12×120膨胀螺栓固定，膨胀螺栓使用时应严格遵守有关工艺要求。 二、幕墙埋件计算（后置埋件） 基本参数： 1：计算位置：xxx侧面xxxm转角位置； 2：幕墙立柱跨度：L=xxx mm； 3：立柱计算间距(指立柱左右分格平均宽度)：B=xxm； 4：立柱力学模型：单跨梁； 5：埋件位置：侧埋； 6：板块配置：选用40mm厚的石材面板； 7：混凝土强度等级：C25； 三、荷载计算： 1、 (1)、风荷载标准值计算： W K ：作用在石材上的风荷载标准值（KN/m2） βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.69 μs1：风荷载局部体型系数，（负风压） A：石材龙骨受荷面积，A=1.44 m2 μS1（A）：局部风压体型系数（依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006 版）第7.3.3条）μ S1（A）={μ S1（1） +[μ S1（10） -μ S1（1） ]logA}-0.2 =-1.60-0.2 =-1.8 μz：风荷载高度变化系数，取－1.8 厦门市基本风压，取W =0.8KN/m2（按50年一遇） W K =β gz ×μ s ×μ z ×W =1.69×(-1.8)×1.17×0.8 =－2.85KN/m2 > －1.0 KN/m2取W K =2.85 KN/m2
钢结构连接计算书(螺栓)
钢结构连接计算书 一、连接件类别： 普通螺栓。 二、普通螺栓连接计算： 1、普通螺栓受剪连接时，每个普通螺栓的承载力设计值，应取抗剪和承压承载力设计值中的较小者。 受剪承载力设计值应按下式计算： 式中 d──螺栓杆直径,取 d = 22.000 mm； n v──受剪面数目，取 n v = 2.000； f v b──螺栓的抗剪强度设计值，取 f v b=125.000 N/mm2； 计算得：N v b = 2.000×3.1415×22.0002×125.000/4=95033.178 N； 承压承载力设计值应按下式计算： 式中 d──螺栓杆直径,取 d = 22.000 mm； ∑t──在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，取∑t=12.000 mm； f c b──普通螺栓的抗压强度设计值，取 f c b=250.000 N/mm2； 计算得：N c b = 22.000×12.000×250.000=66000.000 N； 故: 普通螺栓的承载力设计值取 66000.000 N； 2、普通螺栓杆轴方向受拉连接时，每个普通螺栓的承载力设计值应按下式计算：
式中普通螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径，取 de= 21.000 mm； f t b──普通螺栓的抗拉强度设计值，取 f t b=215.000 N/mm2； 计算得：N t b = 3.1415×21.0002×215.000 / 4 = 74467.527 N； 3、普通螺栓同时受剪和受拉连接时，每个普通螺栓同时承受剪力和杆轴方向拉力应符合下式要求： 式中 N v──普通螺栓所承受的剪力，取 N v= 23.000 kN =23.000×103 N； N t──普通螺栓所承受的拉力，取 N t= 35.000 kN =35.000×103 N； [(N v/N v b)2+(Nt/Nt b)2]1/2=[(23.000×103/95033.178)2+(35.000×103/74467.527)2]1/2= 0.529 ≤ 1； N v = 23000.000 N ≤ N c b = 66000.000 N； 所以，普通螺栓承载力验算满足要求！
膨胀螺栓拉拔力计算
膨胀螺栓拉拔力计算 1.1 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取0.5 kN/m2，室内风荷载为0.5 kN/m2 支座反力为： 风荷载产生的拉力： N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN 自重产生的剪力： V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN 弯距：M=Ve=0.75*0.12=0.09k N﹒m 1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； 上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n] =2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2] =1.594 kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN. 2.1 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：
计算简图 (圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力： N =1.163 kN 1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； N拔=2β?(M/Z)/n =2×1.25×(1.163×103/2)/2 =0.727 kN 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.
M10螺栓计算书
M10外六角螺栓计算书项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、构件编号: LB-1 二、示意图 连接类型：普通螺栓计算形式：验算 三、依据规范 《钢结构设计规范》（GB 50017－2003） 《钢结构设计手册》（上册第二版） 《钢结构设计与计算》（包头钢铁设计研究院） 四、计算信息 1. 荷载信息剪力：V y = 1 2.00 kN; 2. 计算参数排列方式：均匀并列 螺栓列数：n c = 1; 螺栓行数：n r = 2; 螺栓行距：e r = 360mm; 螺栓列边距：e1 = 30mm; 螺栓行边距：e2 = 30mm; 螺栓数：n=2; 螺栓直径：d = 10mm; 螺栓孔径：d0 = 11.00mm; 有效直径：d e = 8.59mm; 板厚：t = 4mm; 受剪面数：n v = 1; 承压厚度：∑t = 4mm; 3. 材料信息钢材等级：Q235; 钢材强度：f = 215N/mm2; 螺栓等级：4.6级; C级; 抗拉强度：f t b = 170 N/mm2; 抗剪强度：f v b = 140N/mm2; 抗压强度：f c b = 305 N/mm2; 四、应力计算 根据《钢结构设计规范》（GB 50017－2003） ((N v/N v b)2＋(N t/N t b)2)1/2≤ 1 （7.2.1－8） N v≤ N c b（7.2.1－9） 1. 单个螺栓受剪承载力设计N v b = n vπd2f v b/4 （7. 2.1－1） N c b= d∑tf c b（7.2.1－3） N v b = n vπd2f v b/4 =1×π×102×140×10-3/4= 11.00kN N c b= d∑tf c b= 10×4×305×10-3= 12.20kN 2. 单个螺栓受拉承载力设计N t b = πd e2f t b/4 （7.2.1－5） N t b = πd e2f t b/4 = π×8.592×170×10-3/4 = 9.85kN 3. 计算螺栓单个受力1）以螺栓群左下角点为原点的螺栓点位置坐标
膨胀螺栓抗拔力计算
创作编号：BG7531400019813488897SX 创作者：别如克* 膨胀螺栓如何计算 工程2008-07-24 21:25:08 阅读1185 评论 1 字号：大中小订阅 要对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式 验算: N拔=[(N/2+M/Z)/n]*B≤N拔试/1.5 式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值 N--拉力 M--弯矩 Z--上下两排螺栓中距 n--每排螺栓个数 B--调整系数,每处4个取1.25、6个取 1.30、8个取1.32
N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结果一、建 筑概况 建筑物总高度约为120米，总宽度为150米，共26层，按8度抗震设计，基本风压ｗ 0=0.35KN/M2，每个200×300埋件用4个 M12×110膨胀螺栓固定，膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。膨胀螺栓使用时应严格遵守有关工艺要 求。 二、荷载 ⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计 算： ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO 式中：ｗk－作用在幕墙上的风荷载标准值 （KN／M2）； βZ－考虑瞬时风压的阵风系数，取 2.25； μS－风荷载体型系数，取1.5； μZ－风压高度变化系数；
ｗO－基本风压，取0.35KN／M2。 故ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO ⑵地震作用按下式计算 QE＝βE?αmax?G 式中：QE??作用于幕墙平面外水平地震作 用（KN）； G ??幕墙构件的重量（KN）； αmax??水平地震影响系数最大值，8度抗 震设计取0.16； βE??动力放大系数，取3.0。 ⑶荷载分项系数和组合系数的确定 根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢＪ９－８７）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下： 分项系数组合系数 重力荷载，γg取1.2
膨胀螺栓施工及拉拔试验要求
膨胀螺栓施工及拉拔试验要求 一、施工要求: 1、膨胀螺栓的选用：品牌及样品必须经过项目部确认，到场实物与样品一致，并提供产品合格证明资 料，选用规格参照附件《膨胀螺栓安装试验参数》。 2、打孔前最好使用光电测量仪进行吊点的弹线定位，装修吊顶及长距离各类管线必须使用。 3、每次批量安装膨胀螺栓打孔之前，应先做钻头规格适配试验，经适配试验合格后方可批量打孔。在 更换钻头和使用不同批次材料时，应重新做适配试验。 4、根据膨胀螺栓长度需要的钻孔深度，在电锤上设置限位。 5、打孔时电锤应垂直用力，不要摆动，防止孔洞直径偏大，而造成膨胀螺丝锚固不牢。 6、作业人员手持电锤打孔，禁止将电锤绑在长杆上打孔。 7、除特殊位置不具备条件外，膨胀螺栓锚固位置与混凝土结构边缘的间距要大于倍孔深，膨胀螺栓之 间的间距也要尽量满足同样要求。 8、安装后套管不外露、加垫片并将螺母紧固牢固，紧固螺母时禁止采用手持长杆套筒紧固的作法。 二、拉拔试验要求 1、拉拔试验仪器首选可显示试验拉力数据的电子测量仪，如条件不具备，可选用能直观看出重量的重 物作为测试块，试验承重支架离开地面高度不超过200mm。 2、试验荷载应考虑施工人员在吊载物体上面作业的动荷载以及系统运行中的震动疲劳载荷，以专业工 程师计算实际承载重量的2倍为基准，但不得超过其极限抗拉力。 3、禁止采用吊篮上站人方法进行试验。 4、试验完成后填写部门提供的《膨胀螺栓拉拔试验报告》，并由相关人员签字确认。 三、拉拔试验步骤：
a) 试验前检查螺母安装是否紧固，用记号笔做好标记 b) 试验时对电子测试仪的读数进行拍照，作为依据 C）试验后检查紧固螺母位置是否有松动和旋转，膨胀螺栓是否有拉出现象 附件
膨胀螺栓规格及性能
膨胀螺栓（胀锚螺栓） 1.普通膨胀螺栓 (1)性能、用途：膨胀螺栓由膨胀螺栓套管及螺栓两件组成,适用于在混凝土及砖砌体墙、地基上作锚固体。其受力性能见表48～49。 膨胀螺栓受力性能（一）表48 螺栓规格（毫米） 钻孔尺寸（毫米）受力性能（公斤） 直径深度允许拉力允许剪力 M6 M8 M10 M12 M1610.5 12.5 14.5 19 23 40 50 60 75 100 240 440 700 1030 1940 180 330 520 740 1440 注:表列数据系按铺固基体为标号大于150号混凝土。膨胀螺栓受力性能（二）表49 螺栓规格（毫米） 埋深 （毫米） 不同基（砌）体时的受力性能（公斤） 锚固在75#砖砌体上锚固在150#混凝土上 拉力剪力拉力剪力允许 值 极限 值 允许 值 极限 值 允许 值 极限 值 允许 值 极限 值 M6×55 M8×70 M10×85 M12×105 M16×14035 45 55 65 90 100 225 390 440 500 305 675 1175 1325 1500 70 105 165 245 460 200 319 500 734 1380 245 540 940 1060 1250 610 1350 2350 2650 3100 80 150 235 345 650 200 375 588 863 1625 （2）规格见图26、表50～51。 膨胀螺栓规格（一）表50 型号 规格 （毫米） 各部尺寸尺寸（毫米） 安装后尺寸 （毫米） L L1φH a b 重量 （公斤/100件） Ⅰ型M6×65 M6×75 M6×85 M8×80 65 75 85 80 35 35 35 45 10 10 10 12 3 3 3 3 8 8 8 9 2.77 2.93 3.15 6.14
膨胀螺栓拉拔力计算
膨胀螺栓拉拔力计算 ?干挂石材支座反力计算? 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： ? 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。? 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取?kN/m2，室内风荷载 为?kN/m2? 支座反力为：? 风荷载产生的拉力：?N?=××=?kN?? 自重产生的剪力：???V=××=?KN? 弯距：M=Ve=*=﹒m? .?镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算：? N拔=2β?(N/2+M/Z)/n?? 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值；???? N:?拉力设计值（N）；?????? ?M:?弯距设计值（）； 上下两排螺栓中距(mm)；? ??n:?每排螺栓个数；? β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取；? ?N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n]???????? =2××[×103/2+×106/100)/2]?? =?kN? 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为. ?室内吊顶支座反力计算? 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：
计算简图??(圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为：? 自重产生的拉力：?N?=?kN?? .?M8膨胀螺栓拉拔力计算：? N拔=2β?(N/2+M/Z)/n?? 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值；???? N:?拉力设计值（N）；??????? M:?弯距设计值（）；??????? Z:上下两排螺栓中距(mm)；? n:?每排螺栓个数；? β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取；?? N拔=2β?(M/Z)/n???????? =2×××103/2)/2?? =?kN? 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为.
柱模板(设置对拉螺栓)设计计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书 一、工程属性 二、荷载组合 4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m 2 承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2 正常使用极限状态设计值S 正＝ G 4k ＝38.4 kN/m 2 三、面板验算
模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×38.4＝27.99kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.06kN/m
M max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×27.99×0.262-0.121×1.06×0.262＝-0.21kN·m σ＝M max/W＝0.21×106/(1/6×600×152)＝9.18N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.6×38.4＝23.04kN/m ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×23.04×257.144/(100×10000×(1/12×600×153))＝ 0.38mm≤[ν]＝l/400＝257.14/400＝0.64mm 满足要求！ 四、小梁验算 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.26×48.42＝12.45 kN/m
铝合金模板计算书(顶撑、背楞、螺栓、销钉)
铝合金模板配件受力计算书 主要参数：梁高h=1200mm ，b=200mm ，板厚：150mm 铝型材6061-T6的强度设计值F 为276N/mm2 钢材Q235的强度设计值F=215 N/mm2 销钉与螺栓的强度设计值F=420N/mm2 铝模自重为22kg/ m2 钢材弹性模量 25/101.2mm N E ?= Q420钢材抗剪 2/220mm KN fy = Q235钢材抗剪 2/125mm KN fy = 1．顶撑验算 顶撑采用Q235的钢材，外管采用 φ60×2.0mm 钢管，插管为 φ48×3.0mm 厚，插销为 φ14mm 。本工程的计算高度为2800（实际2770）mm ，钢管支撑中间无水平拉杆。计算独立支撑高度最大为2800时的允许荷载，考虑插管与套管之间因松动产生的偏心为半个钢管直径。 插管偏心值 e=D/2=48.3/2=24.3 因此钢支撑按两端铰接的轴心受压构件计算 长细比： i ul i 0 ==L λ 钢管支撑的使用长度l=2800 钢管支撑的计算长度 l l 0μ= 22.1299.112n 1=== ++μ 12 I I n ==18.51/9.32=1.99 8 .1656.202800 22.1i l ===?μλ
i 为回转半径 1.1.1 钢管受压稳定验算 根据《钢结构设计规范》得 285.0=? N A N 5.26838215438285.0f ][2=??=??=? 其中2A 为套管截面积 1.2钢管受压强度验算 插销直径 14，管壁厚3.0mm ，管壁的端承面承压强度设计值 2mm /325fce N = 两个插销孔的管壁受压面积 13214.32 140.32a 22d =???=?=πA 2mm 管壁承受容许荷载 N A N 42900132325fce ][=?=?= 1.1.3插销受剪验算。插销两处受剪。 插销截面积 220mm 7.15314.37=?=A 插销承受容许荷载 N N 384257.153125227.153fy ][=??=??= 根据验算，取三项验算的最小容许荷载，故钢支撑在高度2800时的容许荷载为26838.5N 1.4 最大构件的荷载验算 本工程最大梁断面为200×1200mm ，顶撑间距为1300mm 最大板厚为150mm ，板的顶撑间距为1300×1300mm 铝模板自重22kg/㎡ 施工荷载按200 kg/㎡
膨胀螺栓抗拔计算书
膨胀螺栓拉拔力计算 该工程基本设计参数；基本风压值o ω=0.35KN/㎡,干挂石材通过膨胀螺栓与建筑结构连接。最不利龙骨分隔宽度为B=1.0米，圆立柱连接点之间的竖向间距3.0米、横向间距0.8米，每个连接点膨胀螺栓个数为4个。相应的风压高度变化系数z μ=1.0（本工程的场地类别属于B 类，计算高度小于10米），按7度抗震设防设计。按照国家行业标准《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010、《金属与石材幕墙工程技术规范》JBJ —2001、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012，针对本工程的实际情况，对膨胀螺栓的允用强度进行计算和校核。 一、设计荷载与作用 石材设计中按50年需要考虑荷载与作用有；风荷载、地震作用分别计算如下。 1、风荷载标准值 o z s z k w w ***μμβ= 式中： k w ：为作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/㎡） z β ：为z 高度处瞬时风压的阵风系数 s μ ：为风荷载体形系数 z μ ：为风压高度变化系数 o ω ：基本风压（KN/㎡）
k w =1.7x1.3x1.0x0.35=0.7735KN/㎡ 2、风荷载设计值 W=k w x q γ k w ；是风荷载标准值 q γ；是风荷载分项系数，q γ=1.4 W=0.7735x1.4=1.0829KN/㎡ 3、地震作用 垂直于幕墙水平分布的地震作用 G a q e ek **=max β 式中：ek q ：垂直于幕墙的水平地震作用力 e β：动力放大系数 max a ：地震影响系数，按七度抗震设计 G ：单位面积自重荷载 ek q =5.0x0.12x0.71=0.428KN/㎡ 4、荷载效应组合 水平作用效应组合系数；风荷载w ψ=1.0 地震作用e ψ=0.5 二、膨胀螺栓拉拔力计算 膨胀螺栓石材每个连接点的在风荷载作用下的水平力为 N=W*w ψ*A+e ψ*ek q =1.0829x1.0x3+0.5x0.428 =3.2487+0.214
膨胀螺栓选型计算_20141027
机械式膨胀螺栓选型计算 本计算的主要依据为《JGJ 145-2004混凝土结构后锚固技术规程》，所采用的膨胀螺栓尺寸 及规格符应合《GB/T 22795-2008混凝土用膨胀锚栓型式与尺寸》，本计算中采用膨胀螺栓的称呼主要目的与习惯上的描述一致，在以下计算中可简称为膨胀螺栓或螺栓或锚栓。本计算中所适用的膨胀螺栓主要结构如下图所示。 一、主要参数 1.1主要输入条件 膨胀螺栓螺杆材质 SS304膨胀螺栓螺杆力学性能等级 70 膨胀螺栓螺杆名义直径Dia M14mm 螺栓计算直径D 14mm 膨胀螺栓名义长度L 130mm 螺栓计算面积As 153.9mm 2混凝土强度等级C40螺栓特殊长度L 478.0mm 混凝土的厚度 900 mm 混凝土的厚度900.00mm 膨胀螺栓连接板在混凝土结构表面上的位置及尺寸参数 单个连接板上膨胀螺栓的数量 单个连接板螺栓数量2连接板类型A 根据连接板与混凝土的位置不同，连接板的类型（具体见下简图） Use Metric Units Use English Units 一个螺栓 四个螺栓 1-A 1-B 1-D 2-A 2-B 2-C 2-D A B C D 两个螺栓 HELP ME ！ 螺栓特殊长度输入
膨胀螺栓连接板的设计尺寸 B1457.2mm 457.2mm B2203.2mm 203.2mm a1111mm 111mm a2111mm 111 mm a3--mm mm a4--mm mm S1111mm 111mm S2--mm mm C1127mm 127mm C2127mm 127mm 地震荷载 恒荷载活荷载风荷载水平地震竖向地震 单个连接板设计荷载N （见右图）40040015001500250公斤力400.0400.01500.01500.0250.0公斤力 设计地震设防裂度 8 单个连接板设计荷载组合N d （见右图）3570公斤力设计拉力与锚固地面的夹角 α (o ) 45o 当前设计荷载组合是否已经包含地震荷载组合 Yes 检查数据是否完整YES 最终结果 YES 说明：以上荷载组合根据《GB 5009-2012建筑结构荷载规范》及《GB 50011-2010建筑抗震设计规范》相关条文规定，选取可能的最不利的荷载组合类型，分别按荷载组合数据计算。 根据以上各项荷载组合类别分别计算，产生最大效应时对应的组合是荷载组合五在本计算过程中产生最大荷载效应时，荷载组合具体类型如下： 1.2*(恒荷载+0.5*活荷载)+1.4*风荷载_Factor *风荷载+1.3*水平地震荷载说明： 本页面所显示所有数据为荷载计算是荷载 组合五的数据及计算结果。 单个螺栓的设计荷载组合值F SD 1785公斤力单个螺栓设计荷载-拉力设计值N SD,012.62KN 单个螺栓设计荷载-剪力设计值V SD,0 12.62 KN 4-A 4-B 4-D 第一种荷载组合 第二种荷载组合 第三种荷载组合 第四种荷载组合 第五种荷载组合第六种荷载组合 第七种荷载组合第八种荷载组合 清除所有计算数据 快速计算所有荷载组合 检查输入数据是否完整
膨胀螺栓选型计算_20160606
机械式膨胀螺栓选型计算 本计算书的主要计算依据为《JGJ 145-2004混凝土结构后锚固技术规程》，所采用的荷载组合根据《GB 5009-2012建筑结构荷载规范》及《GB 50011-2010建筑抗震设计规范》，所采用的膨胀螺栓尺寸及规格符应合《GB/T 22795-2008混凝土用膨胀锚栓型式与尺寸》，本计算中采用膨胀螺栓的称呼主要是为了与习惯上的描述一致，在以下计算中可简称为膨胀螺栓或螺栓或锚栓。本计算中所适用的膨胀螺栓主要结构如下图所示。一、主要参数 1.1主要输入条件 膨胀螺栓螺杆材质 SS304 膨胀螺栓螺杆力学性能等级70A 螺杆计算小径D 1 13.84mm 膨胀螺栓螺杆名义直径Dia M16mm 螺杆计算直径D 16mm 膨胀螺栓名义长度L 150mm 螺杆计算面积A s 150.33mm 2混凝土强度等级C35混凝土的厚度 15.748 英寸混凝土的厚度C t 400 mm 膨胀螺栓连接板在混凝土结构表面上的位置及尺寸参数 单个连接板上膨胀螺栓的数量 单个连接板螺栓数量 2连接板类型C 根据连接板与混凝土的位置不同，连接板的类型（具体见下简图） 145150250 Use Metric Units 一个螺栓 四个螺栓 1-A 1-B 1-D 2-A 2-B 2-C 2-D A B C D 两个螺栓 HELP ME ！ 螺栓特殊长度输入 检查混凝土厚度 螺栓特殊材质输入 1-C 1-E 2-E E
膨胀螺栓连接板的设计尺寸 a13英寸76.2mm a23英寸76.2mm a33英寸76.2mm a43英寸76.2mm B110英寸254mm B26英寸152.4mm S14英寸101.6mm S2--英寸mm C14英寸101.6mm 请输入螺栓至混凝土边距C1检查数据是否完整 YES C24英寸101.6mm 请输入螺栓至混凝土边距C2 C3--英寸700mm 无边界混凝土，假定5倍螺栓有效长度C4--英寸 700mm 无边界混凝土，假定5倍螺栓有效长度 1.2载荷数据输入 请注意以下载荷的方向，荷载为拉力时按正常数据输入。当载荷为压力时，当为压力时按负值输入。 地震荷载输入参数恒荷载活荷载风荷载 水平地震竖向地震单个连接板设计荷载N （见右图） 2.20 2.205000.004000.003000.00磅力 1.00 1.002267.961814.371360.78公斤力 设计地震设防裂度8所属地设计地震分组第一组单个连接板设计荷载组合N d （见右图） 3448公斤力 设计拉力与锚固地面的夹角 α (o ) 47o 当前页面显示的设计荷载组合是否已经包含地震荷载组合Yes 最终结果 YES 说明：以上荷载组合根据《GB 5009-2012建筑结构荷载规范》及《GB 50011-2010建筑抗震设计规范》相关条文规定，选取可能出现的最不利的荷载组合类型，分别按不两只荷载组合数据难处锚固是否安全。 根据以上各项荷载组合类别分别计算，产生最大效应时对应的组合是荷载 组合五 在本计算过程中产生最大荷载效应时，其荷载组合具体类型如下： 4-A 4-B 4-D 第一种荷载组合第二种荷载组合 第三种荷载组合 第四种荷载组合 第五种荷载组合第六种荷载组合第七种荷载组合第八种荷载组合 清除所有计算数据 快速计算所有荷载组合 检查输入数据是否完整 显示荷载组合 隐藏荷载组合4-C 4-E