无齿轮永磁同步曳引机

永磁同步无齿轮曳引机技术的特点

摘要

本文主要是对作为电梯驱动技术的革命中永磁同步无齿轮曳引机在电梯技术中的应用的分析。讲述了永磁同步无齿轮曳引机的特点及其同由于永磁同步无齿曳引机与传统的蜗轮、蜗杆传动的曳引机相比具有的优势。永磁同步无齿轮曳引机目前的发展形势,在永磁同步无齿轮曳引机进入中国市场的7年时间里,这场电梯拖动技术的革命已席卷全球,成为电梯拖动技术的主流,以满足电梯的进一步发展和更高的环保、节能要求。与些时同,当前的同步无齿轮曳引机在电梯的实际应用过程中,也存在许多技术难点和以相关应当注意的问题。

关键字:永磁同步无齿轮曳引机比较特点优势发展形势应用难点正文:

一直以来,蜗轮蜗杆曳引机因为具有传动比大、结构紧凑、传动平稳等特点,在电梯行业中被一致公认为电梯驱动机构的首选。随着市场需求的不断更新和科学技术的飞速进步,人们对电梯产品的规格和性能提出了更高的要求,有力推动了电梯设备的技术发展,于是诸如无机房电梯、小机房电梯等新产品不断涌向市场。为了满足这些新产品的配套需求,作为电梯动力源的驱动结构必须具有体积更小、节能高效、低速大转矩等特点。而传统的蜗轮蜗杆曳引机已远远与之不相适应,尽管世界各国著名电梯公司纷纷着手开发各种新型的曳引机,但其中最受青睐的仍是永磁同步无齿轮曳引机。因为它与传统曳引机相比,具有如下特点:结构简单紧凑、体积小、节能高效、噪音低、振动小、使用安全可靠、低转速、大转矩、污染小、运行性能优良等。永磁同步无齿轮曳引机是由一台永磁同步电机直接驱动电梯运行,它以其独到的构造、性能优势,将电梯工业提升到一个崭新的境界。

一、永磁同步无齿轮驱动技术,是电梯驱动技术的革命:

1、无齿轮永磁同步电梯曳引机,主要由永磁同步电动机、曳引轮及制动系统组成。永磁同步电动机采用高性能永磁材料和特殊的电机结构,具有节能、环

保、低速、大转矩等特性。曳引轮与制动轮为同轴固定联接,采用双点支撑;由制动器、制动轮、制动臂和制动瓦等组成曳引机的制动系统。

2、无齿轮永磁同步电梯曳引机的特点及优势。

(1)与交流无齿轮异步电机驱动系统的比较

在交流无齿轮异步电动机曳引系统中,为了达到低速运转,通常要达到24极左右的高极数;而极数越多,电机的励磁电流分量也就越大,合成定子电流增大,定子铜耗同时增大,电动机效率因此下降,从而引起温度升高等诸多不利因素。三相永磁同步电动机转子由高性能永磁体构成,不需要励磁电流,电机极数的多少并不影响电动机的功率因数,所以在同极数、同容量及相同的工作状况下,使用永磁同步电动机可使电机效率提高约30%,而体积却可以减小30%。另外,永磁同步电动机的低速性、快速性、硬机械特性和停车自锁等优点是异步电机所无法相比的。

(2)与直流无齿轮电机驱动系统的比较

直流电动机结构复杂,体积、重量、成本等都存在很大问题,还具有电刷和整流子等部件,使维护困难,同时由于部件的接触原因,在电梯使用中使低速减速段产生爬行距离而使电梯运行效率降低。由于成本高、耗电大、维护复杂等缺点,所以人们一直在设法用交流电机来取代它。三相永磁同步电动机的基本原理是建立在反装式直流电动机基础上的;由晶体管与转子位置控制来代替换向器和电刷等机械接触部件,去除电刷、换向器、集流环等机械接触易损部件后,使控制电路无触点;由于转子采用了高磁能积的稀土材料,控制装置都由大功率晶体管组成,电动机的惯性矩大,动态性能好;在保留了直流电机原有的优点外,使电动机具有更高的低速性能和调速精度,同时还具有寿命长、耗电省、维护简单、可运用于易燃易爆场合等优点。所以三相永磁同步无齿轮驱动技术是同时具有交、直流电动机驱动优点而又无上述缺点的理想驱动技术。

二、我国发展和应用永磁同步无齿轮曳引技术的有利条件

1、资源优势

我国具有丰富的稀土资源,占世界稀土资源的80%,对用于永磁同步无齿轮曳引机电机的永磁材料钕铁硼有充足的供应,为发展永磁同步曳引机提供可靠的资源保障。

2、技术优势

我国是世界第三大航天技术发展国家,早在80年代,由于航天技术的需要,

永磁同步电机就已经成为国家研究的重要课题,在永磁同步电机的研制方面,我国有成熟的技术和丰富的经验,如西北工业大学、上海交大、航天万源、沈阳蓝光、杭州孚信等院校及企业所研发生产永磁同步曳引机在技术和产品质量方面水平较高,并有产品出口海外。

3、市场优势

众所周知,中国已经成为全球最大的电梯市场,日前发布的数据显示,2011年中国电梯销量达45万部(2010年底,中国电梯网预测2011年电梯产销为45万台),与2010年销量相比增长23%,电梯保有量约200万部。

据悉,2011年,在保障房建设项目的拉动下,政府采购电梯市场快速发展。相关数据显示,2011年有政府采购电梯项目1800多个,采购总金额超过35亿元;2010年有政府电梯采购项目近1100个,采购总金额约20亿元。

业内人士指出,保障房建设项目开工一段时间后,电梯采购工作才开始。所以,2012年,随着大量保障房建设项目不断上马,电梯采购需求将不断被释放出来,政府采购电梯市场表现依然值得期待。如此巨大的发展空间,也同样预示着永磁同步无齿轮曳引机很好的商机。中国稀土资源丰富,而相对来说国外资源比较匮乏,加上成熟的永磁同步电机制造技术,海外市场更是商机无限。

三、永磁同步无齿轮曳引机目前的发展形势

据资料介绍,欧美及日本等发达国家和地区,有些电梯公司销售的永磁同步无齿轮曳引机电梯的比例已超过70%以上。我国近几年来永磁同步无齿轮曳引机发展很快,涌现了一批高素质,有规模,具世界水准的永磁同步无齿轮曳引机的生产企业,普及应用永磁同步无齿轮曳引机拖动技术的高潮即将到来。随着国内永磁同步无齿轮曳引机的产量越来越大,竞争也越来越激烈,生产厂家在保证永磁同步无齿轮曳引机的质量和性能的前提下,必须考虑产品的单价。让用户能选购到性价比高的产品。

像广日电梯工业有限公司对永磁同步无齿轮曳引技术的认识和了解,从而提高对该新技术的理解和应用能力。例如GreenMax电梯是该司第五代小机房电梯,采用了国际先进的永磁同步无齿轮曳引技术及成熟可靠的32位微机控制技术,具高效节能、安全环保等技术特点,GreenMax电梯在品质与功能方面的卓越表现,以及极具竞争力的性价比,能充分满足各种建筑对电梯的要求。

四、同步无齿轮曳引机在电梯的实际应用过程中,也存在许多技术难点和问题需要解决和注意:

1、目前国内外电梯行业现有的无齿轮曳引机普遍采用2:1的悬挂方式,由于这种方式必须在电梯轿厢和对重处各增加一组滑轮机构,增加一倍的钢丝绳长度,导致井道的使用效率降低,增加了电梯安装的难度,也增加了电梯结构复杂性和电梯的成本。由于在轿厢顶部或底部总是有滑轮与钢丝绳的相对运动,摩擦产生噪音,使电梯的舒适感和品质变差。随着科技的发展以及无齿轮曳引机技术的成熟,市场上出现了1:1的无齿曳引机,此曳引方式与传统有齿轮曳引机电梯的安装方式是一样的,使得对旧电梯的改造变得非常简单,由于不需要增加滑轮机构及钢丝绳长度,从而降低了成本,电机转速是2:1的一半,噪音会更低。但要实现1:1的悬挂驱动方式,无齿曳引机和制动力矩需要增加到2:1方案的3倍左右,这样同步无齿轮曳引机的效率不高,其采用的永磁同步电机效率为76%-78%左

右,其能耗损失与同功率的异步电机基本相同,这是由于永磁同步电机的技术特性决定的——磁极数越多,频率和转速越低,电机的效率呈现下降趋势。由于1:1的同步无齿曳引机输出力矩是2:1的3倍左右,相对应的变频器功率选择要较大,曳引机和变频器在能耗、重量、体积上与同功率的蜗轮蜗杆曳引机并没有太大的优势。

2、同步无齿轮曳引机由于没有蜗轮蜗杆的自锁性,必须对曳引轮轴端直接施加制动力矩,会出现开闸、合闸时溜车,刹车难度加大,因此需要抱闸制动力矩很大,才能克服轿厢或对重对曳引轮的拉力,而力矩大则增加了制动器的能耗。同时由于力矩较大,抱闸在打开和闭合时,声音很大,这就要求抱闸间隙尽可能调得小,以不摩擦曳引轮或个别点摩擦为宜。

3、同步无齿轮曳引机,由于无齿轮曳引机去除了蜗轮蜗杆的一级减速,对电动机、变频器、制动器、编码器等许多部件性能要求有大幅度的提高,都必须要求曳引机制造商对产品进行更加严格和充分的可靠性试验,而这部分的资金和人力、物力的投入是相当巨大的。同时,调试较为复杂,特别是电机和编码器的系统位置必须准确无误,如若不对,电机会产生不了较大的起动力矩,当轿厢和对重的重量差距较大时,会产生飞车的现象,非常危险。

4、要注意同步无齿曳引机的抱闸力矩是否适当,若抱闸力矩过大,则能耗大,发热量大,声音大,同时有可能出现抱闸不能完全打开的现象,若抱闸力矩过小,虽然正常运行时正常,但在轿厢装载150%静载试验时,曳引轮会出现打滑现象,特别是1:1直拉的尤为严重,出厂抱闸力矩值不一定能满足实际需求。

5、由于1:1悬挂方式的同步无齿轮曳引机,曳引轮直径都比较小,曳引包角小,曳引力下降。为加大曳引包角,一是增加曳引机的高度,这对机房的高度要求相应较高;二是在曳引轮和导向轮之间增设压绳轮,这样会产生机房噪声,同时加快了曳引绳的磨损。

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参考文献:《中国电梯》、《中国高新技术企业》、《科技风》、《科技传播》、《电梯安装与维护》、《电梯日常维护保养规则》、

永磁同步无齿轮客梯-曳引机参数

GTW2 参考表 型号载重速度推荐高 度 轮子直径钢丝绳额定电压 额定电 流 额定转速 转 矩 额定频率功率极数工作制绝缘等级 防护等 级 Model Load Speed Height Sheave Dim Rope Rated Voltage Current Rated Speed Torque Frequency Power Pole Rating INS. Class IP Code (kg) (m/s) (m) (mm) (mm) (V) (A) (rpm) (Nm) (Hz) (kW) GTW2-60P5 630 0.5 ≤50 Φ400 4×Φ10×16 380 5.6 48 450 8 2.3 20 S5(40%) F IP41 GTW2-61P0 1.0 ≤50 4×Φ10×1610.6 96 450 16 4.5 GTW2-61P5 1.5 ≤80 4×Φ10×1616.5 144 450 24 6.8 GTW2-61P6 1.6 ≤80 4×Φ10×1616.5 153 450 25.5 7.2 GTW2-61P7 1.75 ≤80 4×Φ10×1618 167 450 27.8 7.9 GTW2-62P0 2.0 ≤80 4×Φ10×1620.3 192 450 32 9.0

GTW2-80P5 800 0.5 ≤50 Φ400 5×Φ10×16 380 6.8 48 550 8 2.8 20 S5(40%) F IP41 GTW2-81P0 1.0 ≤50 5×Φ10×1612.8 96 550 16 5.5 GTW2-81P5 1.5 ≤80 5×Φ10×1620.8 144 550 24 8.3 GTW2-81P6 1.6 ≤80 5×Φ10×1620.8 153 550 25.5 8.8 GTW2-81P7 1.75 ≤80 5×Φ10×1621.8 167 550 27.8 9.6 GTW2-82P0 2.0 ≤80 5×Φ10×1624.9 192 550 32 11.0 GTW2-100P5 1000 0.5 ≤50 Φ400 5×Φ10×16 380 8 48 670 8 3.4 20 S5(40%) F IP41 GTW2-101P0 1.0 ≤50 5×Φ10×1615.7 96 670 16 6.7 GTW2-101P5 1.5 ≤80 5×Φ10×1625.2 144 670 24 10.0 GTW2-101P6 1.6 ≤80 5×Φ10×1625.2 153 670 25.5 10.7 GTW2-101P7 1.75 ≤80 5×Φ10×1626.7 167 670 27.8 11.7

永磁同步电机无传感器控制技术

哈尔滨工业大学,电气工程系 Department of Electrical Engineering Harbin Institute of Technology 电力电子与电力传动专题课 报告 报告题目:永磁同步电机无传感器控制技术 哈尔滨工业大学 电气工程系 姓名:沈召源 学号:14S006040 2016年1月

目录 1.1 研究背景 (1) 1.2 国内外研究现状 (1) 1.3 系统模型 (2) 1.4 控制方法设计 (4) 1.5 系统仿真 (7) 1.6 结论 (8) 参考文献 (8)

1.1 研究背景 永磁同步电机具有体积小、惯量小、重量轻等优点,在各领域的应用越来越广泛。目前在永磁同步电机的各种控制算法中,使用最多的是矢量控制和直接转矩控制,而这两种控制方式都需要转子位置,但转子位置传感器的采用限制了系统使用范围。永磁同步电机控制系统大多采用测速发电机或光电码盘等传感器检测速度和位置的反馈量,这不但提高了驱动装置的造价,而且增加了电机与控制系统之间的连接线路和接口电路,使系统易于受环境干扰、可靠性降低。由于永磁同步电机无传感器控制系统具有控制精度高、安装、维护方便、可靠性强等一系列优点,成为近年来研究的一个热点。 1.2 国内外研究现状 无传感器永磁同步电机是在电机转子和机座不安装电磁或光电传感器的情况下,利用电机绕组中的有关电信号,通过直接计算、参数辨识、状态估计、间接测量等手段,从定子边较易测量的量如定子电压、定子电流中提取出与速度、位置有关的量,利用这些检测到的量和电机的数学模型推测出电机转子的位置和转速,取代机械传感器,实现电机闭环控制。 最早出现的无机械传感器控制方法可统称为波形检测法。由于同步电机是一个多变量、强耦合的非线性系统,所要解决的问题是采用何种方法获取转速和转角。目前适合永磁同步电机的最主要的无速度传感器的控制策略主要有以下几种 (1)利用定子端电压和电流直接计算出θ和ω。该方法的基本思想是基于场旋转理论,即在电机稳态运行时,定子磁链和转子磁链同步旋转,且两磁链之间的夹角相差一个功角δ,该方法适用于凸极式和表面式永磁同步电机。该方法计算方法简单,动态响应快,但对电机参数的准确性要求比较高,应用这种方法时需要结合电机参数的在线辨识。 (2)模型参考自适应(MRAS)方法。该方法的主要思想是先假设转子所在位置,利用电机模型计算出该假设位置电机的电压和电流值,并通过与实测的电压、电流比较得出两者的差值,该差值正比于假设位置与实际位置之间的角度差。当该值减小为零时,则可认为此时假设位置为真实位置。采用这种方法,位置精度与模型的选取有关。该方法应用于PMSM时有一些新的需要解决的问题。 (3)观测器基础上的估计方法。观测器的实质是状态重构,其原理是重新构造一个系统,利用原系统中可直接测量的变量,如输出矢量和输入矢量作为它的输入信号,并使输出信号在一定条件下等价于原系统的状态。目前主要存在的观测器:全阶状态观测器、降阶状态观测器、推广卡尔曼滤波和滑模观测器。其中滑模观测器有很好的鲁棒性,但其在本质上是不连续的开关控制,因此会引起系统发生抖动,这对于矢量控制在低速下运行是有害的,将会引起较大的转矩脉动。扩展卡尔曼滤波器提供了一种迭代形式的非线性估计方法,避免了对测量的微分

浅析无齿轮永磁同步电梯曳引机

浅析无齿轮永磁同步电梯曳引机 摘要:无齿轮永磁同步曳引电梯因简单的结构、低噪声、低能耗的特点在业内受到高度关注。本文通过对永磁同步无齿轮曳引机的结构和工作原理阐述,分析了无齿轮永磁同步曳引机与传统曳引机相比的优点和缺点,但是作为新型的曳引机的发展方向,其以小型化和灵活性,为电梯行业的发展提供了更广阔的空间。 关键词:无齿轮永磁同步电梯曳引机;工作原理;优点;缺点 随着科技的进步,永磁材料和永磁电机技术有了长足的发展,永磁电机被各领域广泛应用,其中包括在电梯曳引机上的应用。这些年来我国高档电梯越来越多,这都与永磁同步调速电机和曳引机无齿轮化的有机结合分不开,永磁同步无齿轮曳引电梯因简单的结构、低噪声、低能耗的特点在业内受到高度关注。由于永磁同步无齿轮曳引机的小型化和灵活性,可以布置出各种曳引方式的无机房电梯,这样不仅大大节约了电梯成本,同样也减少了电梯对空间的占用,为电梯行业的发展提供了更广阔的空间。 1.无齿轮永磁同步电梯曳引机的结构 齿轮永磁同步电梯曳引机结构主要由永磁同步电动机、曳引轮及制动系统和盘车装置组成。曳引轮与制动轮为同轴固定联接,并直接安装在电动机的轴伸端。而曳引机的制动系统由制动体、制动轮、制动臂和制动瓦等组成。无齿轮曳引机由于采用的是电机直接驱动曳引轮,制动力矩很大,无法用手轮直接盘车。需通过齿轮比来减小盘车时需用的力,因此需专门设计盘车装置。 2.无齿轮永磁同步电梯曳引机的工作原理 永磁同步无齿曳引机工作原理是电动机动力由轴伸端通过曳引轮输出扭矩,再通过曳引轮和钢丝绳的摩擦来带动电梯轿厢的的上、下运动。当电梯停止运行时则由常闭制动器通过制动瓦刹住制动轮,从而保持轿厢静止不动。其动力控制其原理是通过电机上安装的变频装置(编码器)和高精度的速度传感器,对电机运行电流快速跟踪、检测、反馈和控制,控制永磁电机以同步转速进行转动,由于永磁电机具有线性、恒定转矩及可调节速度的特性,使曳引轮能够平稳运行。 3.无齿轮永磁同步电梯曳引机与传统曳引机的比较 3.1无齿轮永磁同步电梯曳引机的优点 3.1.1 结构简化 无齿轮曳引机没有机械减速装置,不同于有齿轮曳引机复杂的机械减速机构。有齿曳引机中的减速机构如蜗轮蜗杆、行星齿轮在加工过程中都需要机械加工精度,同时为了这些齿轮的正常运转必须配备复杂的润滑系统。而无齿曳引机

永磁同步电机的无传感器控制策略

2009,36(8)控制与应用技术 EMC A 永磁同步电机的无传感器控制策略 吴 奇, 程小华 (华南理工大学电力学院,广东广州 510640) 摘 要:机械传感器应用存在的诸多缺陷,使无传感器控制技术成为研究热点。介绍了多种常见的估算 永磁同步电机转子位置和转速的方法,并指出了各种方法的优缺点。分析了无传感器技术研究现状和今后的 研究发展趋势。 关键词:永磁同步电机;无传感器控制;位置检测 中图分类号:TM301.2 TM351 文献标识码:A 文章编号:1673-6540(2009)08-0029-04 Sensorless Control of Per m anent M agnet SynchronousM otor W U Q i, C HENG X i a o-hua (Co llege of E lectric Pow er,South China Un i v ersity of Techno l o gy,Guang zhou510640,Ch i n a) Abstrac t:In orde r to reso l ve the va rious defects for usi ng m echanica l sensors,sensorless contro l techno l ogy be-come a research ho tspo t.T he v arious m ethods o f t he esti m a ti on about the positi on and speed of P M S M roto r are pres-ented,and po i nted out the advantages and disadvantages of them.The sta t us and the deve l op m ent trend of the re-search about the sensor l ess are g i ven. K ey word s:perman en t magne t s ynch ron ous m otor(P M S M);sensorless contro;l positi on detection 0 引 言 永磁同步电动机(P M S M)因其高转矩惯性比、高能量密度和高效率等优点被广泛应用于国防、工业控制和日常生活等领域。传统的P M S M 控制系统通常采用电磁或光电传感器来获取所需的转子位置和转速信号。传感器的安装、电缆连接和环境限制等问题,带来了系统成本增加、体积增大、可靠性降低、易受环境影响等缺陷[1-2]。为了解决机械传感器带来的各种问题,许多学者开展了无传感器控制技术研究,其主要思想是利用电机绕组中的有关电信号,通过适当的方法估算出转子的位置和转速,实现转子位置的自检测。无传感器控制技术可以有效地解决机械传感器带来的诸多问题,使系统结构简化,成本降低,对提高系统可靠性有重要意义,已成为电机驱动领域的研究热点。 1 基波激励法 在各种转子位置和速度的检测方法中,大多通过检测基波反电势来获得转子的位置信息,但采用的具体方法有所不同,大致可分为以下几种。 (1)基于数学模型的开环估计[2]。该方法基于电机的电磁关系从电机的动态方程直接推导出转速或者位置角的关系表达式,并利用检测到的定子三相端电压和电流计算出转子位置角和转子角速度。 文献[3]中提出一种方法:在定子二相静止坐标系中,通过定子电压、电流得到实轴、虚轴的定子磁链值,根据二相磁链反正切值可得当前时刻的定子磁链位置,由定子磁链的变化率可得到电机的转速。该方式用到的电机参数不多,所以受参数影响较小,但电机必须工作在功率因数cos =1的方式下才能实现转子位置估计。 开环估计法一方面简单直观,动态响应快,几乎没有延时问题。另一方面,数学模型虽然可以有多种选择,但无论采用什么数学模型,都涉及电机参数,而电机参数在电机运行时是动态变化的。虽然对定子电阻和电感等参数可以进行在线辩识,但辩识的实现也需要复杂的技术。因此,开环 29

永磁同步曳引机

永磁同步曳引机简介! 永磁同步曳引机概述 具有低速大转矩特性的无齿轮永磁同步曳引机以其节省能源、体积小、低速运行平稳、噪声低、免维护等优点,越来越引起电梯行业的广泛关注。无齿轮永磁同步电梯曳引机,主要由永磁同步电动机、曳引轮及制动系统组成。永磁同步电动机采用高性能永磁材料和特殊的电机结构,具有节能、环保、低速、大转矩等特性。曳引轮与制动轮为同轴固定联接,采用双点支撑;由制动器、制动轮、制动臂和制动瓦等组成曳引机的制动系统。 永磁同步曳引机组成 一种永磁同步曳引机,包括机座、定子、转子体、制动器等,永磁体固定在转子体的内壁上,转子体通过键安装于轴上,轴安装在后机座上的双侧密封深沟球轴承和安装在前机座上的调心滚子轴承上,锥形轴上通过键固定曳引轮,并用压盖及螺栓锁紧曳引轮,轴后端安装旋转编码器,压板把定子压装在后机座的定子支撑上,前机座通过止口定位在后机座上,前机座14两侧开有使制动器上的摩擦块穿过的孔。 永磁同步曳引机性能 1.常规曳引机曳引轮及制动臂工作受力均为悬臂机构,运动部件受力条件不良。有些曳引机增加前端盖后,将曳引轮及制动臂工作受力改成双向支撑,特别是在采用复绕方式时,曳引轮长度增加后,其受力由于是双向支撑,无任何不良影响,比之市面上已有的曳引轮及制动臂工作受力均为悬臂的工作方式具有更加优越的工作性能、噪音低、振动孝不产生共振,安全性好。 永磁同步曳引机 2.常规曳引机的人工盘车机构是在制动轮或曳引轮上安装一个齿轮圈,再用一个小齿轮与其相配,通过手轮或备用动力盘动该小齿轮转动,再通过齿轮圈带动曳引轮旋转来实现的。但一个带齿的齿轮圈直接外露,并跟着曳引轮一起旋转,容易伤人,很不安全。同时操作时还需两个人,一人操作制动机构,另一个操作盘车机构,存在安全隐患。有些将曳引机将盘车机构做成外置式蜗轮蜗杆传动的机构,平时不用时卸下,有需盘车时锁在前端盖上使用。蜗轮蜗杆盘车装置有传动比大,省力,且有自锁功能,能够保证盘车时轿厢不会出现冲顶或蹲底的安全隐患。且只需一人操作。 3、采用双支撑受力合理,不易损坏轴承,延长使用寿命,对于电梯运行中共振的分析如下因为电梯的轨道所产生磨擦力因安装质量而异,但最好的安装技术都存在电梯在运行中因为轨道的磨擦力的不同带来运行中受力的变化,这种变化导致了钢丝绳在弹性区域的变形,也就是产生弹簧效应,这种钢丝绳的弹簧效应传导到曳引机上,会使悬臂受力的曳引机产生共振使得电梯运行中抖动不平稳,然而双支撑的采用大大地缓解了这种矛盾,从而增加运行中电梯的稳定性。 永磁同步曳引机优势 驱动系统使用永磁同步无齿曳引机。由于永磁同步无齿曳引机与传统的蜗轮、蜗杆传动的曳引机相比具有如下优点: 1、永磁同步无齿曳引机是直接驱动,没有蜗轮、蜗杆传动副,永磁同步电机没有作异步电机所需非常占地方的定子线圈,而制作永磁同步电机的主要材料是高能量密度的高剩磁感应和高矫顽力的钕铁硼,其气隙磁密一般达到0.75T以上,所以可以做到体积小和重量轻。 永磁同步曳引机 2、传动效率高。由于采用了永磁同步电机直接驱动(没有蜗轮蜗杆传动副)其传动效率可以提高20%~30%。 3、永磁同步无齿曳引机由于不存在一个异步电机在高速运行时轴承所发生的噪声和不存在蜗轮蜗杆副接触传动时所发生噪声,所以整机噪声可降低5~10db(A)。 4、能耗低。从永磁同步电机工作原理可知其励磁是由永磁铁来实现的,不需要定子额外提供励磁电流,

无速度传感器永磁同步电机发展与控制策略评述

无速度传感器永磁同步电机发展与控制策略评述潘萍付子义 中图分类号:TM351TM344.4文献标识码:A文章编号:1001-6848(2007)06-0091-02无速度传感器永磁同步电机发展与控制策略评述 潘萍,付子义 (河南理工大学,焦作454003) 摘要:介绍了永磁同步电机无速度传感器控制策略,分析了无速度传感器技术研究现状,指出状态观测器法及谐波注入法是目前无速度传感器技术的研究热点。 关键词:永磁同步电机;无速度传感器;评述;控制策略;状态观测器;谐波注入法 DevelopmentRenewandStrategyofPermanentM_agnetSynchronousMoOrSpeedSensorless PANPing,FUZi—yi (HenanPolytechnicUniversity,Jiaozuo454003,China) ABSTRACT:Thispapersummarizesthestrategyofpermanentmagnetsynchronousmotor.Itanalyzesthepresentofspeedsensorlesstechonologyofpermanentmagnetsynchronousmotor,indicatesthatthestateobserverandharmonicinjectionprocessarecurrentresearchfocus. KEYWORDS:Permanentmagnetsynchronousmotor;Speedsensorless;Review;Controlstrategy;Stateobserver;Harmonicinjectionmethod O引言 永磁同步电机控制系统离不开高精度的位置和速度传感器,但在实际的系统中,传感器的存在不仅增加了系统成本,还易受工作环境影响,同时也降低了系统的可靠性,因此,无速度传感器交流调速系统成为近年研究热点¨j。 1无速度传感器永磁同步电机研究及发展 无速度传感器永磁同步电机是在电机转子和机座不安装电磁或光电传感器的情况下,利用直接计算、参数辨识、状态估计、间接测量等手段,从定子边较易测量的量,如定子电压、定子电流中提取出与速度有关的量,从而得出转子速度,并应用到速度反馈控制系统中。 国际上对永磁同步电机无速度传感器的研究始于20世纪70年代旧J。1975年,A.Abbondanti等人推导出了基于稳态方程的转差频率估计方法, 收稿日期:2006—09-26 基金项目:河南省杰出青年科学基金(0211060500);河南省重要攻关项目(9911020429)在无速度传感器控制领域作出首次尝试,调速比可达10:l。但由于其出发点是稳态方程,动态性能和调速精度难以保证。1979年,M.Ishida等学者利用转子齿谐波来检测转速,限于当时的检测技术和控制芯片的实时控制能力,仅在大于300r/rain的转速范围取得较好的结果。1983年R.Joetten首次将无速度传感器技术应用于永磁同步电机矢量控制。近年来,德国亚探工大(RWTHAachen)电机研究所的学者又先后开展了采用推广卡尔曼滤波器的永磁同步电机和感应电机无机械传感器调速系统的研究。美国麻省理工学院(MIT)电机工程系的学者在1992年发表了采用全阶状态观测器的无传感器永磁同步电机调速系统的论文。由于状态观测器受电机参数变化的影响较大,还需要另外一个状态观测器来估计电机的参数,这样使无传感器永磁同步调速系统的估计算法变得比较复杂,同时系统还存在对负载变化比较敏感等问题。国内自90年代中开始,也开始对永磁电机无速度传感器控制技术进行研究,但主要局限于各高等院校,研究主要还是着重于理论和仿真方面。 一91—   万方数据

一种永磁同步电机转子初始位置的判断方法

说明书摘要 本发明公开一种永磁同步电机转子初始位置的判断方法,步骤是:首先利用脉振高频电压注入法得到初次估计的转子位置,然后在初次估计的交轴上注入一个正方向扰动信号,再估计转子位置,根据估计得到的转速方向判断磁极极性,得到电机转子初始位置。此种方法可解决脉振高频电压信号注入法检测转子初始位置时磁极极性的收敛问题,无需在直轴上注入正负方向的脉冲电流,可以有效地实现转子初始位置估算。

摘要附图

1、一种永磁同步电机转子初始位置的判断方法,其特征在于包括如下步骤: (1)在??d q -估计同步旋转坐标系的?d 轴上注入高频电压信号?cos()d mh h u U t ω=,给定?q 轴电压?0q u =; (2)检测电机的两相电流,并经过Clarke 和Park 坐标系变换,得到??d q -估计同步旋转坐标系的?q 轴电流?q i ,并依照以下步骤估计转子的位置和转速:首先,将检测得到的?q 轴电流?q i 乘以调制信号cos()t h u t ω=;然后,对相乘后所得的信号低通滤波,得到?q 轴电流?q i 的幅值信号()f θ?;最后,对该幅值信号()f θ?进行PI 调节,得到估计转速?ω ,对估计转速?ω积分得到估计的转子位置; (3)重复步骤(2),直至估计的转子位置收敛为一恒定值,即为初次估计 的转子位置?first θ; (4)在??d q -估计同步旋转坐标系的?d 轴上注入高频电压信号?cos()d mh h u U t ω=,在?q 轴注入一个正方向扰动信号,重复步骤(2),直至电机转过一定角度γ,0γ>; (5)根据步骤(3)估计得到的转速方向判断磁极极性,当转速为正时,收 敛的磁极极性为N 极,转子初始位置??=initial first θθ;当转速为负时,收敛的磁极极性为S 极,转子初始位置??=initial first θθπ+。 2、如权利要求1所述的一种永磁同步电机转子初始位置的判断方法,其特 征在于:所述步骤(1)中,采用转子的估计位置?θ进行Park 逆变换,获得实际两相静止坐标系下电压的给定值?u α和?u β。

一种永磁同步电机转子初始位置的判断方法

一种永磁同步电机转子初始位置的判断方法

1、一种永磁同步电机转子初始位置的判断方法,其特征在于包括如下步骤: (1)在??d q -估计同步旋转坐标系的?d 轴上注入高频电压信号?cos()d mh h u U t ω=,给定?q 轴电压?0q u =; (2)检测电机的两相电流,并经过Clarke 和Park 坐标系变换,得到??d q -估计同步旋转坐标系的?q 轴电流?q i ,并依照以下步骤估计转子的位置和转速:首先,将检测得到的?q 轴电流?q i 乘以调制信号cos()t h u t ω=;然后,对相乘后所得的信号低通滤波,得到?q 轴电流?q i 的幅值信号()f θ?;最后,对该幅值信号()f θ?进行PI 调节,得到估计转速?ω ,对估计转速?ω积分得到估计的转子位置; (3)重复步骤(2),直至估计的转子位置收敛为一恒定值,即为初次估 计的转子位置?first θ; (4)在??d q -估计同步旋转坐标系的?d 轴上注入高频电压信号?cos()d mh h u U t ω=,在?q 轴注入一个正方向扰动信号,重复步骤(2),直至电机转过一定角度γ,0γ>; (5)根据步骤(3)估计得到的转速方向判断磁极极性,当转速为正时, 收敛的磁极极性为N 极,转子初始位置??=initial first θθ;当转速为负时,收敛的磁极极性为S 极,转子初始位置??=initial first θθπ+。 2、如权利要求1所述的一种永磁同步电机转子初始位置的判断方法,其特 征在于:所述步骤(1)中,采用转子的估计位置?θ 进行Park 逆变换,获得实际两相静止坐标系下电压的给定值?u α和?u β。

永磁同步无齿轮曳引机常见故障处理法

永磁同步无齿轮曳引机常见故障处理法常见故障处理法

一、无机房电梯常见的井道布置形式 1.主机上置式 这种布置方式中,主机放在井道顶层轿厢和电梯井道壁之间的空间,为了使控制柜和主机之间的连线足够短,一般将控制柜放在顶层的厅门旁边,这样也便于检修和维护。 2.主机下置式 主机放在井道的底坑部分,放在底坑轿厢和对重之间的投影空间上,控制柜一般采取壁挂形式。这种放置方式给检修和维护也提供了方便. 3.主机放在轿厢上; 主机放在轿厢的顶部,控制柜放在轿厢侧面,这种布置方式,随行电缆的数量比较多。 4.主机和控制柜放在井道侧壁的开孔空间内这种方式对主机和控制柜的尺寸无特殊要求,但是要求开孔部份的建筑要有足够厚度,并要留有检修门. 二、无机房电梯对驱动主机和控制系统的要求 大家知道无机房电梯省去了传统的电梯机房,一般情况下将电梯驱动主机和控制系统以及一些其它的部件统统放到了井道中。相应的对电梯的主机和控制系

统提出了一些特殊的要求: 1、对主机的要求 A.结构紧凑,功率密度高,适于安装在井道内。 B.噪音低,振动小,运行平稳舒适。 C.可靠性高,平均无故障时间长。 D.高效率,维护费用少,运行成本低。 E.价格低。 2、对电梯控制系统的要求 A.结构紧凑,体积小,便于安装。 B.抗干扰,可靠性高,安全余量大。 C.检修方便。 D.省电高效。 三、阿尔法EPM曳引机的结构和特点 德国阿尔法高精密变速器制造责任有限公司是高精密变速器专业制造商,其行星齿轮箱的加工技术在世界机械加工行业处于领先地位。阿尔法公司生产的变速器是欧洲航空航天和军工技术的专用产品,广泛应用于航空航天技术、军用技术装置、高精密自动化设备(如机器人、自动化生产线等)。许多国际驰名公司如西门子、大众汽车公司等都是阿尔法公司的固定客户和合作伙伴。 EPM曳引机是采用交流永磁同步电机驱动的行星

永磁同步电机无位置传感器

Performance Comparison of Permanent Magnet Synchronous Motors and Controlled Induction Motors in Washing Machine Applications using Sensorless Field Oriented Control Aengus Murray, Marco Palma and Ali Husain Energy Saving Products Division International Rectifier El Segundo, CA 90245 Abstract—This paper describes two alternative variable speed motor drive systems for washing machine applications. Three phase induction motors with tachometer feedback and direct drive permanent magnet synchronous motors with hall sensor feedback are two drive systems commonly used in North American washers today. Appliance manufacturers are now evaluating sensorless drive systems because of the low reliability and high cost of the speed and position feedback sensors. A Field Oriented Control Algorithm with an embedded rotor flux and position estimation algorithm enables sensorless control of both permanent magnet synchronous motors and induction motors. The estimator derives rotor shaft position and speed from rotor flux estimates obtained from measured stator currents and the applied voltages. Sampling of currents in the dc link shunt simplifies stator current measurement and minimizes cost. Field oriented control algorithm allows good dynamic control of torque and enables an extended speed range through field weakening. The digital control algorithm runs on a unique hardware engine that allows algorithms to be designed using graphical tools. A common hardware platform can run either the PMSM or IM using sensorless field oriented control in a front loading washer application. Test results are presented for both drives in standard wash cycles. Keywords-component; Advanced Control; Field Oriented Control Algorithm;, Appliance control architecture; I.I NTRODUCTION Accurate control of drum speed is required in both horizontal and vertical axis washer machines [1]. In front loading horizontal axis washers, the drum speed determines the washing action. There is a critical drum RPM, depending on the drum radius, above which the clothes stick to the inside edge of the drum. At this speed, the centrifugal force due to rotation balances the weight of the wet clothes. At speeds below this, the clothes will stick to the side of the drum until the component of the weight acting along the radius is greater than the centrifugal force. Once this angle is reached, the clothes fall back down into the base of the drum. The speed of the drum determines how vigorously the clothes are washed and allows a gentle wash cycle to be selected for delicate items. In the spin mode, the water is drained and the drum speed is increased well beyond the critical speed and the water forced out of the cloths by the centrifugal force. In traditional top loading vertical axis machines, the agitation action is produced mechanically using a gearbox and clutch. However, the introduction of speed control systems not only simplifies the mechanical system but also allows for wash cycle control. The control of the speed and angle of stroke allows the system designer to better manage the washing action and so develop wash cycles that use less water. European front-loading washers have used variable speed control for many years and typically use a universal ‘brush type’ motor. However, the American washer uses a larger drum size, which requires a motor with a power range beyond that of the universal motor solution. The front-loading drive solutions on the market today include direct drive permanent magnet synchronous motor drives or a belt drive using an induction motor. Appliance manufacturers are now evaluating these two drive types in top-loading machine to reduce cost and improve performance. However, both these drive systems use shaft feedbacks sensors. The direct drive PMSM typically uses a Hall Effect sensor for position feedback while the induction motor drive typically uses an analog or digital tachometer for speed feedback. The ideal universal drive can run either a PMSM or an induction motor without shaft feedback sensors. However, a single hardware platform can efficiently run either a PMSM or an induction motor using sensorless field oriented control algorithm. In both cases, speed and position estimates derive from motor terminal voltages and currents. Induction motors were initially preferred for washing machine drives because of the ease of running in high speed field weakening mode even with simple scalar control methods. However, the PMSM is now becoming a viable solution because field oriented control approach enables high speed field weakening. In an induction motor, the torque producing current flows in both the rotor and stator windings while the air gap field generation needs additional field current. Therefore, in washing mode, the total copper losses are more than double

永磁同步电机转子初始位置估计

工学硕士学位论文 永磁同步电机转子初始位置估计 INITIAL ROTOR POSITION ESTIMATION FOR PMSM 胡任之 哈尔滨工业大学 2008年7月

国内图书分类号:TM351 国际图书分类号:470.40 工学硕士学位论文 永磁同步电机转子初始位置估计 硕士研究生:胡任之 导师:邹继斌 教授 申请学位:工学硕士 学科、专业:电机与电器 所在单位:电气工程系 答辩日期:2008年7月 授予学位单位:哈尔滨工业大学

Classified Index:TM351 U.D.C.: 470.40 Dissertation for the Master Degree in Engineering INITIAL ROTOR POSITION ESTIMATION FOR PMSM Candidate:Hu Renzhi Supervisor:Prof. Zou Jibin Academic Degree Applied for:Master of Engineering Specialty:Electrical Machine and Apparatus Affiliation:Dept. of Electrical Engineering Date of Defence:July, 2008 Degree-Conferring-Institution:Harbin Institute of Technology

哈尔滨工业大学工学硕士学位论文 摘要 永磁同步电机(PMSM)具有高效率、高功率密度、控制性能好、启动特性好等优点。然而转子初始位置的准确检测是PMSM可靠启动的必要保证。转子初始位置偏差将引起电机启动电流过大,甚至会造成电机过流或发生反转,负载较大时情况更加严重。本文针对PMSM的转子初始位置估计的问题进行了深入的研究。 基于转子预定位的PMSM初始位置估计是一种常用的方法。本文分析了转子预定位法的原理和初始位置估计精度的影响因素,采用了电流闭环的转子预定位方法,并提出平均值法来克服摩擦力引起的初始位置估计误差。该方法可以准确的估计空载条件下的转子初始位置。 针对负载对转子初始位置估计的影响,在分析转子初始位置偏差与电流矢量、电磁转矩关系的基础上,提出了基于电流矢量控制的PMSM转子初始位置估计方法。将该方法与转子预定位法相结合,可以克服极限位置下无法进行初始位置估计的问题。所提出的方法实现了较大负载条件下的初始位置估计。 针对在转子静止条件下进行初始位置估计的问题,在PMSM饱和凸极效应分析的基础上,对基于饱和凸极效应的转子初始位置估计的原理进行分析,研究了具体的实现方法。通过采用电压矢量优化和对电流矢量进行后处理的方法来提高初始位置估计的精度,实现了负载条件下的转子初始位置估计。 最后,对基于高频信号注入的PMSM转子初始位置估计方法进行了研究,分析了旋转高频电压注入法的原理,并进行了仿真验证。该方法可以在负载条件下准确地估计内嵌式永磁同步电机的转子初始位置。 关键词永磁同步电机;转子初始位置;估计;凸极效应 - I -

浅谈无齿轮曳引机的优缺点[参考文档]

浅谈无齿轮曳引机的优缺点 1、正视无齿轮曳引机 无齿轮曳引机的产生,毕竟迎合了电梯的需求,迎合了环保的需要,迎合了厂家的利益。它的诞生不单单是为了无机房电梯的需求,同时也是为了节能、降噪的需要。适者生存,我们应当看到它的无限前景(无传动机构、磨损低、装配简单、噪音低、永磁同步能耗低、省油、无油污、运行平稳易维护),为其生存发展创造条件。我们当然也不能忽视永磁同步无齿轮曳引机的缺点和不足(成本造价高,永磁体寿命有限,还很难实现1∶1悬挂方式,编码器传输对变频器的影响、制动器力矩问题等),为完善无齿轮曳引机并坚持不懈的努力研究开发新材料、新技术。无齿轮曳引机已经“来到”我们面前,在宣传其优点的同时也要正视这些尚需解决的问题,尤其当今曳引机厂家林立、竞争激烈,要想摆脱窘境、要想转产、开发新产品,就应端正心态、直面现实、正视困难,以全新产品占领市场、扭转局面。 2、永磁同步无齿轮曳引机的优点 永磁同步无齿轮曳引机,一经面世就显示了它的勃勃生机。 1)永磁同步无齿轮曳引机无传动结构,体现如下几点好处: (1)磨损低。无齿轮曳引机的最大优势在于没有任何传动结构,除了电机转子轴(它同时又是曳引轴)上有一组轴承之外,就再也没有什么机械磨损了,没有磨损,自然延长了曳引机的使用寿命。 (2)节能。无齿轮曳引机由于没有传动结构,也就没有了机械方面的功率损耗,相对来讲,也就节省了能量和运行开支。以载荷1000kg、梯速1.0m/s变频调速电梯为例:OTIS有齿曳引机(曳引比为1∶1)需11kW;韦伯无齿曳引机(曳引比为2∶1)只需6.7kW。 (3)安装简便。由于曳引轮直接固定在电动机的轴上,结构紧凑体积小、重量轻,便于吊装、运输,所以现场安装也就容易多了,仍以载荷1000kg、梯速1.0m/s变频调速电梯为例:OTIS有齿曳引机17CT,自重1300kg;韦伯无齿曳引机WEB-1.0-1000,自重300kg。 (4)运行平稳。由于没有传动结构,也就没有皮带传动的丢转、打滑,电梯平层精度高、运行可靠;也就没有齿轮啮合的噪音和震动,从而表现在电梯运行平稳、噪音低,这也是电梯绿色革命的突出特点。 (5)省油。无齿轮曳引机由于没有传动结构,也就省去了传统减速箱中的润滑油,它只在轴承内存有足量的润滑脂。日常维保不存在更换润滑油的烦琐,同时也避免了润滑油泄漏带来的污染和维护难度,又节省了润滑油费用。 (6)使用方便。由于无齿轮曳引机没有液态润滑油,亦无泄漏,不仅没有污染,而且可以任意姿态安装,比如底脚朝上悬挂于井道顶板处。 2)永磁同步无齿轮曳引机控制系统的好处 永磁同步无齿轮曳引机都设计了“断电短路”环节,利用“永磁同步电动机,短接三相绕组时可以作为发电机运行”的这一突出优点,有效地避免电梯失控溜车。这一环节体现了以下几个好处:

基于高频电压注入法的永磁同步电机转子初始位置检测1

基于高频电压注入法的永磁同步电机转子初始位置检测 Initial Rotor Position Inspection of PMSM Based on Rotating High Frequency Voltage Signal Injection 北京航空航天大学自动化科学与电气工程学院蔡名飞周元钧 摘要:为了解决新型无位置传感器永磁同步电机的起动问题,提出了一种在电机静止状态下检测转子位置的新方法。 该方法在算法上改进了传统的旋转高频电压注入法,使得可以更为快速、准确的检测出转子初始(均扫位置。并且针对传统旋转高频电压注人法无法检测出转子永磁体极性问题,在dq旋转坐标系下,通过分析永磁同步卜匕机d轴磁链和定子电流之间的关系,利用d轴电流的泰勒级数展开,提出J’根据定子铁芯非线性磁化特性获得判另}J N/S极极性信息的新方一案。最后,建立了系统仿真模型。仿真结果验证了这种方法的有效性和可行性。此方法同样适用于永磁同步电机在中、低速时的转子位置检测。 关键词:永磁同步电机转子初始位置旋转高频注人非线性磁化特性N/S极极性 1引言 永磁同步电机高精态、高动态性能的速度、位置控制,都需要准确的转子位置信息。如果位置检测误差较大,会导致电机不能正常起动、运行。传统方法是通过机械式传感器来测量转子的速度和位置。但机械式传感器减低了系统的可靠性,增加了系统的成本;同时传感器对环境有着严格的要求,电磁干扰、温度、湿度、振动对它的测量精度都有影响。特别针对某些航空伺服电机,长期工作在恶劣、复杂的环境中,所以研究无位置传感器不仅可 以减少航空电机成本,而且可以减少不必要的引线,将大大提高整个系统的可靠性〔‘]。 最简单的无位置传感器控制方法是文献「2]提出的基于对检测到的电机反电动势进行积分,这种方法虽然简单,但是在零速或低速阶段因为反电动太小,难以检测而失败。后来人们又提出了高频注人法,其主要思想是用电机固有的空间凸极或凸极效应可以实现对转子位置的检测,这种方法与转速没有直接关系,有效克服了反电动势法的 缺陷。文献〔3]提出通过处理电流高频响应,采取求导取极值计算电机的初始位置,但这种方法存在震荡现象,高频电流也会因滤波器移相导致检测误差,并且也没有给出电 机N/S极极性检测方法。文献【4]提出在电机中注人幅值相同、方向不同的系列脉冲,检测并比较相应电流的大小来估计转子的位置。这种方法可行但是对注入脉冲的电压幅 值和时间控制要求比较高,操作复杂,检测时间过长。文献[[5][6]通过注人高频信号引起PMSM的d,q轴磁链饱和程度差异实现初始位置检测,这种方法高频电流信号提取复 杂,容易带来计算误差,难以做到转子位置的实时检测跟踪。文献〔7l所使用的电机经过特殊设计,不具普遍性,仅适用于理论研究。 为了解决以上方法的存在的问题,本文提出了一种基于旋转高频电压注人法的永磁同步电机转子初始位置检测的新方法。在电机静止状态下,通过向电机定子三相绕组中注入高频电压信号,利用电机凸极效应,通过处理高频电流响应,得出转子的位置信号。为此,本文进行了仿真研究,实现了转子d轴位置和N/S极极性的快速、准确检测。 2高频激励下的永磁同步电机的数学模型

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