单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计

单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥

课程设计

姓名：李志中

学号：20097471

班级：桥梁组铁工六班

电话：

电子邮件：891762594@https://www.360docs.net/doc/c59919231.html,

指导老师：李燕强

设计时间：2012年5月1 至6月

第一章设计资料 0

第一节基本资料 0

第二节设计内容 (1)

第三节设计要求 (2)

第二章主桁杆件内力计算 0

第一节主力作用下主桁杆件内力计算 0

第二节横向附加力作用下的主桁杆件内力计算 (4)

第三节制动力作用下的主桁杆件附加力计算 (6)

第四节疲劳内力计算 (8)

第五节主桁杆件内力组合 (9)

第三章主桁杆件截面设计 (11)

第一节下弦杆截面设计 (11)

第二节上弦杆截面设计 (13)

第三节端斜杆截面设计 (15)

第四节中间斜杆截面设计 (17)

第五节吊杆截面设计 (19)

第六节杆件连接高强度螺栓计算 (23)

第四章弦杆拼接计算和下弦端节点设计 (24)

第一节 E2节点弦杆拼接计算 (24)

第二节节点板强度检算 (25)

第五章挠度计算和预拱度设计 (28)

第一节挠度计算 (28)

第二节预拱度设计 (29)

第一章设计资料

第一节基本资料

1设计规范：铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005），铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）。

2结构轮廓尺寸：计算跨度L=80+0.2×（50－71）=75.8m，钢梁分10个节间，节间长度d=L/10=7.58m，主桁高度H=11d/8=11×7.58/8=10.4225m，主桁中

心距B＝6.4m，纵梁中心距b＝2.0m，纵联计算宽度B0＝5.95m，采用明桥面、双侧人行道。

3 材料：主桁杆件材料Q345q，板厚≤40mm，高强度螺栓采用40B，精制螺栓采用BL3，支座铸件采用ZG35 II、辊轴采用35号锻钢。

4 活载等级：中－荷载

5 恒载

(1) 主桁计算

桥面p1＝10kN/m，

桥面系p2＝6.29kN/m，

主桁架p3＝14.51kN/m，

联结系p4＝2.74kN/m，

检查设备p5＝1.02kN/m，

螺栓、螺母和垫圈p6＝0.02(p2＋p3＋p4)，

焊缝p7＝0.015(p2＋p3＋p4)；

上述合计为17.69kN/m（每片桁架），近似取为18kN/m

(2) 纵梁、横梁计算

纵梁(每线)p8＝4.73kN/m(未包括桥面)，

横梁(每片)p9＝2.10kN/m。

6 风力强度W0＝1.25kN/m2，K1K2K3＝1.0。

7 连接：工厂采用焊接，工地采用高强度螺栓连接，人行道托架采用精制螺栓，栓径均为22mm、孔径均为23mm。高强度螺栓设计预拉力P＝200kN，抗滑移系数＝0.45。

第二节设计内容

1主桁杆件内力计算；

2主桁杆件截面设计

3弦杆拼接计算和下弦端节点设计；

4挠度验算和上拱度设计；

5空间分析模型的全桥计算。

第三节设计要求

主桁内力计算、设计汇总成表格；

主桁内力计算表格项目包括：

l、α、Ω、ΣΩ、p、Np、k、Nk、1＋μ、1＋μf、(1＋μ)Nk、a、η、纵联风力、桥门架效应风力与弯矩、制动力与弯矩、NI、NII、NIII、NC、疲劳计算内力Nnmin、Nnmax、弯矩Mnmin、Mnmax；

主桁内力计算推荐应用Microsoft Excel电子表格；

中间数据保留小数位数三位以上，结果数据保留一位小数即可。

步骤清楚，计算正确，文图工整、装订成册。

第二章主桁杆件内力计算

第一节主力作用下主桁杆件内力计算

1恒载

桥面p1＝10kN/m，桥面系p2＝6.29kN/m, 主桁架p3＝14.51，联结系p4＝2.74kN/m，

检查设备p5＝1.02kN/m，

螺栓、螺母和垫圈p6＝0.02(p2+p3+p4)，焊缝p7＝0.015(p2+p3+p4)

每片主桁所受恒载强度

p＝[10+6.29+14.51+2.74+1.02+0.02(6.29+14.51+2.74)+0.015(6.29+14.51+2.74)]/2 ＝17.69 kN/m，

近似采用p ＝18 kN/m。

2 影响线面积计算

注：影响线在下为受压，为负；在上为受拉，为正

（1）弦杆

影响线最大纵距H

l l l y ??=

影响线面积 y l ?=Ω2

A1A3：l1＝15.16，l2＝60.64，α＝0.2

1636.14225.108.7564.6016.15-=??-=

y ， 1004.44)1636.1(8.752

-=-??=Ω

E2E4：l1＝22.74， l2＝53.06，α＝0.3， 5237.14225

.108.7506

.5374.22y =??=

8847.57)5273.1(8.752

1=??=Ω

其余弦杆计算方法同上，计算结果列于下表 2.1 中（2）斜杆

l l y 2sin 1?=θ， l l y 1

s i n 1?=θ， 2365

.1)4225

.1058.7(1sin 12=+=θ

11211121)(2

1)(21y l l y l l ?+=Ω?+=

Ω， E0A1：l1＝7.58，l2＝68.22，α＝0.1

m y 1789.421129.18.752

1129.18.7522.682365.1-=??-=Ω-=?

-=， A1E2：,7375.6,8425.0,58.79892.01237.058.764.6011

2==-===l l l l l l ，，

1.058

.78425.08425

.01.064.607375.67375.61=+==+=

αα，

m m 8040.325209.03249.335209.0)1237.0()58.78425.0(21

3249.339892.0)64.607375.6(211=-=Ω-=-?+=Ω=?+=Ω∑，

，其余斜杆按上述方法计算并将其结果列于表中。

(3)吊杆

m y 58.716.1512

0.1=??=Ω=，

3 恒载内力

N E A KN N E A KN N A E KN N E KN N A p N p i i p p p p p 4.13658.718:5.5908040.3218:2.7591789.420.18:9.10418847.570.18:E 8.7931004.440.18:A 21104231=?==?=-=-?==?=-=-?=Ω=∑，

4 活载内力

(1) 换算均布活载 k

按α及加载长度ｌ查表内插求得（单片主桁）

KN k l E A m KN k l m KN k l k l A E m KN k l m KN k l /60.876,16.15,5.0:/48.5547,3775.671.0;/78.8305,4225.8.10:E A 47.6252

,8.751.0:/45.376,8.75,3.0:E E /218.46,8.75,2.0:A A 111121104231==================αααααα，，，

（2）冲击系数

弦杆，端斜杆：2418.18.754028

1402811=++=++

=+L μ

中间斜杆21E A ：

5782

.158

.78425.04028

11,

2608.164.607375.64028

1402811121=+++

=+=+++=+++

=+μμl l

吊杆：5076

.116.154028

11=++=+μ

（3）静活载内力k N

N E A KN

N KN

N E A KN N A E KN N E E KN N A A k N k k k k k k k 4401.461876.6058.7:0628.418305.785209.00805.16185547.483249.33:7785.20086252.471789.42:5761.2626376.458847.57:2323.2038218.461004.44:111

21104231-=?-=-=?-==?=-=?-==?=-=?-=Ω=，例如

（4）活载发展均衡系数

活载发展均衡系数：)6

1max a a -+=（η

1.0216

)1961.0326.0(61

1,1961.0695.6736136.44: 2.5735

)9.1147326.0(6

11-9.1147,64.7828-590.4782 1.0061

)0.2894326.0(61

10.28942040.0228590.478: 1.0036

)0.3044326.0(61

10.30442494.3821-759.1863-:0011

.1)0.3194326.0(61

10.31943261.61231041.9054:326.0)1/(111211042max 64max =-+====++====-+====-+====-+===

=+=ηαηαηαηαηαηαααμαE A E A A E E E E E N N k p ，，，，例如

，由此可计算各杆件值，的为跨中弦杆，

其余杆件计算同上，并将其计算结果列于表 2.1 中

第二节横向附加力作用下的主桁杆件内力计算

平纵联效应的弦杆附加力

平纵联上横向风力分布集度计算：考虑到横向附加力要与主力组合，而主力包括列车活载内力，故横向风力只考虑有车的情况，依设计任务书要求，风压 W ＝K1K2K3W0＝1.0×1.25kPa,故有车风压＝0.8W ＝1.0kPa 。

下平纵联的有车均布风荷载

桁高 H ＝10.4225m ，h ＝纵梁高+钢轨轨木高＝1.29+0.4＝1.69m w 下＝[0.5×0.4×H+ (1-0.4)×(h+3)]W’＝[0.5×0.4×10.4225+ (1-0.4)×(1.69+3)]× 1.0＝4.8985kN/m

上平纵联的有车均布风荷载

w 上＝[0.5×0.4×H+ 0.2×(1-0.4)×(h+3)]W’

=[0.5×0.4×10.4225+0.2×(1-0.4)×(1.69+3)]×1.0＝2.6473kN/m

列车摇摆力按沿桥长5.5KN/m 计算，按相应的分配系数分配到上下平纵联为 =0.25.5=1.1KN/m ，=1.05.5=5.5KN/m ，风力和摇摆力同时达最大的可能性很小，故两者不叠加，取其较大者计算，所以上平纵联取2.6473kN/m 进行计算，下平纵联取5.5KN/m 进行计算。

2．弦杆内力

以A1A3，E0E2为例做影响线图如下

W W E E KN

W W KN

W NW A A KN LW L B l l W NW A A 2481.6575.595

.511

.3469.4121N :1371.6045.595.527

.4953.2621N :5824.3385.595

.543

.6437.1121N E E 3146.2016473.295

.511

.3453.2621:6233.1246473.295

.527

.4937.112121:6442205302131±=???±=Ω±=±=???±=Ω±=±=???±=Ω±=±=???±=Ω±=±=???±=±

=Ω±=下下下下下下上上上上上：同理可得下弦杆上弦杆

2桥门架效应的端斜杆和端下弦杆附加力桥门架所受总风力

m H l H M M m KM l c H M KN N KN B l l H m

l c l c c l c m l KN W L H w k k w f w w w .KN 8320.1502

.214033.422661.80)2(229.1.3531.117)4033.43274.7(2

2661

.80)(25838.628874.12/58.74040.106Vcos V 4040.1064

.6)

4033.48874.12(2661.80)(V 4033.4)

8874.123274.72(2)

8874.1223274.73274.7)2(2)2(,m 3274.756.58874.12,8874.122661.806473.264.602

21001

00=-=-=

=-=-=±=?±=±=±=-±=-±==+??+=++=

=-===??==

）（为的一半处）附加弯矩端斜杆端部（横梁高度端斜杆中部附加弯矩在下弦杆产生的分力端斜杆轴力端斜杆轴力（端斜杆反弯点位置

横上上θ

计算结果列在表2.1中。

第三节制动力作用下的主桁杆件附加力计算

1下弦杆制动力计算

以下弦杆 E2E4为例，将活载作如图所示的布置，根据结构力学方法，当三角形影响线顶点左边的活载之和等于右边之和时，为产生最大内力的活载布置位置。

R a R b

a =

.53)

3006.53(80)30(9274.22922205x x x +-?+-?=+?

解得x=8.9918m

故桥上活载总重=KN 144.642480)8.991806.23(92302205=?++?+? 在主力作用下的内力已计入冲击系数，制动力按静活载的7%计算：制动力

2KN 8450.2242T 6901.44907.0144.6424T 42其它下弦杆内力见表制动力作用附加内力=÷==?=N E E KN

T 2 端斜杆制动力计算

E0E1杆力影响线顶点位置离左端点支点7.58m ，设将列车荷载的第 4 轴重 Pl 置于影响线顶点处。因为影响线为三角形，故根据结构力学所述的法则，若满足下列条件，则该活载位置是产生最大杆力时的荷载

8.87196.87220375.07.8411046.72209325.02207975.21=+<=?==>=?+?=+b

R p a R b

a R p b

a b a

将第 3 轴重或第 5 放到顶点位置上均不满足上述条件，故将上述活载即为产生最大杆力时的活载。

KN T 6195.4553675.3680975.27922206625.4(100

=?+?+?=

制动力所产生的杆件内力Nt 和M2：轴向力KN T 81.2272

6195.4552Nt ===

下弦杆弯矩

m KN h T .KN 0.059.7M 02M .72.334.037.081.227*2/4.01M ===??==端斜杆弯矩

第四节疲劳内力计算

1.疲劳轴力

疲劳荷载组合包括设计载荷中的恒载和活载(包括冲击力、离心力，但不考虑活载发展系数)。列车竖向活载包括竖向动力作用时，应将列车竖向静活载乘以运营动力系数(1+μf)。同时，第 4.3.5 条又规定，焊接及非焊接(栓接)构件及连接均需进行疲劳强度检算，当疲劳应力均为压应力时，可不检算疲劳。疲劳计算采用动力运营系数

弦杆，端斜杆：

1554

.15

.754018

11=++

=+f μ

中间斜杆21E A ：

3717

.158

.78425.04018

11,

1676.164.607375.64018

1401811121=+++

=+=+++=+++=+f f l l μμ

吊杆：3263.116

.154018

11=++

=+f μ

Np Nn Nk Np Nn E E f 1041.9054min 14076.701922626.52791554.11041.9054)1(max :42===?+=++=μ

其余计算内力见表2-1。 2 吊杆疲劳弯矩

作用在纵梁上的恒载p=9.73KN|m

由恒载产生纵梁对横梁的作用力Np=72.5858KN 当L=14.92m 和a=0.5时，k=60.988KN\m

由活载产生纵梁对横梁的作用力KN k Nk 97.45446.7988.60=?=Ω?= 由恒载产生的简支梁弯矩m KN c B Np M p .098.136)2

75.5(5858.72)2(

=-?=-= 由静活载产生的简支梁弯矩m KN c B Nk k .07.853)2

75.5(97.454)2(M =-?=-= 冲击系数51.11=+μ

m KN Nk Np /25.147107.85351.10365.1098.136Mk 1Mp Mpk 365

.01)057.103247.0(61

1,1057.051.197.4545858.72)1(=??+=++==-+==?=+=

）（横梁横梁μηημα

KN E E

M m

KN E E

M Ecm i Ecm i L L B c a u Mpk

i i

u M Mp

i i u

M Bp

Bp s b s

b Bpk s

b Bp .26.8725.14176739.03

19.6606.1136)5234.05.02(3

.380.8098.1366739.03

19.6606.1136)5234.05.02(3

19.66,06.11365234

.025

.9611.5036739.0575200

5.1873

)5.02(33

)5.02(31=??+??-==??+??-=

======+=+=+-=

+-=

βββ

第五节主桁杆件内力组合

1主力组合

2642.9293K 2040.02281.0061590.4782:KN -3330.20362531.15051.0021--793.8327:,)1(2131=?+==?=++=I I K P I N E A N A A N N N 例如

μη

2主力和附加力组合

N E E N N N KN N E E KN N A A N N N III I III II II W I II 9261.45318449.2240812.4307:,2183.49111371.6040812.4307:8269.34546233.1242036.3330:,424231=+=+=+=+=-=--=+=+例如纵向附加力组合：主力例如横向附加力组合：主力制

表 2.1 主桁杆件内力计算

第三章主桁杆件截面设计

第一节下弦杆截面设计

一、中间下弦杆 64E E 1.设计资料

设计最大内力：),,(1

1III II I N N N MAX =5044.6KN

疲劳内力幅：k f N )1μ+（=3539.7KN

主桁下弦杆均为受拉杆件，一般有疲劳强度控制设计

2 初选杆件截面

[]2

min max 9.3186185

.06.270827.1300.1107.3539mm A A mm N N A J

m J ==

=??=?-=毛截面面积根据设计经验估算所需σγ

选用腹板 1-400×14,翼缘 2-460×30,每侧有 4 排栓孔，孔径 d ＝23cm; 毛截面面积m A =332002m m

栓孔削弱面积A ?=8×23×30=55202m m ,其余各项用excel 表格计算，结果如下

[]刚度均满足要求

故其强度，疲劳强度，最大应力,2002.182,100MPa y x <=<<λλλ

同理对下弦杆E2E4进行设计计算得

二、端下弦杆 E0E2 2.1.设计资料

设计最大内力：),,(1

1III II I N N N MAX =1933.4KN

疲劳内力幅：k f N )1μ+（=1365.1KN

该杆为受拉杆件，一般有疲劳强度控制设计，由表格计算得

因该杆需承受弯矩，故截面选的较富余计算弯曲应力时需净截面惯性矩，为

596

225

596

225

)

170

(

2 8

M KN

E E m m

产生的附加弯矩

，其对固定支座铰中心

所产生的内力为

制动力对下弦杆

第二节上弦杆截面设计

以上弦杆A1A3为例。

1.设计资料

设计控制内力： ),,(1

1III II I N N N MIN =-3330.2KN,

杆件几何长度：7.58m,材料：Q345q 上弦杆为受压构件，由整体稳定控制设计 2. 初选截面

[]4

113.24595200

677.010002.3330677.060mm N

A H m =??====σ??λ，则所需毛截面面积，查表得型截面，假定长细比选择

按如下初定尺寸竖板：2-460×24

水平板：412×12，其余相应截面特性由表格计算得

.35101.634.03.3412

412

.1351.6314.058.924230,501.632009.18727024

6559.01000

2.33306559.01.6311=+?<===+?<==>=<=??===t b t b MPa A N y m 水平板：竖板：算故对其进行局部稳定验局部稳定性

，则，查表得λ??λ

故其刚度稳定性等均满足要求同理对53A A 进行设计 1. 设计资料

设计控制内力： ),,(1

1III II I N N N MIN =-4879.4KN,

杆件几何长度：7.58m,材料：Q345q 上弦杆为受压构件，由整体稳定控制设计 2. 初选截面

[]4

119.36036200

677.010004879.4677.060mm N

A H m =??====σ??λ，则所需毛截面面积，查表得型截面，假定长细比选择

按如下初定尺寸竖板：2-490×30

水平板：400×20，其余相应截面特性由表格计算得

.34104.604.02020

400

.1354.6014.016.830245,504.602006.19337400

674.01000

4.4879674.04.6011=+?<===+?<==>=<=??===t b t b MPa A N y m 水平板：竖板：算故对其进行局部稳定验局部稳定性

，则，查表得λ??λ

第三节端斜杆截面设计

1. 设计资料

L KN N m KN M m KN M N N N MIN III II I 89.12,4.106,4.117,

8.150-3262.6KN,),,(w f k 1

1=-=?=?==杆件几何长度内力附加风力所引起的弯矩设计控制内力： 2. 初选截面

端斜杆 10A E 为压弯构件，先按压杆对其进行设计，再按压弯构件进行各项验算，

20m箱梁模板计算书

20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板）最大跨距： l=300mm，每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m

30米箱梁张拉计算书

G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段（K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案编制：审核：审批：中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标项目经理部二0一六年五月

目录一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -

我认识的钢桁梁桥

我认识的钢桁梁桥摘要介绍钢桁梁桥的组成、构造、计算等内容，以及本人对钢桁梁桥的浅见 1 概述钢桁梁桥可以看作是将实腹的钢板梁桥按照一定规则空腹化的结构形式，结构整体上为梁的受力方式，即主要承受弯矩和剪力的结构。 1.1基本组成钢桁梁桥可以看作是将实腹的钢板梁桥按照一定规则空腹化的结构形式，结构整体上为梁的受力方式，即主要承受弯矩和剪力的结构。下图1.1-1为下承式钢桁梁桥的基本组成情况。图1下承式钢桁梁桥的基本组成情况 1.主桁主桁是钢桁梁桥的主要承重结构，最常采用的是平面桁架，在竖向荷载作用下其受力实质是格构式的梁。主桁由上弦杆、下弦杆和腹杆组成。 2.联结系 1)分类：纵向联结系和横向联结系 2)作用：联结主桁架，使桥跨结构成为稳定的空间结构，能承受各种横向荷载 3)纵向联结系分上部水平纵向联结系和下部水平纵向联结系；主要作用为承受作用于桥跨结构上的横向水平荷载、横向风力、车上横向摇摆力及离心力。另外是横向支撑弦杆，减少其平面以外的自由长度。 4)横向联结系分桥门架和中横联；主要作用为是增加钢桁梁的抗扭刚度。适当调节两片主桁或两片纵联的受力不均。 3.桥面系

1)组成：由纵梁、横梁及纵梁之间的联结系 2)传力途径：荷载先作用于纵梁，再由纵梁传至横梁，然后由横梁传至主桁架节点。 4.制动联结系制动联结系也称为制动撑架，设置在于桥面系相邻的平纵联的中部，通常由四根杆件组成。作用是将纵梁上的纵向水平制动力传至主桁，以减小制动力对横梁的不利影响。 5.桥面、支座及墩台与其它桥梁相似。 1.2 主桁架的图式及特点 1.主桁架的常用类型 2 2)节间长度铁路钢桥：中、小跨径的桁架，上承式桁架的节间长度一般为3~6m，下承式桁架的节间长度一般为6~10m，跨径较大的下承式桁架节间可达12~15m。公路钢桥：节间长度可适当增大。

预应力混凝土简支梁桥的毕业设计(25m跨径)

目录《桥梁工程》课程设计任务书---------------------------------------------2 桥梁设计说明------------------------------------------------------------------3 计算书---------------------------------------------------------------------------4 参考文献------------------------------------------------------------------------24 桥梁总体布置图---------------------------------------------------------------25 主梁纵、横截面布置图-----------------------------------------------------26 桥面构造横截面图-----------------------------------------------------------27

《桥梁工程》课程设计任务书一、课程设计题目(10人以下为一组) 1、钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计（标准跨径为25米，计算跨径为24.5米，预制梁长为24.96米，桥面净空：净—8.5+2×1.00米）二、设计基本资料 1、设计荷载：公路—Ⅱ级，人群3.0KN/m2，每侧栏杆及人行道的重量按4.5 KN/m计 2、河床地面线为（从左到右）：0/0，－3/5，－4/12，－3/17，－2/22，－2/27，0/35（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为微风化花岗岩。 3、材料容重：水泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 4、桥梁纵坡为0.3%,桥梁中心处桥面设计高程为2.00米三、设计内容 1、主梁的设计计算 2、行车道板的设计计算 3、横隔梁设计计算 4、桥面铺装设计 5、桥台设计四、要求完成的设计图及计算书 1、桥梁总体布置图，主梁纵、横截面布置图（CAD出图） 2、桥面构造横截面图（CAD出图） 3、荷载横向分布系数计算书 4、主梁内力计算书 5、行车道板内力计算书 6、横隔梁内力计算书五、参考文献 1、《桥梁工程》，姚玲森，2005，人民交通出版社. 2、《梁桥》（公路设计手册），2005，人民交通出版社. 3、《桥梁计算示例集》（砼简支梁（板）桥），2002，人民交通出版社. 4、中华人民共和国行业标准．公路工程技术标准（JTG B01-2003）.北京:人民交通出版社,2004 5、中华人民共和国行业标准．公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)含条文说明.北京:人民交通出版社,2004 6、中华人民共和国行业标准．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)含条文说明六、课程设计学时 2周

30m箱梁模板计算书

中铁三局五公司右平项目 30m箱梁模板计算书山西昌宇工程设备制造有限公司技术部 2015年11月21日

30米箱梁模计算书本工程所用30m箱梁，梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。 1.砼侧压力计算最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板）最大跨距： l=300mm，每米长度上的荷载：q=FD=35x0.8=28KN/m。D为背杠的间距

西南交通大学-桥梁工程概论-07-第六章-简支钢板梁和钢桁梁桥

第六章简支钢板梁和钢桁梁桥2008年11月2日1

第一节钢桥概述一般地，将桥跨结构用钢制成，无论其墩台用什么材料建造，均可称之为钢桥。与常用的其它建筑材料相比，钢材是一种抗拉、抗压和抗剪强度均较高的匀质材料，而其重量则相对较轻。因此，钢桥具有很大的跨越能力。当要建造的桥梁跨度特别大，荷载特别重，采用其它建筑材料来建造桥梁有困难时，一般常采用钢桥。钢桥的基本特点： ①构件特别适合用工业化方法来制造，便于运输，工地的安装速度也快，因而钢桥的施工工期较短； ②钢桥在受到破坏后，易于修复和更换； ③耐候性差、易锈蚀，铁路钢桥采用明桥面时噪声大，维护费用高。本节所讨论的钢桥主要以铁路钢桥为主。 2008年11月2日2

一、钢桥所用的材料 z钢种－碳素钢（含碳量为0.03~0.25%的钢）、低合金钢（各种合金元素总含量不超过3％的钢）、高性能钢（高强、具备耐候和防断裂性能） z钢材形状－工字钢、角钢、槽钢、管钢，方钢，T形钢（型材）和钢板（板材）线材——用于混凝土结构 z桥梁钢与结构钢前者引用自前苏联，后者用于美、日、欧盟 z钢号－碳素钢（A3，A3q等），现标准：GB700－88 Q+数字＋质量等级符号＋脱氧方法符号如Q235 低合金钢（16Mnq, 15MnVN 等），现标准：GB/T714－2000 国家标准《钢铁产品牌号表示方法》GB221-2000 z钢的工艺要求和使用要求－对钢的化学成分和力学性能的要求–化学成分－合金元素：碳、锰、硅等，微量元素铬、镍、钒等，有害杂质：硫、磷等，表6－1，对钢的可焊性的一种评估 –力学（机械）性能 z拉伸试验（弹性极限、屈服点、极限强度、延伸率、断面收缩） z冷弯试验：检查工艺和质量的指标 z冲击试验：夏比（V形缺口）试件，钢材韧性和低温抗脆断性能 z疲劳试验（与材料和构造有关） 2008年11月2日3

预应力简支t型梁桥毕业设计

第一部分桥梁设计第一章水文计算 1.1原始资料 1.1.1水文资料：浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。 1.1.2设计流量根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下：大伙房水库建库前 1935年5550立方米/秒 1936年3700立方米/秒 1939年 3270立方米/秒 1942年 3070立方米/秒 1947年 2980立方米/秒 1950年 2360立方米/秒 1951年 2590立方米/秒 1953年 3600立方米/秒 1954年3030立方米/秒大伙房水库建库后 1960年2650立方米/秒 1964年2090立方米/秒 1971年2090立方米/秒 1975年2200立方米/秒 1985年2160立方米/秒根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳水文站）为百年一遇大洪水。1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。故1995年洪峰流量可作为百年一遇流量，洪水比降采用浑河洪水比降0.0528％。经计算确定设计流量为Qs＝4976.00立方米/秒，设计水位16米。

(参考资料)32m预制箱梁计算书

32m 预制箱梁计算书 1. 计算依据与基础资料 1.1. 标准及规范 1.1.1. 标准 ?跨径：桥梁标准跨径30m ； ?设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）； ?桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。 ?桥梁安全等级为一级，环境类别一类。 1.1.2. 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2013 《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3） 1.2. 主要材料 1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40； 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa = × 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，5 2.010S E Mpa =× 1.3. 设计要点 1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计； 2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。 3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预

应力钢束； 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间不超过90d。 2.标准横断面布置 2.1.标准横断面布置图 2.2.跨中计算截面尺寸

钢桁梁桥综述

浅谈铁路钢桁梁桥摘要：本文通过查阅整理国内外相关资料，总结阐述了钢桁梁桥的特点、发展情况、施工方法及未来发展趋势，并对现今用在钢桁梁桥中的整体式节点和正交异性板进行了探索。关键字：铁路钢桁梁桥发展情况整体式节点正交异性板一、前言钢桥由于其材料高强度、高弹性模量而构件相对较轻, 施工比预应力混凝土桥轻盈和方便等特点，大量使用在大中跨度的桥梁上。其中，钢桁梁桥由桁架杆件组成，尽管整体上看钢桁梁桥以受弯和受剪为主，但具体到每根桁架杆件则主要承受轴向力。与实腹梁相比是用稀疏的腹杆代替整体的腹板，从而节省钢材和减轻结构自重，又由于腹杆钢材用量比实腹梁的腹板有所减少，钢桁梁可做成较大高度，从而具有较大的刚度及更大的跨越能力。本文通过查阅整理国内外相关资料，总结阐述了钢桁梁桥的特点、发展情况、施工方法及未来发展趋势，并对现今用在钢桁梁桥中的整体式节点和正交异性板进行了探索。二、钢桁梁桥的特点钢桁梁桥综合了钢材和桁架结构的特点：（1）跨越能力大。由于钢材强度大，在相同的承载能力条件下，与混凝土桥梁相比，钢桥构件的截面较小，所以钢桥自重轻，加大桥梁的跨越能力。（2）易于修复和更换。（3）钢桁梁的杆件和节点较多，构造较为复杂，制造较为费工。（4）钢材易锈蚀，需要定期检查和维护，故养护费用高。（5）造价较高。（6）抗压能力强，整体性好。三、钢桁梁桥的发展情况 1894年，我国第一次主持修建钢桁梁桥——滦河大桥，由我国工程师詹天佑主持完成。其上部结构由多孔钢桁梁和钢板梁组成。建国以前所建的钢桁梁桥跨度较小，所用的钢材都是进口的，结构都采用铆钉，工艺简陋，建国后，钢桁梁桥技术发展很快。20世纪60年代中期，为加快铁路建设，在成昆铁路修建中，系统地研究了栓焊钢桁梁桥新技术，一举建成各种不同结构型式的栓焊钢桁梁桥四十几座，结束了在我国使用了近100年的铆接钢桁梁桥的历史，这在我国钢桁梁桥发展史上是一个很大的进步。其中1966年建成的饮水河大桥主跨112米，为中国第一座栓焊钢桥。 1995年建成通车的孙口黄河大桥位于京九铁路线上，是一座跨越黄河的双线铁路桥，正桥为下承式连续钢桁梁桥，主桁采用三角形钢桁架，标准节间常12m，桁高13.6m，桁宽10m；上、下弦杆和支点处斜杆采用箱型截面，其余腹杆为工字型截面；主桁与节点板焊接成整体在预制厂进行，该桥系中国首次采用整体节点构造。在建成孙口黄河大桥的基础上，与1999年在长东铁路一桥上游（南）30m处，平行建成了长东铁路二桥，该桥采用三角桁架整体节点栓焊结构，从设计和建造技术上较一桥都有很大改进。 2000年竣工通车的芜湖长江大桥为公铁两用桁架低塔斜拉桥，其主梁首次

钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计论文

毕业设计（论文）

计(论文)题目：钢筋混凝土简支T型梁桥

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。者签名：日期：导教师签名：日期：使用授权说明人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：日期：

学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。者签名：日期：年月日师签名：日期：年月日

30m简支箱梁计算书

30m预应力混凝土简支小箱梁计算书一、主要设计标准 1、公路等级：城市支路，双向四车道 2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m 车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m 3、荷载等级：汽车-80级 4、设计时速：30Km/h 5、地震动峰值加速度0.2g 6、设计基准期：100年二、计算依据、标准和规 1、《厂矿道路设计规》（GBJ22-87） 2、《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004）三、计算理论、荷载及方法 1、计算理论桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。 2、计算荷载（1）自重：26KN/ m3 （2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装（3）人行道恒载：20KN/ m （4）预应力荷载：

采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，控应力1395MPa。（5）汽车荷载：本桥由于是物流园区部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下：根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。冲击系数按照《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。（6）人群荷载：3.5 KN/ m2 （7）桥面梯度温度: 正温差：T1=14°，T2=5.5° 负温差：正温差效应乘以-0.5 3、计算方法

（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。（2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。（3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、力和位移。（4）根据规规定的各项容许指标。按照A类构件验算是否满足规的各项规定。四、计算模型全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。全桥模型如下图：全桥有限元模型图五、计算结果 1、施工阶段法向压应力验算（1）架梁阶段架设阶段正截面上缘最小压应力为1.0MPa，最大压应力为2.7MPa；正截面下缘最小压应力为12.0MPa，最大压应力为13.7MPa。根据《公路钢筋混凝

钢桁梁施工合同(正式版本)

钢桁梁制造、运输及安装施工格式合同甲方：中交二航局深茂铁路JMZQ-6标工程指挥部乙方：中交二航局结构工程有限公司甲方因施工实际需要，确定将承建的新建深圳至茂名铁路江门至茂名段DK133+223～DK388+868.29JMZQ-6标工程项目（以下简称本项目）钢桁梁制造、运输及安装施工交由乙方实施，乙方在全面接受本项目业主招标文件及其修改补遗和甲方与业主签订的总承包合同、承诺的前提下，愿意实施上述施工任务，按《中华人民共和国合同法》等有关规定，为明确双方权利、义务和责任，经双方协商一致，同意签订本合同以资共同遵守。第一条工程名称、地点、范围及内容 1、工程名称：新建深圳至茂名铁路江门至茂名段JMZQ-6标； 2、工程地点：广东省阳江市境内； 3、工程范围：新建深圳至茂名铁路江门至茂名段JMZQ-6标钢桁梁制造、涂装、运输、工地连接（包括焊接或栓接）、配合吊装（不含顶推，平台、支架等）等 4、工作内容乙方根据铁四院设计出版的《134m双线有砟简支钢桁梁》施工图设计，完成本合同钢桁梁制造、涂装、运输与配合安装(含检查车、检查车轨道安装)，包括但不限于以下工作：（1）钢结构制造、运输、安装（2）本项目钢桁梁制作的钢材接收、卸车、钢材预处理、下料,钢桁梁单元

件制作 (含零配件 ),钢桁梁节段的制作、拼装、保管,在甲方规定时间内将钢桁梁节段及临时匹配件在制造厂吊装并运输到桥位监理工程师及甲方指定的位置；配合甲方按监理工程师及设计要求进行钢桁梁吊装就位；梁段吊装就位后负责逐节连接（焊接或栓接，包括高强螺栓连接、施拧、配合检测及焊缝修补等工作），检查车的安装配合，施工措施用临时约束、临时匹配件、临时吊点、吊耳等的加工、制作。本项目钢结构构件加工场内装船（车）、运输、现场配合卸货、拼装接长，安装配合及缺陷修补等；实施本项目钢结构制作、运输及安装工作所需的遮雨棚等临时设施制安拆及与此相关的工作内容；本项目检修车的配合安装及随车电缆的布设、行走动力系统的安装等为完成施工设计图纸要求的所有相关工作内容。（2）附属设施本项目附属设施 (防撞钢护栏底座板、检修道栏杆底座板、灯柱底座板、泄水管、路缘石、后期工程预留件等)的材料接收、卸车、下料，制造、运输、安装等；本项目钢桁梁上的所有预留钢构件的制造及焊接（包括永久钢构件如支座预留钢构件、伸缩装置预留钢构件、阻尼器预留钢构件等及经监理工程师批准的临时预留钢构件)；（3）涂装钢桁梁(含检查车轨道)、桥面系钢构件及钢桁梁特殊部位自加工工厂内生产直至在工地现场安装完毕(包括最终涂装)的所有防腐涂装工作；

钢桁梁桥综述

20米预应力混凝土简支t形梁桥毕业设计说明

目录摘要 (2) 前言 (5) 第一章桥型方案比选 (6) 1.1 概述 (6) 1.2 主要技术指标 (6) 1.3 桥型方案比较 (6) 第二章设计资料和结构尺寸 (9) 2.1 设计资料 (9) 1.中华人民国交通部部标准：《公路工程技术标准》 (JTG B01-2003 ) (10) 7. 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (10) 9. 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (10) 2.2 结构尺寸 (10) 2.3、毛截面几何特性 (11) 第三章力计算 (12) 3.1 恒载作用力计算 (12) 3.2 活载作用力计算 (13) 第四章预应力钢筋设计 (22) 4.1 预应力钢筋数量的确定及布置 (22) 4.2 换算截面几何特性计算 (23) 4.3 预应力损失计算 (24) 第五章截面强度与应力计算 (28) 5.1、按极限状态承载能力的计算 (28) 5.2、正常使用极限状态计算 (29) 5.3、持久状况应力验算 (35) 5.4、短暂状态应力验算 (38) 第六章墩柱桩设计资料 (40) 8). 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (41) 10) 公路桥涵设计手册：《桥梁附属构造与支座》，人民交通，1991 (41) 12). 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (41) 第七章盖梁计算 7.1 荷载计算 (41) 7.2 力计算 (51) 7.3 截面配筋设计及承载力校核 (54) 第八章桥墩墩柱计算 (58) 8.1 荷载计算 (58) 8.2 截面配筋计算及应力验算 (60) 第九章钻孔灌注桩计算 (63) 9.1 荷载计算 (63) 9.2 桩长计算 (65) 9.3 桩的力计算( m 法) (66) 9.4 桩身截面配筋与强度验算 (69) 9.5 墩顶纵向水平位移验算 (71) 第十章埋置式桥台计算 (73)

9米路宽30m连续箱梁下部结构计算书

桥涵通用图 30米现浇预应力混凝土箱梁下部构造（路基宽9.0米，R＝80m）计算书计算：汪晓霞复核：审核：二〇一九年八月

第一部分基础资料一、计算基本资料 1技术标准与设计规范： 1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2014） 2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015） 3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018） 4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 2桥面净空：净-8.0米 3汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要性系数1.1 4材料性能参数 1)混凝土C30砼：墩柱、墩柱系梁, 主要强度指标：强度标准值f ck＝20.1MPa，f tk＝2.01MPa 强度设计值f cd＝13.8MPa，f td＝1.39MPa 弹性模量E c＝3.0x104Mpa 2)普通钢筋 a)HPB300钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值f sk＝300MPa 抗拉强度设计值f sd＝250MPa 弹性模量E s＝2.1x105MPa b)HRB400钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值f sk＝400MPa 抗拉强度设计值f sd＝330MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa c)HRB500钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值f sk＝500MPa

抗拉强度设计值f sd＝415MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa 5主要结构尺寸上部结构为2×30m～4×30m一联,现浇连续预应力箱形梁。每跨横向设2个支座。桥墩墩柱计算高取10、15、17米，直径1.4、1.6米。因无法预计各桥的实际布置情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按2跨一联、3跨一联、4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。应用本通用图时，应根据实际分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋是否满足受力要求。本次验算不含桩基计算。二、计算采用程序下部结构计算数据采用桥梁博士对上部结构的分析结果。三、计算说明与计算模型 1.计算说明计算中，外荷载数据取自上部结构电算结果。 2.桥墩计算模型根据上部箱梁计算所得相关数据，进行手工计算。第二部分墩柱计算结果 Ⅰ、墩柱计算按2跨一联、3跨一联、4跨一联分别进行计算，一联两端为桥台，中间为双柱式墩桥台上设活动支座，桥墩墩顶均为盆式橡胶支座，一排支座为2个。桥墩墩柱D1＝1.4、1.6m。经核算2X30米箱梁下部因水平力（主要是制动力、离心力）过大，采用双圆柱墩无法满足受力要求，故墩柱形式拟采用花瓶墩，不进行本次双圆柱墩计算分析。经对3X30米及4X30米箱梁下部受力分析比较，以3跨一联下部构造双圆柱墩计

钢桁梁

1.1.1.钢桁梁施工方法及工艺本线路为跨越东海河设臵南畔中桥，孔跨布臵为1-64m单线道砟桥面简支钢桁梁。根据实际情况钢桁梁采用拖拉法架设就位进行施工。钢桁梁拖拉法施工主要工序为搭设拼装及拖拉支架、钢梁拼装、拖拉就位后调整落梁及桥面砼施工等，工艺流程见图2-2.2-18。拆除支架、附属工程施工图2-2.2-18 钢桁梁拖拉法施工工艺流程图 1.1.1.1.施工准备 1.1.1.1.1.施工场地准备杆件装卸、场内移位以及膺架搭设吊装采用一台QY25，杆件拼装采用一台QY50汽车吊，用一台加长运输车转运杆件，在杆件吊装

和转运过程中要对杆件进行护角保护，防止损伤杆件。根据现场实际情况，在大里程桥台后路基上选择约3500m2的场地可作为架梁场地，在架梁场地内应合理布臵杆件堆放厂、预拼场、场内道路及高强度螺栓存放库、小型机具零星材料库、试验室、配电房、管理房等生产临时设施。 ⑴杆件存放库杆件从工厂运到工地时要临时存放，存放场要根据杆件规格、数量、存放时间、卸装机具、确定其面积。按经验每吨按2～3m2考虑。场地需平整、压实，填料应用石渣，且排水设施完善。 ⑵杆件预拼场为减少桥上拼装工作，降低拼装难度，提高拼装精度和加快拼装速度，杆件在上桥拼装前要先按节点长度预拼成构架单元，预拼场内按钢梁节点位臵、纵横梁、上下平纵联、桥门架、横联等设臵拼装台座，预拼场要用混凝土硬化。 ⑶喷砂场杆件栓合板面或板钣面损坏，或摩擦系数检查不合格，则需要在工地进行补喷处理。喷砂场配套设臵空压机房和喷砂设臵。喷砂场应设在下风边缘位臵。 ⑷油漆存放库杆件预拼完和桥上装拼完成后要进行钢梁油漆喷涂，场内布臵存放各种油漆的房屋。 ⑸临时生产房屋

T型梁桥结构计算毕业设计论文

摘要目前，为适应我国经济的发展，预应力混凝土被更广泛的应用，以此缓解交通给人们生产生活带来的不便。根据安全、适用、经济、美观的桥梁设计原则，并在施工、造价等方面对装配式预应力混凝土简支T梁桥、预应力混凝土空心板连续梁桥及装配式箱型梁桥三种梁桥形式进行了比选，从而确定了预应力混凝土简支T梁桥为设计方案。在本次梁桥方案设计中，着重对预应力混凝土简支T梁桥资料设计、构造的布置、方案绘图、结构计算进行了全面的介绍。结构计算包括对横截面主要尺寸的拟定、可变作用效应计算、预应力损失值估算、持久状况承载能力极限状态承载力验算、主梁变形计算还有行车板道的计算。本设计依据当地环境的影响、人们的需求，道路的建设等方面的综合考虑，进行了大桥的总体布局及桥梁的设计与计算，而预应力混凝土简支T梁桥恰好的具备了适用性强，就地取材，耐久性好，美观的各种优点。桥梁是城市道路的重要组成部分，对当地政治、经济、文化、国防等意义重大，加上其施工充分技术的先进性，预应力混凝土简支T梁桥将给城市增色不少。而今，又由于材料性能的不断改进，设计理论革新创造，施工工艺日趋完善，使得预应力混凝土简支T梁桥地位日益重要，本设计根据各方面条件，确定桥型为预应力混凝土T型梁桥。关键词：预应力混凝土; T型梁桥; 结构计算；设计方案

Abstract At present, in order to adapt to the economic development of China, the prestressed concrete is more widely used, in order to ease traffic production and living of inconvenience to the people. According to the safe, applicable, economic, beautiful bridge design principles, and in such aspects as construction, the construction cost of prefabricated prestressed concrete simply supported T beam bridge, prestressed concrete hollow slab continuous girder bridge and prefabricated box girder bridge three bridge form has carried on the comparison, thus determine the prestressed concrete simply supported T beam bridge design. In the bridge design, design of prestressed concrete simply supported T beam bridge data, structure layout, plan drawing, structural calculation has carried on the comprehensive introduction. Structural calculation including the main dimensions of cross-section, variable effect calculation, loss of prestress value estimation and lasting condition bearing capacity limit state of bearing capacity calculation, calculation and driving plate girder deformation calculation. This design according to the local environment, people's demand, the influence of road construction and other aspects of the comprehensive consideration, the bridge of the overall layout and the design and calculation of the bridge, and prestressed concrete simply supported T beam bridge just have strong applicability, local materials, good durability, various advantages, beautiful. Bridge is an important part of city road, to the local political, economic, cultural, national defense and so on is of great significance, and its construction technology of advanced fully, prestressed concrete simply supported T beam bridge will give city graces many. Now, due to the constant improvement of the material performance, innovation creates design theory, construction technology is increasingly perfect, make prestressed concrete simply supported T beam bridge position is becoming more and more important. Key words: prestressed concrete; T girder bridge; structural calculation; design scheme

3×20普通钢筋箱梁计算书讲解

目录 1、工程概况 (2) 2、主要技术标准 (2) 3、采用规范 (2) 4、主要材料 (2) 5、计算参数 (2) 6、结构计算模型 (3) 7、持久状况承载能力极限状态计算 (4) 8、持久状况正常使用极限状态计算 (6) 9、横梁的计算 (8) 10、构件构造要求 (10) 11、结论 (10)

1、工程概况本桥是黑龙江省伊绥高速公路南互通E匝道桥第四联钢筋混凝土箱梁桥。采用3-20米等高度现浇钢筋混凝土箱梁桥。 2、主要技术标准设计荷载：公路—I级桥面宽度：B＝10.5m 2个车道设计安全等级二级 3、采用规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 4、主要材料主梁材料：C40混凝土普通钢筋： HRB335钢筋，抗拉强度设计值为280MPa； 5、计算参数（1）、采用空间有限元杆系将主梁离散为35个节点， 34个单元。荷载组合及验算内容一律按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）与《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）相关条文执行。（2）、活载布置采用外侧偏载最不利方式布载。（3）、荷载取值： ●恒载：一期恒载混凝土容重为26kN/m3；二期恒载为10cm沥青铺装，容重为26kN/m3，防撞栏杆为9.6kN/m； ●活载：荷载标准为公路I级，并考虑汽车荷载引起的冲击力，

冲击系数的取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）计算，由程序计算出此结构的自振频率为9.8Hz，得到冲击系数＝0.36； ●汽车引起的离心力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； ●汽车引起的制动力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），如果有离心力参与荷载组合是制动力取值按照0.7 倍考虑； ●基础变位：基础作用按照支座不均匀沉降考虑，支座的沉降量为0.5cm； ●温度梯度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 4.3.10 第3 条，对结构的梯度温度引起的效应进行考虑，取值参照表4.3.10-3竖向日照正温差计算温度基数表混凝土铺装的结构类型取值。混凝土上部结构竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。铺装为10cm沥青，T1取14 ℃，T2取 5.5℃； ●均匀温度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），取升温为30℃，降温38℃。 6、结构计算模型采用空间杆系将上部主梁离散成51个节点，50个单元。结构离散图如下所示：