焊接热输入对INCONEL690镍基焊丝性能影响探析
朿浐|"备碑?灰2018.3.25第32卷V〇l.32总第125期
髁接热瞞F1财INCONEL 690 _量髁丝牲能
影腼捅衍
吴新丽郭杰张丹萍徐火青何冰
东方电气(广州）重型机器有限公司，广州511455
摘要：I N C O N E L 690镍基合金因其优异的耐高温和耐腐蚀性，近年来被广泛应用于三代先进压水堆核岛主设备关键部位堆焊及焊接。基于I N C O N E L690镍基焊丝在核岛主设备的广泛应用，发现不同焊接工艺及焊接热输下，I N C O N E L 690镍基焊丝炫敷金属的拉伸强度不同。本文列出了I N C O N E L 690镍基焊丝在核岛主设备应用的主要焊接工艺，通过对比不同焊接工艺下焊接参数、热输入及其对应的拉伸强度，得出不同焊接工艺焊接热输入对I N C O N E L690镍基焊丝熔敷金属拉伸强度的影响关系。
关键词：I N C O N E L690镍基焊丝；熔敷金属；拉伸强度
中图分类号：T G456.9文献标识码：A文章编号：1001-9006(2018)01-007‘04
Research on Effect of Welding Heat Input on Properties
of INCONEL 690 Nickel Welding Wire
WU Xinli, ZOU ]ie，ZHANG Danping，XU Huoqing, HE Bing
(D ongfang ( G uangzhou) H eavy M achinery C o., L td., 511455, G uangzhou, C hina)
A b s t r a c t：I N C O N E L690 nickel alloy has excellent properties of high temperature resistance a n d corrosion resistance w h i c h is widely used in welding a n d cladding of nuclear island m a i n equip m e n t k e y parts in the third generation a d v anced pressurized water reactor.
B a s e d o n the w i d e application of I N
C O N E L690 nickel welding wire in the m a i n equip m e n t of nuclear island, i t is found that the tensile strength of I N C O N E L690 nickel welding wire is different un d e r different welding process a n d heat input. Enlisted herein includes the welding process of I N C O N E L 690nickel welding wire in the m a i n application of nuclear equipment, a n d b y compa r i n g the tensile strength of different welding process parameters to obtain the effect of the different welding process a n d welding heat input o n properties of I N C O N E L690 nickel welding wire.
Key words：I N C O N E L690 nickel welding wire; deposited metal; tensile strength
INCONEL690是一种综合性能优良的单相奥 氏体镇基耐蚀合金，在含氯化物溶液和氢氧化钠 溶液中不仅具有比INCONEL600、304不镑钢更为 优良的抗腐蚀开裂能力，还具有髙强度、良好冶 金稳定性和加工特性，特别是在各种高温水中，INCONEL690显示了低腐蚀速率，表现出优异的 抗应力腐蚀开裂能力[1_2]，因而被广泛应用于第三代先进压水堆核岛主设备关键部位堆焊及焊接[3_4],如反应堆压力容器和蒸汽发生器进出口接 管预堆边及其与安全端对接焊缝、蒸汽发生器和 余热排出热交换器管板堆焊等，均优先选择INCONEL690镍基合金焊接材料。在这些核岛主 设备关键部位的堆焊和焊接中，因INCONEL 690 镇基焊丝焊接质量和焊缝纯净度最为理想，故核
收稿日期：2017-08-24
作者简介：吴新丽（1983-)，女，2009年毕业于西安交通大学金属材料专业，硕士研究生，工程师。现在东方电气（广州）重型机器有限 公司工艺部从事焊接工艺开发工作。
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镍基焊条
基焊条 目录 镍基焊条的分类与用途 镍基焊材的选用 镍基合金焊条成份对比 镍基焊条的分类与用途 镍及镍合金焊条可分为五大类，即工业纯Ni、Ni-Cu、Ni-Cr-Fe、Ni-Mo 和Ni-Cr-Mo。每一类可分为一种或多种型号的焊条。这类焊条主要用于焊接镍或高镍合金，有时也可用于异种金属的焊接或堆焊. 镍基焊材的选用 镍基焊丝 镍基焊条图片 [1] ERNiCr-3 用于600，601以及800合金自身的焊接，及不锈钢和碳钢之间的异种钢焊接ERNiCrFe-7 用于焊接ASTM B163，166，167和168标准内的镍铬铁合金 ERNiCrFe-6 用于钢和镍铬铁合金的焊接，钢及不锈钢和镍基合金的焊接 ERNiCrCoMo-1 用于焊接镍铬钴钼合金及各种高温合金的异种焊接 ERNiCrMo-3 用于镍合金，碳钢，不锈钢和低合金钢的一种焊接，最主要用于625，601，802合金的焊接及9%镍合金的焊接 ERNi-CI 工业纯镍，用于可锻铸铁及灰口铸铁的焊接 ERCuNi 用于70/30，80/20，90/10铜镍合金的焊接 ERNiCu-7
用于焊接镍铜合金B127，163，164和165等 ERNi-1 用于纯镍铸件和锻件的焊接，如：ASTM B160，161，162，163标准内的合金 ERNiFeMn-CI 用于结节铸铁,球墨铸铁,可锻铸铁和灰口铸铁自身的焊接或用于它们 与不锈钢,碳钢,低合金钢及各种镍合金的焊接 ERNiCrMo-4 用于镍铬钼合金自身的焊接,或镍铬钼合金和钢及大多数其它镍基合金的焊接 ERNiCrMo-11 用于镍铬钼合金自身的焊接,或镍铬钼合金和钢及大多数其它镍基合金的焊接,还可以用于镍铬钼合金和钢焊接焊缝的堆焊 ERNiCrMo-13 用于焊接低碳镍铬钼合金 镍基焊条 ENiCrMo-3 用于焊接镍铬钼合金,如625,800,801,825和600 ENiCrFe-3 用于镍铬铁合金自身的焊接及与碳钢的焊接 ENiCrFe-2 用于奥氏体钢,铁素体钢及高镍合金之间的异种焊接, 还可用于9%镍合金的焊接 ENiCu-7 主要用于镍铜合金自身及其与钢之间的异种焊接 ENiCrFe-7 用于690(UNS N06690)镍铬铁合金自身的焊接 ENiCrMo-4 用于焊接C-276合金及大多数其它镍基合金 ENiCrCoMo-1 用于焊接镍铬钴钼合金以及各种的高温合金间的异种焊接 ERCuNi 焊接锻造或铸造的70/30,80/20,90/10铜镍合金 ENiCrMo-13 用于焊接低碳镍铬钼合金 ENiCrMo-11 用于焊接低碳镍铬钼合金 纯镍焊条 A5.11 ENi-1 EL-NiTi3 ≥ 92 - - Ti2.5 - 焊接 200 、 201 镍合金以及镀镍钢板； - 钢与镍异种材料的焊接； - 钢的表面堆焊。
镍基焊条选用
镍基焊材的选用 镍基焊丝 镍基焊条图片 [1] ERNiCr-3 用于600，601以及800合金自身的焊接，及不锈钢和碳钢之间的异种钢焊接 ERNiCrFe-7 用于焊接ASTM B163，166，167和168标准内的镍铬铁合金 ERNiCrFe-6 用于钢和镍铬铁合金的焊接，钢及不锈钢和镍基合金的焊接 ERNiCrCoMo-1 用于焊接镍铬钴钼合金及各种高温合金的异种焊接 ERNiCrMo-3 用于镍合金，碳钢，不锈钢和低合金钢的一种焊接，最主要用于625，601，802合金的焊接及9%镍合金的焊接 ERNi-CI 工业纯镍，用于可锻铸铁及灰口铸铁的焊接 ERCuNi 用于70/30，80/20，90/10铜镍合金的焊接 ERNiCu-7 用于焊接镍铜合金B127，163，164和165等 ERNi-1 用于纯镍铸件和锻件的焊接，如：ASTM B160，161，162，163标准内的合金 ERNiFeMn-CI 用于结节铸铁,球墨铸铁,可锻铸铁和灰口铸铁自身的焊接或用于它们与不锈钢,碳钢,低合金钢及各种镍合金的焊接 ERNiCrMo-4 用于镍铬钼合金自身的焊接,或镍铬钼合金和钢及大多数其它镍基合金的焊接 ERNiCrMo-11 用于镍铬钼合金自身的焊接,或镍铬钼合金和钢及大多数其它镍基合金的焊接,还可以用于镍铬钼合金和钢焊接焊缝的堆焊 ERNiCrMo-13 用于焊接低碳镍铬钼合金 镍基焊条 ENiCrMo-3 用于焊接镍铬钼合金,如625,800,801,825和600 ENiCrFe-3 用于镍铬铁合金自身的焊接及与碳钢的焊接 ENiCrFe-2 用于奥氏体钢,铁素体钢及高镍合金之间的异种焊接, 还可用于9%镍合金的焊接 ENiCu-7 主要用于镍铜合金自身及其与钢之间的异种焊接 ENiCrFe-7 用于690(UNS N06690)镍铬铁合金自身的焊接 ENiCrMo-4 用于焊接C-276合金及大多数其它镍基合金 ENiCrCoMo-1 用于焊接镍铬钴钼合金以及各种的高温合金间的异种焊接 ERCuNi 焊接锻造或铸造的70/30,80/20,90/10铜镍合金 ENiCrMo-13 用于焊接低碳镍铬钼合金 ENiCrMo-11 用于焊接低碳镍铬钼合金纯镍焊条A5.11 ENi-1 EL-NiTi3 ≥ 92 - - Ti2.5 - 焊接200 、201 镍合金以及镀镍钢板；- 钢与镍异种材料的焊接；- 钢的表面堆焊。
fillarc合金焊条焊丝的化学成分及用途
ARCOS/FILLARC/SMC ERNiCrMo-3 焊丝 符合：GB/T15620 ERNiCrMo-3 AWS A5.14 ERNiCrMo-3 一、特性与用途： ERNiCrMo-3焊丝是Inconel 625系列的焊材，耐腐蚀性优，有高强度的熔敷金属，应用于Inconel 625、Alloy904L 焊接、异种材料焊接，广泛应用在多层焊接。 二、焊丝化学成分（%） C Mn Fe Si P S Ni Cu Mo Al Cr Nb Ti 典 型值 0.07 0.34 2.1 0.15 0.0015 0.003 59.0 0.11 9.1 0.32 19.8 3.64 0.3 保 证值 ≤0.10 ≤0.5 ≤5.0 ≤0.50 ≤0.02 ≤0.015 ≥58.0 ≤0.5 8.0~10.0 ≤0.4 20~23 3.15~4.15 ≤0.4 三、熔敷金属机械性能 抗拉强度 MPa 伸长 率 % 冲击值（J ）A KV -196℃ 典型值 780 42 145
保证值≥760 -- -- 四、注意事项： 1、所使用的氩气保护气体纯度要在99.997％以上且气体流量控制要适当。 2、施焊时必须有适当的防风措施，否则保护气体易受风的影响而致气体保护不良，使焊道恶化而发生气孔，打底时须背吹，防止产生不良焊道。 3、母材表面的铁锈、油污、灰尘等必须清除干净。 4、电源极性为DC-，道间温度建议在150℃以下。 5、为避免高温裂纹，必须降低热输入量。
ARCOS/FILLARC/SMC ERNiCu-7 MONEL 400 合金自身的焊接；以及MONEL 400 合金与钢的焊接；用于钢的表面堆焊。 ERNiCu-7 MONEL 400 合金自身的焊接，以及MONEL 400 合金与钢的焊接；用埋弧焊方法对钢的表面进行堆焊；( 其缓冲层填充材料61 合金需用手工电弧焊方法熔敷) 成分：C≤0.15 Mn≤4.0 Fe≤2.5 P≤0.02 S≤0.015 Si≤1.25 Cu余量Ni≤62∽69 Co- A1≤1.25 Ti1.5∽3.0 镍合金焊条的国标对照 镍合金焊条 型号GB/T：ENi-0 说明：钛钙型药皮的纯镍焊条，具有较好的力学性能及耐热、耐腐蚀性，交、直流两用，采用直流反接。 用途：用于化工设备、食品工业，医疗器械制造中镍基合金和双金属的焊接，也可用作异种金属的过渡层焊条，具有良好的熔合性和抗裂性。 熔敷金属化学成份/% C≤0.03 Mn 0.6-1.1 Si≤1 Ni≥92 Fe≤0.5 Ti 0.7-1.2 Nb 1.8-2.3 S≤0.015 P≤0.015
焊接缺陷原因及解决措施
气孔 焊接 方式 发生原因防止措施 手工电弧焊(1)焊条不良或潮湿. (2)焊件有水分、油污或锈. (3)焊接速度太快. (4)电流太强. (5)电弧长度不适合. (6)焊件厚度大,金属冷却过速. (1)选用适当的焊条并注意烘干. (2)焊接前清洁被焊部份. (3)降低焊接速度,使内部气体容易逸出. (4)使用厂商建议适当电流. (5)调整适当电弧长度. (6)施行适当的预热工作. CO2气体保护焊(1)母材不洁. (2)焊丝有锈或焊药潮湿. (3)点焊不良,焊丝选择不当. (4)干伸长度太长,CO2气体保护不周密. (5)风速较大,无挡风装置. (6)焊接速度太快,冷却快速. (7)火花飞溅粘在喷嘴,造成气体乱流. (8)气体纯度不良,含杂物多(特别含水 分). (1)焊接前注意清洁被焊部位. (2)选用适当的焊丝并注意保持干燥. (3)点焊焊道不得有缺陷,同时要清洁干净, 且使用焊丝尺寸要适当. (4)减小干伸长度,调整适当气体流量. (5)加装挡风设备. (6)降低速度使内部气体逸出. (7)注意清除喷嘴处焊渣,并涂以飞溅附着防 止剂,以延长喷嘴寿命. (8)CO2纯度为99.98%以上,水分为0.005% 以下. 埋弧焊接(1)焊缝有锈、氧化膜、油脂等有机物的 杂质. (2)焊剂潮湿. (3)焊剂受污染. (4)焊接速度过快. (5)焊剂高度不足. (6)焊剂高度过大,使气体不易逸出(特别 在焊剂粒度细的情形). (7)焊丝生锈或沾有油污. (8)极性不适当(特别在对接时受污染会 产生气孔). (1)焊缝需研磨或以火焰烧除,再以钢丝刷清 除. (2)约需300℃干燥 (3)注意焊剂的储存及焊接部位附近地区的 清洁,以免杂物混入. (4)降低焊接速度. (5)焊剂出口橡皮管口要调整高些. (6)焊剂出口橡皮管要调整低些,在自动焊接 情形适当高度30-40mm. (7)换用清洁焊丝. (8)将直流正接(DC-)改为直流反接(DC+).
镍基合金复合管道焊接工艺的推广和应用
镍基合金复合管道焊接工艺的推广和应用 摘要： 镍基合金复合钢管具有良好的韧性、强度，以及耐各种形式腐蚀的性能，目前广泛应用于高压高含硫气田施工中。在普光气田安全隐患排查工程中，原料气管线全部更换为镍基合金复合管道，为提高功效保证焊接质量，该工程采用了新的焊接工艺（GTAW+P+MIG），依托本工程进行推广和应用。 关键字：镍基复合管；GTAW+P+MIG；背部充氩保护装置；焊接工艺 1、简介 镍基合金复合材料作为一种新型材料[1]，其同时兼具低合金钢的韧性和强度，及镍基合金全面的耐腐蚀性能，因而在高压高含硫气田施工中得到广泛的应用。普光气田作为高含硫气田，受条件限制，在建设初期并未采用镍基合金材料进行施工。 在2016年，普光净化厂原料气管线安全隐患治理工程中，设计将原料气管线进行材质升级，将原有管道更换成镍基合金复合钢管（Q245R+N08825），规格为φ711×（32+3）mm、φ610×（28+3）mm、φ508×（24+3）mm。 目前，镍基合金复合管道的焊接方法主要有GTAW（打底）+SMAW（填充、盖面）；TIP TIG焊打底、填充、盖面。该工程使用的镍基合金复合管材，因管径和基层厚度较大，采用GTAW（打底）+MIG（填充、盖面）的焊接方法。相比以上两种方法，该方法具有更高的焊接效率和焊接可靠性。经中石化第十建设公司进行焊接工艺评定，焊缝各项性能均满足设计要求。因此，本工程最终确定采用GTAW（打底）+MIG（填充、盖面）的焊接方法进行施工焊接。 2、施工机具准备 （1）焊接设备 氩弧焊：低频脉冲钨极氩弧焊（GTAW+P），设备型号山大奥太WSM-400。该设备能够实现焊接电流在恒流与脉冲之间的自由调节，在选用脉冲电流焊接时，通过调节基值、
焊缝缺陷的种类和原因
焊缝缺陷的种类和原因 首次分享者：带你走已被分享32次评论(0)复制链接分享转载举报 化工行业离不开各种各样的容器，而每一台容器都是用一条一条的小焊缝拼接而成的。许多容器的故障和泄漏都是由于焊缝的缺陷引起的。对于一个化工设备专业的人员有必要对焊缝进行了解。 先了解焊缝的组成结构，焊接接头一般有三个区块：焊缝、熔合区、热影响区。 焊缝区指在焊接发生熔化凝固的区域，它由熔化的母材和填充金属组成。 热影响区指焊接时母材金属受热的影响(但未熔化)而发生金相组织和力学性能变化的区域称为热影响区。 熔合区是焊接接头中焊缝金属与热影响区的交界处，熔合区一般很窄，宽度为0．1～0．4mm。熔合区由于化学成分不均匀，机械性能常常是焊缝中最差的。在填充金属与母材之间有一条界线，成为熔合线。 一般做压力容器设计时，一般都会选择焊缝系数，即焊接接头系数，它是指对接焊接接头强度与母材强度之比值。用以反映由于焊接材料、焊接缺陷和焊接残余应力等因素使焊接接头强度被削弱的程度，是焊接接头力学性能的综合反映。如焊缝系数为1时，代表焊缝的强度与母材强度一致，这就是为什么一些有毒、高压介质的压力容器的焊缝系数选1的原因了。 焊缝的常见缺陷有裂纹、、气孔、焊瘤、弧坑、咬边、夹渣、未焊透。 一、裂纹 裂纹端部形状尖锐，应力集中严重，对承受交变和冲击载荷、静拉力影响较大，是焊接过程中最危险的缺陷。按其产生的原因可分冷裂纹、热裂纹和再热裂
纹等。 裂纹分冷裂纹、热裂纹、再热裂纹 a、冷裂纹指在200℃以下产生的裂纹，它与氢有密切关系，其产生的主要原因是： 1、对大厚工件选用预热温度和焊后缓冷措施不合适。 2、焊材选用不合适。 3、焊接接头刚性大、工艺不合理。． 4、焊缝及其附近产生硬脆组织。 5、焊接规范选择不当。 当焊缝为铸铁型时，较易出现冷裂纹。当采用异质焊接材料焊接，使焊缝成为奥氏体、铁素体或铜基焊缝时，由于焊缝金属有较好的塑性，配合采用合理的冷焊工艺，焊缝金属不易出现冷裂纹。要避免产生冷裂纹的措施：对焊件进行整体加热（550～700℃），使温差减小，降低焊接应力；采用加热减应区法降低补焊处所受的应力。 热影响区的冷裂纹该种裂纹多数发生在含有较多渗碳体及马氏体的热影响区，在某些情况下也可能发生在离熔合线稍远的热影响区。要避免产生冷裂纹的措施：对焊件进行整体预热，使温差减小，降低焊接应力；裁丝法 B、热裂纹指在300℃以上产生的裂纹(主要是凝固裂纹)，其产生的主要原因是： 1、成份的影响。焊接纯奥氏体钢、某些高镍合金钢和有色金属时易出现。 2、焊缝中含有较多的硫等有害杂质元素。 3、焊接条件及接头状选择不当。 当采用低碳钢与镍基铸铁焊条冷焊时，则焊缝较易出现属于热裂纹的结晶裂纹。避免热裂纹的措施：（1）通过调整焊缝化学成分，使其脆性温度区间缩小；（2）加入稀土元素，增强脱S、P反应，以及使晶粒细化等途径，以提高焊缝的抗热裂纹性（3）采用正确的冷焊工艺，使焊接应力降低；（4）使母材中的有害杂质较少熔入焊缝。 C、再热裂纹即消除应力退火裂纹。指在高强度钢的焊接区，由于焊后热处理或在高温下使用，在热影响区产生的晶界裂纹，其产生的主要原因是： 1、消除应力退火的热处理条件不当。
铁镍基高温合金的焊接性及焊接工艺
铁镍基高温合金的焊接性及焊接工艺 一、焊接性 对于固熔强化的高温合金，主要问题是焊缝结晶裂纹和过热区的晶粒长大，焊接接头的“等强度”等。对于沉淀强化的高温合金，除了焊缝的结晶裂纹外，还有液化裂纹和再热裂纹；焊接接头的“等强度”问题也很突出，焊缝和热影响区的强度、塑性往往达不到母材金属的水平。 1、焊缝的热裂纹 铁镍基合金都具有较大的焊接热裂纹倾向，特别是沉淀强化的合金，溶解度有限的元素Ni和Fe，易在晶界处形成低熔点物质，如Ni—Si，Fe—Nb，Ni—B等；同时对某些杂质非常敏感，如：S、P、Pb、Bi、Sn、Ca等；这些高温合金易形成方向性强的单项奥氏体柱状晶，促使杂质偏析；这些高温合金的线膨胀系数很大，易形成较大的焊接应力。 实践证明，沉淀强化的合金比固熔强化合金具有更大的热裂倾向。 影响焊缝产生热裂纹的因素有： ①合金系统特性的影响。 凝固温度区间越大，且固相线低的合金，结晶裂纹倾向越大。如：N—155（30Cr17Ni15Co12Mo3Nb），而S—590（40Cr20Ni20Co20Mo4W4Nb4）裂纹倾向就较小。 ②焊缝中合金元素的影响。 采用不同的焊材，焊缝的热裂倾向有很大的差别。如铁基合金Cr15Ni40W5Mo2Al2Ti3在TIG焊时，选用与母材合金同质的焊丝，即焊缝含有γ／形成元素，结果焊缝产生结晶裂纹；而选用固熔强化型HGH113，Ni—Cr—Mo系焊丝，含有较多的Mo，Mo在高Ni合金中具有很高的溶解度，不会形成易熔物质，故也不会引起热裂纹。含Mo量越高，焊缝的热裂倾向越小；同时Mo还能提高固熔体的扩散激活能，而阻止形成正亚晶界裂纹（多元化裂纹）。 B、Si、Mn含量降低，Ni、Ti成分增加，裂纹减少。 ③变质剂的影响。 用变质剂细化焊缝一次结晶组织，能明显减少热裂倾向。 ④杂质元素的影响。 有害杂质元素，S、P、B等，常常是焊缝产生热裂纹的原因。 ⑤焊接工艺的影响。 焊接接头具有较大的拘束应力，促使焊缝热裂倾向大。采用脉冲氩弧焊或适当减少焊缝电流，以减少熔池的过热，对于提高焊缝的抗热裂性是有益的。 2、热影响区的液化裂纹 低熔点共晶物形成的晶间液膜引起液化裂纹。 A—286的晶界处有Ti、Si、Ni、Mo等元素的偏析，形成低熔点共晶物。 液膜还可以在碳化物相（MC或M6C）的周围形成，如Inconel718,铸造镍基合金B—1900和Inconel713C。 高温合金的晶粒粗细，对裂纹的产生也有很大的影响。焊接时常常在粗晶部位产生液化裂纹。因此，在焊接工艺上，应尽可能采用小焊接线能量，来避免热影响区晶粒的粗化。 对焊接热影响区液化裂纹的控制，关键在于合金本身的材质，去除合金中的杂质，则有利于防止液化裂纹。 3、再热裂纹 γ／形成元素Al、Ti的含量越高，再热裂纹倾向越大。 对于γ／强化合金消除应力退火，加热必须是快速而且均匀，加热曲线要避开等温时效的温度、时间曲线的影响区。 对于固熔态或退火态的母材合金进行焊接时，有利于减少再热裂纹的产生。 焊接工艺上应尽可能选用小焊接线能量，小焊道的多层焊，合理设计接头，以降低焊接结构的拘束度。
压水堆承压部件 焊接 第11部分：镍基合金焊丝-编制说明
压水堆承压部件焊接第11部分：镍基合金焊丝 （征求意见稿）编制说明 一、工作简况 1、任务来源 《压水堆承压部件焊接第11部分：镍基合金焊丝》是《压水堆承压部件》系列标准焊接专篇的第11部分，由上海核工程研究设计院有限公司（以下简称“上海核工院”）等单位编制。 该标准经过中国核能行业协会评审并经过公示后予以立项，并由上海核工程研究设计院有限公司与中国核能行业协会签订《中国核能行业协会团体标准制（修）订专项技术服务合同》。 团体标准《压水堆承压部件焊接》系列标准编制周期为18 个月，自2020 年1月1日至2021年6月30日，其中项目的节点要求如下： ?2020年6月30日前，完成项目征求意见稿。 ?2020年10月30日前，完成项目送审稿。 ?2021年2月28日前，完成项目报批稿。 2、主要工作过程 2.1 前期准备（2019年12月-2020年1月） 2019年12月，中国核能行业协会发布了《关于2019年度中国核能行业协会首批团体标准审批通过项目公示的通知》（〔2019〕556号），计划于2020年基本完成核能行业协会首批团体标准工作。 上海核工院消化了吸收中国先进核电标准体系研究重大专项课题的研究成果，收集了ASME BPVC规范、RCC-M标准以及国标（GB）和能源局标准（NB）等核电有关的焊接材料标准，结合中国先进核电标准体系研究（第二阶段）重大专项课题研究任务，对相关标准进行了研究、对比和分析。 2.2 标准起草阶段（2020年1月1日至2020年2月28日）
上海核工院成立了《压水堆承压部件》标准编制小组，分解工作任务、文件收集和调研分析、明确标准编制的进度控制。 在前期准备阶段成立标准编制小组和明确工作任务后，结合中国先进核电标准体系研究（第二阶段）重大专项课题已完成的研究报告，确立编制标准的构架、技术内容以及本标准编制的进度安排。 在上述调研分析的基础上同时结合国内实际情况，起草了本标准的初稿。 2.3 组内讨论阶段 2020年4月26日，上海核工院组织召开了《压水堆承压部件焊接》系列团体标准组内讨论会，各参编单位就标准初稿进行了评审并形成修改意见。上海核工院根据组内评审意见完成标准初稿的修改，主要修改内容如下：（1）修改GB/T15260版本为2016版。 （2）修改焊丝P含量要求；焊丝化学成分小数位数与ASME保持一致。 （3）熔敷金属试验制备中，隔离层焊接可以采用焊条进行，即用“被检焊丝或同型号焊丝或焊条”进行隔离层堆焊。 （4）进一步明确复验试样制备要求，即：在焊接参数保持不变的条件下，在重新制备的试件上可以仅对不合格的试验项目取双倍试样进行复验。 3、主要参加单位和工作组成员及其所作的工作等 本标准由上海核工程研究设计院有限公司主编，中广核工程有限公司、哈尔滨焊接研究院有限公司、宝武特种冶金有限公司、东方电气（广州）重型机器有限公司、上海电气核电设备有限公司、中国一重集团有限公司、宝山钢铁股份有限公司、中国核动力研究设计院等单位参编，编制组成员组成如下，详见表1。 表1标准编制组成员名单
镍基焊丝
镍基焊丝、焊条、ERNiCrMo-4、 镍基焊丝、焊条、ERNiCrMo-11 用于镍铬钼合金自身的焊接,或镍铬钼合金和钢及大多数其它镍基合金的焊接ERNiCrMo-11 用于镍铬钼合金自身的焊接,或镍铬钼合金和钢及大多数其它镍基合金的焊接,还可以用于镍铬钼合金和钢焊接焊缝的堆焊 镍基焊丝ERNiCrMo-13、ENiCrMo-3 用于焊接低碳镍铬钼合金焊条ENiCrMo-3 用于焊接镍铬钼合金,如625,800,8 01,825和600 镍基焊丝ENiCrFe-3、ENiCrFe-2 用于镍铬铁合金自身的焊接及与碳钢的焊接ENiCrFe-2 用于奥氏体钢,铁素体钢及高镍合金之间的异种焊接, 还可用于9%镍合金的焊接 镍基焊丝ENiCu-7 、ENiCrFe-7 主要用于镍铜合金自身及其与钢之间的异种焊接ENiCrFe-7 用于690(UNS N 06690)镍铬铁合金自身的焊接 镍基焊丝ENiCrMo-4 、ENiCrCoMo-1 用于焊接C-276合金及大多数其它镍基合金ENiCrCoMo-1 用于焊接镍铬钴钼合金以及各种的高温合金间的异种焊接ERCuNi 焊接锻造或铸造的70/30,80/2 0,90/10铜镍合金 镍基焊丝ENiCrMo-13、ENiCrMo-11 用于焊接低碳镍铬钼合金ENiCrMo-11 用于焊接低碳镍铬钼合金产品描述：镍铁型铸铁焊丝Techalloy 55
用于铸铁辊堆焊修复和铸铁焊补等。硬度高于Techalloy 99，需用碳化物刀具加工。产品描述：825 镍基合金焊丝Techalloy 825 焊接825 (N08825)合金和其它类似镍铁铬钼铜合金。.耐有机酸、热硫酸、磷酸和硫化氢腐蚀。广泛应用于化工装备。产品描述： 82镍基合金焊丝Techalloy 606 应用最广的镍基合金焊丝, 可用于焊接600，601，690，800，800HT等镍合金。或用于不锈钢与低合金钢的异材焊接。该填充金属强度高，耐腐蚀，高温下抗氧化抗蠕变。并适合超低温工况应用。化学成分和力学性能(典型值): 产品描述：纯镍型铸铁焊丝、焊条Techalloy 99 广泛用于灰铸铁焊补和堆焊，可加工性好。化学成分和力学性能(典型值): 产品描述： 蒙乃尔合金焊丝焊条、Techalloy 418 用于N04400，R405，K500等镍铜合金焊接。在钢上堆焊时，需要先堆一层纯镍过渡。还用于蒙乃尔合金与镍200或铜镍合金的异材焊接。具有良好的强度和热导性，耐海水腐蚀，耐多种酸碱盐。大量应用于海洋工程，水面和水下船舶，化工电力行业的热交换器、蒸发器、容器等。化学成分和力学性能(典型值): 产品描述： 镍625合金焊丝焊条、Techalloy 625 用于焊接UNS N06625合金及601、800、825、25-6Mo、9%Ni钢等，还可用于异材焊接和堆焊。高温和超低温机械性能优异，在宽泛的氧化和还原媒质中耐强腐蚀，耐应力腐蚀裂纹，点蚀和隙蚀。产品描述： C276哈氏合金焊丝条Techalloy 276 用于焊接UNS N10276镍基合金,可用于异材焊接镍合金与钢或不锈钢，也用于在钢上堆焊镍铬钼合金复合层。该合金耐各种酸类和酸蒸气腐蚀。由于含钼较高，
镍及镍基合金焊接对应焊丝和焊条
254SMO （S31254） ERNiCrMo-3 AWS A5.14 在宽泛的氧化和还原介质中耐超强腐蚀，耐应力腐蚀裂纹，点蚀和隙蚀。 哈氏合金（Hastelloy C-276） ERNiCrMo-4 AWS A5.14 焊接哈氏合金C-276及其他Ni-Cr-Mo 耐蚀合金。高钼成分，耐强腐蚀。 蒙乃尔Monel 400（N02200） ERNiCu-7 AWS A5.14 焊接镍铜合金——蒙乃尔Monel 系列材料。主要用于海洋工程，盐业，蒸 发器，冷凝器等设备。 Inconel 600（N06600） ERNiCr-3 AWS A5.14 应用于超低温到高温，不锈钢铬钼钢异材焊接等。 有较高的强度和较好的耐蚀性，在高温下具有较好的抗氧化能力和较高的 蠕变破裂强度。 317L 不锈钢 ER317L AWS A5.9 317L 配套焊丝。 SAF 2507双相钢 ER2594/P100 AWS A5.9 超级双相钢2507对应的焊接材料。 254SMO （S31254） ENiCrMo-3 AWS A5.11 在室温和高温下具有较高的强度和很强的耐蚀能力，包括耐点蚀，裂隙腐 蚀以及在多硫酸性介质中的应力腐蚀开裂等。 该焊条可用于异种金属的焊接，包括INCONEL 系列合金、INCOLOY 系列 合金、超级不锈钢和普通不锈钢等。
哈氏合金（N10276）ENiCrMo-4AWS A5.11焊接哈氏合金C-276及其他Ni-Cr-Mo耐蚀合金。高钼成分，耐强腐蚀。 蒙乃尔Monel 400（N02200）ENiCu-7AWS A5.11焊接镍铜合金——蒙乃尔Monel系列材料。主要用于海洋工程，盐业，蒸发器，冷凝器等设备。 Inconel 600（N06600）ENiCrFe-3AWS A5.11应用于超低温到高温，不锈钢铬钼钢异材焊接等。 有较高的强度和较好的耐蚀性，在高温下具有较好的抗氧化能力和较高的蠕变破裂强度。 317L不锈钢E317L AWS A5.4317L配套焊条。 SAF 2507双相钢E2594/P100-4D AWS A5.4超级双相钢2507对应的焊接材料。
镍基合金复合管道焊接工艺的推广和应用修订稿
镍基合金复合管道焊接 工艺的推广和应用 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-
镍基合金复合管道焊接工艺的推广和应用 摘要： 镍基合金复合钢管具有良好的韧性、强度，以及耐各种形式腐蚀的性能，目前广泛应用于高压高含硫气田施工中。在普光气田安全隐患排查工程中，原料气管线全部更换为镍基合金复合管道，为提高功效保证焊接质量，该工程采用了新的焊接工艺（GTAW+P+MIG），依托本工程进行推广和应用。 关键字：镍基复合管；GTAW+P+MIG；背部充氩保护装置；焊接工艺 1、简介 镍基合金复合材料作为一种新型材料[1]，其同时兼具低合金钢的韧性和强度，及镍基合金全面的耐腐蚀性能，因而在高压高含硫气田施工中得到广泛的应用。普光气田作为高含硫气田，受条件限制，在建设初期并未采用镍基合金材料进行施工。 在2016年，普光净化厂原料气管线安全隐患治理工程中，设计将原料气管线进行材质升级，将原有管道更换成镍基合金复合钢管（Q245R+N08825），规格为φ711×（32+3）mm、φ610×（28+3）mm、φ508×（24+3）mm。 目前，镍基合金复合管道的焊接方法主要有GTAW（打底）+SMAW（填充、盖面）；TIP TIG焊打底、填充、盖面。该工程使用的镍基合金复合管材，因管径和基层厚度较大，采用GTAW（打底）+MIG（填充、盖面）的焊接方法。相比以上两种方法，该方法具有更高的焊接效率和焊接可靠性。经中石化第十建设公司进行焊接工艺评定，焊缝各项性能均满足设计要求。因此，本工程最终确定采用GTAW（打底）+MIG（填充、盖面）的焊接方法进行施工焊接。 2、施工机具准备 （1）焊接设备 氩弧焊：低频脉冲钨极氩弧焊（GTAW+P），设备型号山大奥太WSM-400。该设备能够实现焊接电流在恒流与脉冲之间的自由调节，在选用脉冲电流焊接时，通过调节基
镍基焊条
镍基焊条 A5.9 不锈钢用 ER307 非磁性钢，高锰钢及碳钢异材焊接用。 ER308 18Cr-8Ni钢用。 ER308L 低C-18Cr-8Ni钢用。 ER308LSi 低C-18Cr-8Ni钢用。 ER309 22Cr-12Ni钢及异材焊接用。 ER309Mo 22Cr-12Ni-2.5Mo钢及异材焊接用。 ER309L 低C-22Cr-12Ni钢及异材焊接用。 ER309LSi 低C-22Cr-12Ni钢及异材焊接用。 ER310 25Cr-20Ni钢及异材焊接用。 ER312 29Cr-9Ni钢及异材焊接用。 ER316 18Cr-12Ni-2.5Mo钢用。 ER316L 低C-18Cr-12Ni-2.5Mo钢用。 ER316LSi 低C-18Cr-12Ni-2.5Mo钢用。 ER317 18Cr-12Ni-3.5Mo钢用。 ER317L 低C-18Cr-12Ni-3.5Mo钢用。 ER318 18Cr-12Ni-2.5Mo-Ti钢用。 ER347 18Cr-9Ni-Ti钢用。 ER385 904L ER410 13Cr钢用。 ER430 17Cr钢用。 ER630 17-4PH钢用。 A5.28 耐热钢用 ER80S-B6 5Cr-0.5Mo钢用。 ER80S-B8 9Cr-1Mo钢用。 A5.14 镍基合金用 ERNi-1 200、201镍合金和镀镍钢板的焊接；钢与镍之间的焊接；钢的表面堆焊 ERNiCr-3 INCONEL600 、601合金和INCOLOY800 合金自身以及和它们与碳钢或不锈钢之间的焊接；钢的表面堆焊 ERNiCr-4 焊接INCONEL671、690合金，用于表面堆焊 ERNiCrFe-5 INCONEL600、镍基合金与不锈钢异种材料间的焊接；表面堆焊
镍基合金焊接材料
镍基合金焊接材料 镍及镍合金焊条
产品名称：镍及镍基合金焊材 产品说明: Ni102镍及镍合金焊条型号GB/T：ENi-0 说明：钛钙型药皮的纯镍焊条，具有较好的力学性能及耐热、耐腐蚀性，交、直流两用，采用直流反接。 用途：用于化工设备、食品工业，医疗器械制造中镍基合金和双金属的焊接，也可用作异种金属的过渡层焊条，具有良好的熔合性和抗裂性。 熔敷金属化学成份/% C≤0.03 Mn 0.6-1.1 Si≤1Ni≥92Fe≤0.5 Ti 0.7-1.2 Nb 1.8-2.3 S≤0.015P≤0.015 Ni112镍及镍合金焊条型号GB/T：ENi-0 相当于AWS：ENi-1 说明：钛钙型药皮的纯镍焊条，具有较好的力学性能及耐热、耐腐蚀性，交、直流两用，采用直流反接。 用途：用于化工设备、食品工业，医疗器械制造中镍基合金和双金属的焊接，也可用作异种金属的过渡层焊条，具有良好的熔合性和抗裂性。 熔敷金属化学成份/% C≈0.04Mn≈1.5Ni≥92Fe≈3Ti≈0.5Nb≈1S≤0.015P≤0.015 Ni202镍及镍合金焊条型号GB/T：ENiCu-7 相当于AWS：ENiCu-7 说明：钛钙型药皮的Ni70Cu30蒙乃尔合金焊条，含适量的锰、铌，具有较好的抗裂性，焊接时电弧燃烧稳定，飞溅小，脱渣容易，焊接成形美观，采用交流或直流反接，采用直流反接。用途：用于镍铜合金与异种钢的焊接，也可用作过渡层堆焊材料。 熔敷金属化学成份/% C≤0.15 Mn≤4Si≤1.5 Ni 62-69 Fe≤2.5Ti≤1Nb≤2.5 S≤0.015 P≤0.02Al≤0.75 Cu余量 Ni207镍及镍合金焊条型号GB/T：ENiCu-7 相当于AWS：ENiCu-7 说明：低氢型蒙乃尔合金焊条，具有良好的抗裂性和焊接工艺性能。 用途：用于焊接蒙乃尔合金焊条或异种钢，也可用作过渡层堆焊材料。 熔敷金属化学成份/% C≤0.15Mn≤4Si≤1.5 Ni 62-69 Fe≤2.5Ti≤1Nb≤2.5S≤0.015 P≤0.02 Cu余量 Ni307镍及镍合金焊条型号GB/T：ENiCrMo-0
常见焊接缺陷类型产生原因与防止措施
常见焊接缺陷类型产生原因与防止措施 1）焊缝尺寸不符合要求 角焊缝的K值不等—一般发生在角平焊，也称偏下。偏下或焊缝没有圆滑过渡会引起应力集中，容易产生焊接裂纹。焊条角度问题，应该考虑铁水瘦重力影响问题。许多教授在编写教材注重理论性而忽略实用性。焊条角度适当上抬，48/42度合适。另外，在K值要求较大时，尽量采用斜圆圈型运条方法。 焊缝宽窄不一致：一是运条速度不均匀，忽快忽慢所致；二是坡口宽度不均匀，焊接时没有进行调整。三是在熔池边缘停留时间不均匀。所以焊接时焊接速度均匀、考虑坡口宽度、熔池边缘停留时间合适。焊缝高低不一致：与焊接速度不均匀有关外，与弧长变化有关。所以采用均匀的焊接速度、保持一定的弧长，是防止焊缝高低不一致的有效措施。 弧坑：息弧时过快。与焊接电流过大、收弧方法不当有关。平焊缝可以采用多种收弧方法，例如回焊法、画圈法、反复息弧法。立对接、立角焊采用反复息弧法，减小焊接电流法。 焊缝尺寸不符合要求，在凸起时应力集中，产生裂纹；在焊缝尺寸不足时，降低承载能力；所以在焊接前尽量预防，在焊接中尽量防止，在焊接以后及时修补，保证焊缝尺寸符合施工图纸要求。 2）夹渣 夹渣是非金属化合物在焊接熔池冷却没有及时上浮而被封闭在焊缝内，所以与清渣不够、打底层、填充层的成型太差、焊条角度没有进行调整而及时对准坡口两个死角，焊接速度过快、焊接电流过小、非正规的运条方法，没有分清铁水与熔渣，保持熔池的净化氛围。平对接采用合适推渣动作，分清铁水与熔池，焊条角度特别重要。 最容易产生夹渣的部位是：平对接各层、填充层与打底层结合部的两个死角，横对接打底层、填充层的最上部的夹角，仰对接的坡口边缘。实际就是焊缝成型没有实现略凹、或平，而特别容易形成过凸的成型所致。 夹渣降低焊缝有效截面使用性能，容易产生裂纹等其他缺陷，影响焊缝的致密性。 3）未焊透与未熔合 未焊透一般产生在坡口根部，与埋弧焊偏丝、焊接电流过小、焊接速度快、坡口角度过小、反面清根不彻底。未熔合一般产生在坡口边缘，与电弧在坡口边缘停留时间短、清渣不够、焊接电流过小、焊接速度过快有关。未焊透在X光底片上呈现一道黑直线，未熔合表现为断续的黑直线。 未焊透与未熔合都是不能允许的焊接缺陷，降低结构力学性能，特别是在冲击载荷、动载荷作用下会产生结构断裂。 4）咬边与漏边 如果焊接电弧在坡口边缘停留时间过少而没有及时进行铁水的补充，留下的缺口就是咬边。所以焊接电弧一定在坡口边缘多做停留，焊接电流适当减少、焊条角度随焊条摆动而正确调整，让焊接电弧轴线始终对准坡口两边的夹角，特别是盖面层非常重要。 如果焊接电弧没有到达坡口边缘，焊缝容易产生不是咬边而是漏边。所以防止漏边产生最重要的是焊接电弧一定过坡口边1-2mm，稍作停留，防止咬边产生。 5）气孔的种类、产生原因与防止措施 定义：气孔是焊接熔池凝固时没有及时析出而残留在焊缝中形成的空穴。 类型：一般容易产生氢气孔、氮气孔、co气孔。单个气孔、密集气孔、链状气孔、缩孔等类型 气孔的判别：H气孔一般产生在焊缝表面，断面为旋涡状，表面为喇叭型，CO气孔沿结晶方向分布。N 气孔分布焊缝表面，蜂窝状出现。 原因与防止措施：焊条种类不同，产生气孔倾向不同，碱性焊条容易产生气孔，特别是对油、锈、水敏感，焊条要进行烘干，保温2小时，一次领用量不超过4小时，采用保温桶。焊缝与坡口要求打磨干净，短弧焊接，引弧与息弧特别注意避免气孔产生。 焊接方法不同注意气孔产生类型不同。CO2焊经常产生的N CO H 气孔，但是最容易产生的是N 气孔。气焊容易产生CO气孔。与气体流量、气体纯度、电弧电压、焊接速度等有关。埋弧焊容易产生气孔与焊接速度有关。 缩孔是息弧时产生的一种特殊气孔，与收弧速度过快熔池失去保护形成。特别是海上平台焊接用焊条容易产生。采用清理坡口与焊缝、焊接电流合适、短弧、采用反复息弧法，而且采用较快的频率才能防
镍及镍合金焊接操作工艺规范.2011.11.28.F
一. 制定镍及镍合金焊接规范的目的： 氯碱化工制碱成套设备的开发、制造是我公司确定的重要增长极，也是我公司发展壮大的战略部署。镍及镍合金焊接是氯碱化工制碱工艺流程主要耐蚀设备制作的关键工序之一，镍及镍合金焊接质量的好坏直接影响到该设备的使用寿命，因此它也是我公司成功进入制碱设备制造的核心技术之一。为严格把握镍及镍合金的焊接质量特制订本规范。 二. 镍材焊接的特点及注意事项： 因为镍具有单相组织，焊接时存在焊接热裂纹倾向、焊缝气孔、焊接接头的晶间腐蚀倾向等等。 1. 镍在高温中易于生成高度致密的保护膜，在多层焊接的结合面易产生裂纹缺陷，严重影响到材料焊接处的强度及耐蚀性，因此焊接时必须采用氩气保护焊。在焊接面上应采用专门的保护罩防止氩气的扩散，提高氩气保护层的浓度；镍材间焊接时焊缝背后面也应有氩气保护，防止镍金属在高温时的氧化。 2.镍材的焊接最容易出现的缺陷为裂纹。产生裂纹的主要元素为氧(O)、硫(S)、铅(Pb)等，它们易与镍形成低熔点的共晶体分布于晶界上。在焊接时必须选用含氧、硫、铅低，且与母材耐蚀性相同的焊丝，同时注意坡口及中间焊缝表面的氧化层的清除工作。 3.镍材的焊接最容易出现的焊缝缺陷还有气孔。焊丝、焊件表面上的水分、锈蚀、油污则是焊缝中形成氢气孔的主要来源。因此镍的焊接必须注意焊缝表面的清洁以及焊丝、焊件的加热、保温和烘干。 4. 高温含硫气体能使镍材腐蚀和变脆。焊接或热处理前，应彻底清除工件上的油污、油漆及润滑剂等一切含硫或含铅的污染物。加热炉的气氛中应严格控制含硫量。加热用煤气或天然气的含硫量应小于0.57g/m3(重庆气矿对天然气脱硫规定为小于0.29g/m3),燃料油的含硫量应小于0.5%，不得用焦炭或煤加热。。 5. 焊接热循环的影响：在焊接的热作用下，焊缝和基本金属容易过热，造成晶粒粗大，使接头力学性能和耐腐蚀性能下降。 6.焊接热裂纹的产生：镍基合金具有高的焊接热裂敏感性，在弧坑易产生大口裂纹，焊缝可能产生宏观裂纹、微观裂纹或二者同时存在的裂纹。晶间液膜是引发
各种镍合金焊条焊丝的化学成分及用途
ERNiCrMo-3 焊丝 符合：GB/T15620 ERNiCrMo-3 AWS A5.14 ERNiCrMo-3 一、特性与用途： ERNiCrMo-3焊丝是Inconel 625系列的焊材，耐腐蚀性优，有高强度的熔敷金属，应用于Inconel 625、Alloy904L 焊接、异种材料焊接，广泛应用在多层焊接。 二、焊丝化学成分（%） C Mn Fe Si P S Ni Cu Mo Al Cr Nb Ti 典 型值 0.07 0.34 2.1 0.15 0.0015 0.003 59.0 0.11 9.1 0.32 19.8 3.64 0.3 保证值 ≤0.10 ≤0.5 ≤5.0 ≤0.50 ≤0.02 ≤0.015 ≥58.0 ≤0.5 8.0~10.0 ≤0.4 20~23 3.15~4.15 ≤0.4 三、熔敷金属机械性能 抗拉强度 MPa 伸长率 % 冲击值（J ）A KV -196℃ 典型值 780 42 145 保证值 ≥760 -- -- 四、注意事项： 1、所使用的氩气保护气体纯度要在99.997％以上且气体流量控制要适当。 2、施焊时必须有适当的防风措施，否则保护气体易受风的影响而致气体保护不良，使焊道恶化而发生气孔，打底时须背吹，防止产生不良焊道。 3、母材表面的铁锈、油污、灰尘等必须清除干净。 4、电源极性为DC-，道间温度建议在150℃以下。 5、为避免高温裂纹，必须降低热输入量。 ERNiCu-7 MONEL 400 合金自身的焊接；以及 MONEL 400 合金与钢的焊接；用于钢的表面堆焊。 ERNiCu-7 MONEL 400 合金自身的焊接，以及 MONEL 400 合金与钢的焊接；用埋弧焊方法对钢的表面进行堆焊； ( 其缓冲层填充材料 61 合金需用手工电弧焊方法熔敷 ) 成分： C≤0.15 Mn≤4.0 Fe≤2.5 P≤0.02 S≤0.015 Si≤1.25 Cu 余量 Ni≤62∽69 Co-
常见焊接缺陷产生原因及处理办法
以下是焊接缺陷方面的浅析 缺陷产生原因及防止措施 一、缺陷名称：气孔（Blow Hole） 焊接方式发生原因防止措施 手工电弧焊（1）焊条不良或潮湿。 （2）焊件有水分、油污或锈。 （3）焊接速度太快。 （4）电流太强。 （5）电弧长度不适合。 （6）焊件厚度大，金属冷却过速。 （1）选用适当的焊条并注意烘干。 （2）焊接前清洁被焊部份。 （3）降低焊接速度，使内部气体容易逸出。 （4）使用厂商建议适当电流。 （5）调整适当电弧长度。 （6）施行适当的预热工作。 CO2气体保 护焊（1）母材不洁。 （2）焊丝有锈或焊药潮湿。 （3）点焊不良，焊丝选择不当。 （4）干伸长度太长，CO2气体保护不周密。 （5）风速较大，无挡风装置。 （6）焊接速度太快，冷却快速。 （7）火花飞溅粘在喷嘴，造成气体乱流。 （8）气体纯度不良，含杂物多（特别含水分）。 （1）焊接前注意清洁被焊部位。 （2）选用适当的焊丝并注意保持干燥。 （3）点焊焊道不得有缺陷，同时要清洁干净，且使用焊 丝尺寸要适当。 （4）减小干伸长度，调整适当气体流量。 （5）加装挡风设备。 （6）降低速度使内部气体逸出。 （7）注意清除喷嘴处焊渣，并涂以飞溅附着防止剂，以 延长喷嘴寿命。 （8）CO2纯度为99.98%以上，水分为0.005%以下。 埋弧焊接（1）焊缝有锈、氧化膜、油脂等有机物的杂质。 （2）焊剂潮湿。 （3）焊剂受污染。 （4）焊接速度过快。 （5）焊剂高度不足。 （6）焊剂高度过大，使气体不易逸出（特别在焊剂 粒度细的情形）。 （7）焊丝生锈或沾有油污。 （8）极性不适当（特别在对接时受污染会产生气 孔）。 （1）焊缝需研磨或以火焰烧除，再以钢丝刷清除。 （2）约需300℃干燥 （3）注意焊剂的储存及焊接部位附近地区的清洁，以免 杂物混入。 （4）降低焊接速度。 （5）焊剂出口橡皮管口要调整高些。 （6）焊剂出口橡皮管要调整低些，在自动焊接情形适当 高度30-40mm。 （7）换用清洁焊丝。 （8）将直流正接（DC-）改为直流反接（DC+). 设备不良（1）减压表冷却，气体无法流出。 （2）喷嘴被火花飞溅物堵塞。 （3）焊丝有油、锈。 （1）气体调节器无附电热器时，要加装电热器，同时检 查表之流量。 （2）经常清除喷嘴飞溅物。并且涂以飞溅附着防止剂。 （3）焊丝贮存或安装焊丝时不可触及油类。 （2）焊丝突出长度过短。（2）依各种焊丝说明使用。