【免费下载】十字交叉梁基础计算书
十字交叉梁基础计算书
三河家园26楼工程；工程建设地点：盐都新区南纬路南侧；属于框架剪力结构；地上11层；地下0层；建筑高度：32.95m；标准层层高：2.85m ；总建筑面积：
3849.00平方米；总工期：180天。
本工程由盐城职苑房地产开发有限公司开发，江苏铭城建筑设计院有限公司设计及勘察，江苏科苑建设项目管理有限公司监理，盐城市兴达建筑工程有限公司组织施工；由朱德庆担任项目经理。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。
一、塔吊的基本参数信息
塔吊型号: QTZ31.5；塔吊起升高度H: 40.000m；
塔吊自重G: 212.6kN；最大起重荷载Q: 40.000kN；
桩间距l: 2.6m；桩边长d: 0.350m；
桩钢筋级别: HRB335；混凝土强度等级: C35；
交叉梁截面宽度: 1.2m；交叉梁截面高度: 1.200m；
交叉梁长度: 6.5m；桩入土深度: 12.000m；
保护层厚度: 100.00mm；交叉梁钢筋级别：HRB335；
塔吊倾覆力矩M: 380.4kN·m；塔身宽度B: 1.500m；
二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1. 塔吊自重: G=21
2.6kN；
2. 塔吊最大起重荷载: Q=40kN；
作用于塔吊的竖向力: F k=212.6+40=252.6kN；
3、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
M kmax＝380.4kN·m；
三、交叉梁最大弯矩和桩顶竖向力的计算
计算简图：
十字交叉梁计算模型(最大弯矩M方向与十字交叉梁平行)。
两段梁四个支点力分别为:
R A=N/4+qL/2+3M/2L R B=N/4+qL/2-3M/2L
R C=N/4+qL/2 R D=N/4+qL/2
两段梁的最大弯矩分别为:
M1=N(L-b)2/16L+qL2/24+M/2 M2=N(L-b)2/16L+qL2/24得到最大支座力为 R kmax=R B, R kmin=R A,最大弯矩为 M kmax=M1。
b =21/2B=21/2×1.500 =2.12 m， L = 21/2l=21/2×2.600 =3.677m；交叉梁自重：q k=25×1.200×1.200=36.000 kN/m；
桩顶竖向力:
R kmax=N k/4+q k×L/2+3M k/(2L)=252.600/4+36.000×3.677/2+3×380.400/(2×3.677) = 284.52kN；
R kmin=N k/4+q k×L/2-3M k/(2L)=252.600/4+36.000×3.677/2-
3×380.400/(2×3.677) = -25.84kN；
交叉梁得最大弯矩 M kmax:
M kmax=N k(L-b)2/(16×L)+q k×L2 /24+M k/2=252.600×(3.677-
2.120)2/(16×
3.677)+36.000×3.6772/24 + 380.400/2=220.89kN·m；
四、交叉梁截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
αs = M/(α1f c bh02)
ζ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ζ/2
A s = M/(γs h0f y)
式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1.00；
f c──混凝土抗压强度设计值，f c=16.70N/mm2；
h o──交叉梁的有效计算高度，h o=1200.00-100.00=1100.00mm；
f y──钢筋受拉强度设计值，f y=300.00N/mm2；
经过计算得：αs=1.4×220.89×106/(1.00×16.70×1200.00×1100.002)=0.013；
ξ =1-(1-2×0.013)0.5=0.013；
γs =1-0.013/2=0.994；
A s =1.4×220.89×106/(0.994×1100.00×300.00)=943.16mm2。
由于最小配筋率为0.2%,所以最小配筋面积为:
1200.00×1200.00×0.2%=2880.00mm2。
建议配筋值：HRB335钢筋，15 16。实际配筋值3016.5mm2。
五、桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.1条：
桩的轴向压力设计值中最大值N k=284.52kN；
单桩竖向极限承载力标准值公式：
Q uk=u∑q sik l i+q pk A p
u──桩身的周长，u=1.4m；
A p──桩端面积,A p=0.122m2；
各土层厚度及阻力标准值如下表:
序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 抗拔系数土名称
1 6.00 20.00 825.00 0.80 粘性土
2 10.00 25.00 965.00 0.80 粉土或砂土
由于桩的入土深度为12.00m,所以桩端是在第2层土层。
单桩竖向承载力验算: Q uk=1.4×270+965×0.122=496.212kN；
单桩竖向承载力特征值：R=R a= Q uk/2=496.212/2=248.106kN；
N k=284.52kN≤1.2R=1.2×248.106=297.727kN；
桩基竖向承载力满足要求！
六、桩抗拔承载力验算
R min=-25.840kN < 0，需进行桩抗拔承载力验算
桩抗拔承载力验算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.7条
桩抗拔承载力应满足下列要求:
N k≤ U gk/γs+G gp
N k≤ U k/γs+G p
其中：
U k = ∑λi q sik u i l i
U gk = (u i/n)∑λi q sik l i
式中 U k──基桩抗拔极限承载力标准值；
λi──取界面；对于粘性土，粉土取值0.70-0.80；对于砂土，取值0.50-0.70；
u i──桩群外围长度；取u i = 4×(2.600 + 0.350)=11.80m；
解得:
U gk = 11.800×(20.00×6.00×0.80+25.00×6.00×0.80)/4=637.200kN；
G gp =（2.600+0.350）2×12.000×20.000/4=522.150kN；
U k = 1.400×(20.00×6.00×0.80+25.00×6.00×0.80)=302.400kN；
G p = 0.122×12.000×25=36.750kN；
U gk/γs+G gp=637.200/1.650+522.150=908.332kN；
U k/γs+G p=302.400/1.650+36.750=220.023kN；
N k
经过计算得桩抗拔承载力验算满足要求。
七、桩配筋计算
1、桩构造配筋计算
A s=πd2/4×0.65%=3.14×3502/4×0.65%=625mm2；
2、桩抗压钢筋计算
经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！
3、桩受拉钢筋计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。
N ≤ f y A s
式中：N──轴向拉力设计值，N=25840.00N；
f y──钢筋强度抗压强度设计值，f y=300.00N/mm2；
A s──纵向普通钢筋的全部截面积。
A s=N/f y=25840.00/300.00=86.13mm2
建议配筋值：HRB335钢筋，4 16。实际配筋值804.4 mm2。
依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，
箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d 范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》
GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。
十字梁式基础计算书
十字梁式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011 一、塔机属性 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值 2、塔机传递至基础荷载设计值
三、基础验算
基础布置图 基础底面积：A=2bl-l2+2a2=2×6.2×1.4-1.42+2×0.942=17.167m2 基础中一条形基础底面积：A0=bl+2(a+l)a=6.2×1.4+2×(0.94+1.4)×0.94=13.079m2 基础及其上土的自重荷载标准值： G k=AhγC=17.167×1.4×25=600.852kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×600.852=811.15kN 1、偏心距验算 条形基础的竖向荷载标准值： F k''=(F k+ G k)A0/A=(425.4+600.852)×13.079/17.167=781.872kN F''=(F+G)A0/A=(574.29+811.15)×13.079/17.167=1055.527kN e=(M k+F Vk·h)/ F k''=(417.199+8.38×1.4)/781.872=0.549m≤b/4=6.2/4=1.55m 满足要求！ 2、基础偏心荷载作用应力 (1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 e=0.549m≤b/6=6.2/6=1.033m
I=lb3/12+2×al3/12+4×[a4/36+ a2/2(a/3+l/2)2]=1.4×6.23/12+2×0.94×1.43/12+4×[0.944/36+0.942/2×(0.94/3+1.4/2)2]=30.136 基础底面抵抗矩：W=I/(b/2)=30.136/(6.2/2)=9.721m3 P kmin= F k''/A0-(M k+F Vk·h)/W=781.872/13.079-(417.199+8.38×1.4)/9.721=15.657kPa P kmax= F k''/A0+(M k+F Vk·h)/W=781.872/13.079+(417.199+8.38×1.4)/9.721=103.902kPa (2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值 P min= F''/A0-(M+F V·h)/W=1055.527/13.079-(563.219+11.313×1.4)/9.721=21.137kPa P max= F''/A0+(M+F V·h)/W=1055.527/13.079+(563.219+11.313×1.4)/9.721=140.268kPa 3、基础轴心荷载作用应力 P k=(F k+G k)/A=(425.4+600.852)/17.167=59.78kN/m2 4、基础底面压应力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 f a=f ak+ηdγm(d-0.5)=500+1.6×19.3×(1.6-0.5)=533.968kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 P k=59.78kPa≤f a=533.968kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 P kmax=103.902kPa≤1.2f a=1.2×533.968=640.762kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=H-δ-D/2=1400-70-16/2=1322mm
塔吊格构式基础计算书讲解
塔吊格构式基础计算书 宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南3-4、3-5地块工程；工程建设地点：宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南；属于框剪结构；地上25层；地下2层；建筑高度：99m；标准层层高：4m ；总建筑面积：47422.19平方米；总工期：936天。 本工程由欣捷投资控股集团有限公司投资建设，浙江省高专建筑设计研究院有限公司设计，浙江华展工程研究设计院有限公司地质勘察，宁波市天正工程咨询有限公司监理，欣捷建设有限公司组织施工；由周云晖担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ63；标准节长度b：2.5m； 塔吊自重Gt：450.8kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级； 最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：30mm； 塔吊起升高度H：101m；塔吊地脚螺栓数目n：12个； 塔身宽度B: 2.5m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：7m；格构柱缀件类型：缀条； 格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L140x10； 格构柱基础缀件节间长度a2：1.9m；格构柱钢板缀件参数:宽400mm，厚400mm； 格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L70x6； 3、基础参数 桩中心距a：3m；桩直径d：0.8m；
塔吊格构柱计算书2
塔吊格构式基础计算书 本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ70(JL5613)；标准节长度b：2.8m； 塔吊自重Gt：852.6kN；最大起重荷载Q：30kN； 塔吊起升高度H：120m；塔身宽度B: 1.758m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：12.7m；格构柱缀件类型：缀板； 格构柱缀件节间长度a1：0.4m；格构柱分肢材料类型：L140x14； 格构柱基础缀件节间长度a2：0.4m；格构柱钢板缀件参数:宽360mm，厚14mm； 格构柱截面宽度b1：0.4m； 3、基础参数 桩中心距a：3.9m；桩直径d：0.8m； 桩入土深度l：22m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩； 桩混凝土等级：C35；桩钢筋型号：HRB335； 桩钢筋直径：14mm； 承台宽度Bc：5.5m；承台厚度h：1.4m； 承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400； 承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:50mm； 承台箍筋间距：200mm；
4、塔吊计算状态参数 地面粗糙类别：B类城市郊区；风荷载高度变化系数：2.38； 主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：160mm； 非工作状态： 所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2； 额定起重力矩Me：0kN·m；基础所受水平力P：80kN； 塔吊倾覆力矩M：1930kN·m； 工作状态： 所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2，额定起重力矩Me：756kN·m；基础所受水平力P：50kN； 塔吊倾覆力矩M：1720kN·m； 非工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算 承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=2.5×5.50×5.50×1.40×10=1058.75kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=852.60+1058.75=1911.35kN； 2、塔吊倾覆力矩 总的最大弯矩值M kmax=1930.00kN·m； 3、塔吊水平力计算 挡风系数计算： φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb) 挡风系数Φ=0.50； 水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.3×1.758×120.00×0.50+80.00=111.644kN；4、每根格构柱的受力计算
格构柱塔吊基础方案
南京同仁康博花园—康雅苑9-12栋工程 塔 吊 基 础 专 项 方 案 江西昌厦建设集团限公司 二○一二年十一月○三日
目录 第一章工程简介 (1) 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、地质、水文条件 (2) 四、塔吊基础概况 (3) 第二章施工部署 (4) 一、技术准备 (4) 二、人员准备 (4) 三、材料准备 (5) 四、现场准备 (6) 五、施工进度计划 (6) 第三章施工工艺及技术措施 (7) 一、施工工艺 (7) （一）立柱桩施工 (7) （二）立柱桩格构柱制作与安装 (9) （三）混凝土浇筑 (11) （四）空孔回填 (11) 二、施工保证措施 (11) （一）格构柱定位、固定与吊装 (11) 第四章施工质量保证措施 (14) 一、班组认真按图纸，按规程操作，建立自检、互检质量保证体系 (14) 二、技术、质量、施工员应根据各分部分项的设计图纸及操作规程进行技术质量验收 (14) 三、基础施工基本要求 (14) 四、灌注桩施工 (15) 五、加强措施及特殊要求 (16) 第五章安全、消防、环保施工保证措施 (17) 一、消防及用电安全 (17) 二、格构柱加工、吊装过程中的安全措施 (17) 三、格构柱施工安全措施 (18) 四、管线保护安全措施 (18) 五、环境保护措施 (18) 第六章成品保护 (18) 第七章塔机安拆作业安全事故应急救援预案 (20) 一、本预案的适用范围 (20) 二、组织机构和应急资源 (20) 三、应急处理程序 (21) 四、应急处理措施 (21)
LOUQIULIANG 南京同仁康博花园—康雅苑9-12栋工程 五、由于坠落或高空坠物造成的事故处理 (22) 六、由于违反安全操作规程所造成的事故处理 (22) 七、汽车吊倾覆伤人或损坏设备及建筑物的事故处理 (23) 八、塔机安拆作业过程中其它事故的处理 (23) 九、应急响应要求 (24) 第八章矩形格构式塔吊基础计算书 (24) 矩形格构式基础9#、11#楼计算书 (24) 矩形格构式基础10、12楼计算书 (41) 格构柱立面示意图1 (60) 格构柱立面示意图2 (61) 格构柱立面示意图3 (62) 塔吊平面布置图4 (63)
格构柱计算计算书
格构柱计算计算书 阳江项目工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 格构柱肢体采用双肢柱，格构柱的计算长度lox= 1 m，loy= 1 m。 （1）y轴的整体稳定验算 轴心受压构件的稳定性按下式验算： σ = N/φA ≤ [f] 型钢采用双肢 5号槽钢，A=13.86 cm2, i y=1.94 cm； λy=l oy / i y=1×102 / 1.94=51.546 ； λy≤[λ]=150，长细比设置满足要求； 查得φy= 0.847 ； σ=50×103/（0.847×13.86 ×102）= 42.592 N/mm ； 格构柱y轴稳定性验算σ= 42.592 N/mm≤钢材抗压强度设计值 215 N/mm，满足要求； （2）x轴的整体稳定验算 x轴为虚轴，对于虚轴，长细比取换算长细比。换算长细比λox按下式计算：
λox= (λx2 + 27A/A1x)1/2 单个槽钢的截面数据： z o=1.35 cm，I1 = 8.3 cm4，A o=6.93 cm2，i1 = 1.1 cm； 整个截面对x轴的数据： Ix=2×(8.3+ 6.93×（1.6/2- 1.35）2)= 20.793 cm4； ix= （20.793 /13.86）1/2= 1.225 cm； λx=l ox / i x=1×102 / 1.225=81.644 ； λox=[81.6442+（27×13.86 / 0.5）]1/2=86.106 ； λox≤[λ]=150，长细比设置满足要求； 查得φy= 0.648 ； σ=50×103/（0.648×13.86 ×102）= 55.671 N/mm ； 格构柱x轴稳定性验算σ= 55.671 N/mm≤钢材抗压强度设计值 215 N/mm，满足要求；
矩形格构式塔吊基础计算书
矩形格构式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机属性
塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值
k
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=4.8×4.8×(1.6×25+0×19)=921.6kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×921.6=1105.92kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.32+3.32)0.5=4.667m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(2898.63+921.6+20)/4=960.058kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk h)/L =(2898.63+921.6+20)/4+(3646.752+60.637×1.6)/4.667=1762.253kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk h)/L
=(2898.63+921.6+20)/4-(3646.752+60.637×1.6)/4.667=157.862kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v h)/L =(3503.356+1105.92+1.35×20)/4+(5583.817+84.892×1.6)/4.667=2384.644kN Q min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v h)/L =(3503.356+1105.92+1.35×20)/4-(5583.817+84.892×1.6)/4.667=-66.506kN 四、格构柱计算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[1175.08+49.07×(45.00/2-4.55)2]=67942.227cm4 整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1270/(67942.227/(4×49.07))0.5=68.261
十字交叉梁基础计算书
十字交叉梁基础计算书 三河家园26楼工程；工程建设地点：盐都新区南纬路南侧；属于框架剪力结构；地上11层；地下0层；建筑高度：32.95m；标准层层高：2.85m ；总建筑面积：3849.00平方米；总工期：180天。 本工程由盐城职苑房地产开发有限公司开发，江苏铭城建筑设计院有限公司设计及勘察，江苏科苑建设项目管理有限公司监理，盐城市兴达建筑工程有限公司组织施工；由朱德庆担任项目经理。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号: QTZ31.5；塔吊起升高度H: 40.000m； 塔吊自重G: 212.6kN；最大起重荷载Q: 40.000kN； 桩间距l: 2.6m；桩边长d: 0.350m； 桩钢筋级别: HRB335；混凝土强度等级: C35； 交叉梁截面宽度: 1.2m；交叉梁截面高度: 1.200m； 交叉梁长度: 6.5m；桩入土深度: 12.000m； 保护层厚度: 100.00mm；交叉梁钢筋级别：HRB335； 塔吊倾覆力矩M: 380.4kN·m；塔身宽度B: 1.500m； 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1. 塔吊自重: G=21 2.6kN； 2. 塔吊最大起重荷载: Q=40kN； 作用于塔吊的竖向力: F k=212.6+40=252.6kN； 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝380.4kN·m；
窗台格构式横梁计算书
窗台格构式加强横梁验算计算书 6.08m高处窗台格构式加强横梁验算计算书 1.基本参数 1.1幕墙所在地区 武汉地区； 1.2地面粗糙度分类等级 本工程按B类地形考虑。 抗震设防 根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，武汉地区地震基本烈度为：6度，地震动峰值加速度为0.05g，由于本工程是重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施；同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用，也就是取：αmax=0.063； 2. 荷载计算 2.1 风荷载标准值的计算方法 幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)计算： w k=βgzμs1μz w0……8.1.1-2[GB50009-2012] 上式中： w k：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)； z：计算点标高：10m；（因此处格构式加强横梁安装高度为6.08m，低于10m，按10m考虑。）βgz：高度z处的阵风系数βgz=1+2×2.5×0.14×(10/10)-0.15=1.7 μz：风压高度变化系数；μz =1.000×(10/10)0.30=1.000 μs1：局部风压体型系数； 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1： 1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用； 2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0； 3 其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。 本计算点为墙面位置，按如上说明，查表得： μs1(1)=0.8 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用： 1 当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0；
格构柱塔吊计算书
万荣路858号公共租赁住房项目塔式起重机基础计算书 一、概述 采用一台JL5015塔式起重机和两台QTZ63塔式起重机。采用相同的基础， 4根直径800mm、长28m的钻孔灌注桩，桩中心距为3m。灌注桩上为460mmx460mm钢格构柱，钢格构柱插入钻孔灌注桩内3m，格构柱伸入塔基承台600mm，承台为 4200mmx4200mmx1350mm，砼等级C35。每根钻孔灌注桩内配12根直径18mm的HRB335级钢筋作为主筋，箍筋为加密区υ8@100、非加密区υ8@200。每根格构柱顶采用8根直径25mm的HRB335级钢筋作为锚筋，埋入承台35d(d为主筋直径)。以下以最不利荷载计算。 KN.m）。 表中：Qmax为最大桩顶反力，，均根据后续计算结果摘录。 编制依据： 1.《钢结构设计规范》GB50017-2003
2. 《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 3. 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4. 工程相关土建设计图纸。 5. 塔式起重机说明书。 计算简图: 二、 桩顶反力计算（45度方向非工作状态时最不利） 一、基本资料： 承台类型： 四桩承台，方桩边长 d ＝ 460mm 桩列间距 S a ＝ 3000mm ，桩行间距 S b ＝ 3000mm ，承台边缘至桩中心距离 S c ＝ 600mm 承台根部高度 H ＝ 1350mm ，承台端部高度 h ＝ 1350mm 承台相对于外荷载坐标轴的旋转角度 α ＝ 45°
柱截面高度 h c＝ 1600mm （X 方向），柱截面宽度 b c＝ 1600mm （Y 方向） 单桩竖向承载力特征值 R a＝ 1500kN 桩中心最小间距为 3m，6.52d （d -- 圆桩直径或方桩边长） 混凝土强度等级为 C35， f c＝ 16.72N/mm ， f t＝ 1.575N/mm 钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm ，纵筋合力点至截面近边边缘的距离 a s＝ 110mm 纵筋的最小配筋率ρmin＝ 0.15% 荷载效应的综合分项系数γz＝ 1.35；永久荷载的分项系数γG＝ 1.35 基础混凝土的容重γc＝ 25kN/m ；基础顶面以上土的重度γs＝ 18kN/m ， 顶面上覆土厚度 d s＝ 0m 承台上的竖向附加荷载标准值 F k' ＝ 0.0kN 设计时执行的规范： 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称基础规范 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）以下简称混凝土规范 《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97）以下简称承台规程 二、控制内力： N k --------- 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）； F k --------- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）； F k＝ N k + F k' V xk、V yk -- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）； M xk'、M yk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN2m）； M xk、M yk --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN2m）； M xk＝ (M xk' - V yk2H)2Cosα + (M yk' + V xk·H)·Sinα M yk＝ (M yk' + V yk2H)2Cosα - (M xk' - V yk·H)·Sinα F、M x、M y -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN2m）； F ＝γz·F k、 M x＝γz·M xk、 M y＝γz·M yk Nk ＝ 1068.4； M xk'＝ 0； M yk'＝ 1526.4； V xk＝ 24； V yk＝ 0 F k＝ 1068.4； M xk＝ 1102.2； M yk＝ 1102.2 F ＝ 1442.3； M x＝ 1488； M y＝ 1488 三、承台自重和承台上土自重标准值 G k： a ＝ 2S c + S a＝ 2*600+3000 ＝ 4200mm； b ＝ 2S c + S b＝ 2*600+3000 ＝ 4200mm 承台底部底面积 A b＝ a2b ＝ 4.2*4.2 ＝ 17.64m 承台体积 V c＝ A b2H ＝ 17.64*1.35 ＝ 23.814m 承台自重标准值 G k" ＝γc·V c＝ 25*23.814 ＝ 595.4kN 承台上的土重标准值 G k' ＝γs·(A b - b c·h c)·d s＝ 18*(17.64-1.6*1.6)*0 ＝ 0.0kN 承台自重及其上土自重标准值 G k＝ G k" + G k' ＝ 595.4+0 ＝ 595.4kN 四、承台验算： 1、承台受弯计算： (1)、单桩桩顶竖向力计算： 在轴心竖向力作用下 Q k＝ (F k + G k) / n （基础规范 8.5.3-1） Q k＝ (1068.4+595.4)/4 ＝ 415.9kN ≤ R a＝ 1500kN
十字梁板式塔吊基础计算
十字梁板式塔吊基础计算
十字梁板式塔吊基础计算 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 本计算书主要计算依据：施工图纸、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。 本工程用《塔吊使用说明书》、地质勘探报告和施工现场总平面布置图等。 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ63；塔吊自重Gt：450.8kN； 标准节长度b：2.5m；最大起重荷载Q：60kN； 塔身宽度B：2.5m；主弦
杆材料：角钢/方钢； 塔吊起升高度H：60m；主弦杆宽度c：180mm； 非工作状态时： 额定起重力矩Me：600kN·m；基础所受的水平力P：20kN； 工作状态时： 额定起重力矩Me：600kN·m；基础所受的水平力P：50kN； 2、风荷载基本参数 所处城市：风荷载高度变化系数μz：0.62； 地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高；非工作状态时，基本风压ω0：0.55kN·m； 工作状态时，基本风压ω0：0.55kN·m； 3、基础基本参数 交叉梁截面高度h1：1m；交叉梁宽t：0.5m； 基础底面宽度Bc：6m；基础底板厚度h2：0.4m； 基础上部中心部分正方形边长a1：4m；混凝土强度等级：C35；
大厦塔吊基础专项施工方案
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (3) 三、塔吊基础设计 (3) 1、布置原则 (3) 2、塔吊选型 (4) 3、塔式起重机的设立要求 (4) 4、选用塔吊的主要性能 (5) 5、地基土力学性质 (6) 6、塔吊基础设计 (8) 四、塔吊格构柱做法、步骤 (10) 五、塔吊基础定位、施工及遇结构部分处理 (10) 六、塔吊基础质量保证措施 (11) 七、安全保证措施 (13) 八、塔吊基础计算书 (13) 1、1#塔吊矩形格构式基础计算书 (13) 2、2#塔吊矩形格构式基础计算书 (26) 九、附图 (68)
塔吊基础专项施工方案 一、工程概况 建设单位：公司 施工单位：有限公司 设计单位：有限公司 围护设计单位：有限公司 勘察单位：察院 监理单位：有限公司 XXXX大厦南侧地块项目位于XXXXXXXXXX。 工程总用地面积6992㎡，总建筑面积20184.45㎡，其中地上建筑面积约12880.25㎡，地下室建筑面积7304.20㎡。本工程±0.000相当于绝对标高（黄海标高）2.9m，施工现场自然地面相对标高为2.500米，则其自然地面相对标高为-0.4米。 工程有2幢高层及若干配套用房组成，其中1#楼12F，建筑高度40m，2#楼12F，建筑高度40m，工程结构设计使用年限为50年，结构安全等级二级，设防烈度7度，砌体施工控制等级B级，地基基础设计等级甲级。 工程桩采用泥浆护壁钻孔灌注桩，均以桩端进入持力层深度不小于1m控制，其中持力层情况为：主楼区域1#楼、2#楼采用桩径600mm，持力层为8层砾砂层，一层地下室区域采用桩径600mm，已有效桩长37米为控制参数。 质量目标：符合现行建设工程验收评定标准，一次性竣工验收合格，按规定进行工程质量备案。 工期目标：总工期655日历天，开工日期2018年1月1日，竣工验收完成日期2019年10月17日。 二、编制依据 1、XX省工程物探勘察院提供的地质勘察报告（塔吊基础所在部位的地质报告复印附后）。 2、XXXXXXXXX基处理中心设计的基坑围护图纸； 3、XXXXXXXXXX设计顾问有限公司提供的工程施工图纸、会审纪要 4、XXXXXXXXXXX限公司提供的QTZ250(TC7035B)型以及QT125(ZJ6019)塔式起重机使用说明书。
十字梁计算DOC
十字梁节点模板支架计算书 七师五五工业园区消防危化应急救援中心工程；工程建设地点：五五工业园区；属于框架结构；地上3层；地下0层；建筑高度：15.7m；标准层层高：3.9m ；总建筑面积：3884.84平方米；总工期：135天。 本工程由五五工业园管委会投资建设，农七师勘察设计研究院设计，农七师勘察设计研究院地质勘察，新疆银通建设监理有限公司监理，奎屯广厦建筑安装有限责任公司组织施工；由宋东平担任项目经理，胡文欣担任技术负责人。 主次梁模板支架的计算依据有： 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)； 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002； 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)； 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息 1、结构参数： 结构层高(m)：7.3；板厚(mm)：90； 节点处梁底增加承重立杆1排4根； 2、主梁支模架体构造参数： 梁截面高度(mm)：600；梁截面宽度(mm)：300； 承重架支撑形式：小楞垂直于梁截面；梁底增设承重杆数量：4； 立杆沿梁跨度方向间距(m)：1.2；梁底纵向支撑数量：4； 梁两侧立杆间距(m)：1.2；梁底增加支撑小横杆数量：1； 立杆步距(m)：1.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.3； 立杆承重连接方式：单扣件连接； 3、次梁支模架体构造参数： 梁截面高度(mm)：600；梁截面宽度(mm)：300； 承重架支撑形式：小楞垂直于梁截面；梁底增设承重杆数量：0；
立杆沿梁跨度方向间距(m)：1；梁底纵向支撑数量：3； 梁两侧立杆间距(m)：1；梁底增加支撑小横杆数量：0； 立杆步距(m)：1.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.3； 立杆承重连接方式：单扣件连接； 4、荷载参数： 模板和方木的自重荷载(kN/m2)：0.15；砼倾倒振捣荷载(kN/m2)：2；砼与钢筋自重荷载(kN/m2)：25；施工均布荷载(kN/m2)：1； 5、材料参数： 钢管直径(mm)：Ф48×3.5； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量值(N/mm2)：6000； 面板厚度(mm)：20；抗弯强度设计值(N/mm2)：13； 方木截面宽度(mm)：60；方木截面高度(mm)：80； 抗压强度设计值(N/mm2)：16；抗弯强度设计值(N/mm2)：17； 方木弹性模量值(N/mm2)：9000；抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 6、结构示意图： 主梁截面示意图
塔吊基础施工方案改
潼南县实验二小江北分校及第三幼儿园建设工程 目录 一、工程概述 (2) 二、编制依据 (2) 三、平面布置 (3) 四、塔吊基础型式 (3) 五、工程地质及水文情况 (3) 六、4#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (4) 七、5#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (11) 八、塔吊避雷措施 (13) 九、主要安全技术措施 (13) 十、塔吊基础沉降观测 (13) 十一、多塔作业注意事项 (13) 十二、塔吊安拆方案 (14) 附图 一、工程概述
潼南县实验二小江北分校及第三幼儿园建设工程 杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程，位于杭州市下城区华丰村，康宁路北侧，华中路东侧。本工程建设单位为杭州万泰房地产开放有限公司，设计单位为浙江展诚建筑设计有限公司。 本标段工程包括5幢16层高层及地下1层车库组成，建筑面积约46550.99m2，地下建筑面积约10000m2。建筑高度48.85m~49.85m。±0.000相当于黄海高程6.15m。 本工程抗震设防烈度为6度，除地下自行车库和地下汽车库建筑耐火等级为一级外，其余建筑耐火等级均为二级，屋面和地下室防水等级均为二级，建筑设计使用年限为50年。本工程土方开挖时自然地坪标高为:6.25 ,基坑底标高为-5.75，4#塔吊安装高度为：70米，5#塔吊安装高度为：64米。 二、编制依据 1、杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程施工图纸及基坑围护图纸； 2、《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002） 3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 4、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） 5、《钢结构设计规范》（GB50017-2005） 6、《钢结构制作工艺规程》 7、浙江中材工程勘测设计有限公司提供的《岩土工程勘察报告》 8、塔吊生产厂家（浙江虎霸建设机械有限公司）提供的该型塔吊的力学参数。 9、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009） 10、杭建监（2010）第33号文件 11、《塔式起重机安全规程》GB5144-2006 12、《建筑施工起重机械安装、使用、拆卸安全规程》JGJ196-2010 13、浙江省关于塔吊基础的相关规范 三、平面布置： 根据建筑物平面布置情况，在满足周边环境及现场垂直运输要 求的前提下，现确定设置2台虎霸QTZ80塔吊均安装在地下室中，塔吊位置详见平面布置图，以保证最大覆盖面（塔吊在地下室土方开挖前安装完毕）。 具体位置详见《塔吊平面布置图》 塔吊安装幅度：均为55M。 四、塔吊基础形式： 塔吊基础形式钻孔灌注桩加钢构柱，桩基采用4根φ800钻孔灌注桩，桩心距1.6米，桩身砼强度C30，桩顶标高为-6.350m，桩顶处设一块5.0m×5.0m×0.4m小基础（要求锚桩100mm），混凝土采用C35。四肢角钢（Q235，L140×10）格构柱直接埋设在桩内，与桩搭接3米，格构柱与桩钢筋笼共两处电焊焊接，即格构柱和钢筋笼顶处及格构柱底和钢筋笼处。格构柱柱顶设一块40mm 厚钢板，作为格构柱与塔吊基础节的连接板，标高为-2.0m。详见附图。 五、工程地质及水文情况 详见地质报告 六、4#塔吊矩形格构式基础计算书 1、塔机自身荷载标准值
恒智天成安全计算格构柱计算计算书
恒智天成安全计算格构柱计算计算书 格构柱肢体采用双肢柱，格构柱的计算长度lox= 1.00 m，loy= 1.00 m。 （1）y轴的整体稳定验算 轴心受压构件的稳定性按下式验算： 型钢采用双肢 5号槽钢，A=13.86 cm2, i y=1.10 cm； λy=l oy / i y=1.00×102 / 1.10=90.909 ； λy≤[λ]=150，长细比设置满足要求； 查得φy= 0.615； σ=50.00×103/（0.615×13.86 ×102）= 58.693 N/mm ； 格构柱y轴稳定性验算σ= 58.693 N/mm≤钢材抗压强度设计值 215 N/mm，满足要求； （2）x轴的整体稳定验算 x轴为虚轴，对于虚轴，长细比取换算长细比。换算长细比λox按下式计算： 单个槽钢的截面数据：
z o=1.35 cm，I1 = 26 cm4，A o=6.93 cm2； 整个截面对x轴的数据： Ix=2×(26+ 6.93×（1.6/2- 1.35）2)= 56.193 cm4； ix= （56.193 /13.86）1/2= 2.014 cm； λx=l ox / i x=1×102 / 2.014=49.664 ； λox=[49.6642+（27×13.86 / 0.5）]1/2=56.701 ； λo x≤[λ]=150，长细比设置满足要求； 查得φx= 0.824； σ=50×103/（0.824×13.860 ×102）= 43.754 N/mm ； 格构柱x轴稳定性验算σ= 43.754 N/mm≤钢材抗压强度设计值 215 N/mm，满足要求；恒智天成安全计算软件
十字交叉梁基础计算书
十字交叉梁基础计算书 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号: QTZ40；塔吊起升高度H: 31.500m；塔吊倾覆力矩M: 400kN.m；塔身宽度B: 1.500m； 塔吊自重G: 245kN；最大起重荷载Q: 40.000kN；桩间距l: 2.828m；桩直径d: 0.300m； 桩钢筋级别: III级钢；混凝土强度等级: C35； 交叉梁截面宽度: 0.8m；交叉梁截面高度: 1.300m；交叉梁长度: 6m；桩入土深度: 25.000m； 保护层厚度: 50mm；空心桩的空心直径: 0.160m。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1. 塔吊自重G=245kN 2. 塔吊最大起重荷载Q=40kN 作用于塔吊的竖向力 F=1.2×245+1.4×40=350kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×400.000 = 560kN.m 三、交叉梁最大弯矩和桩顶竖向力的计算 计算简图：
十字交叉梁计算模型(最大弯矩M方向与十字交叉梁平行)。两段梁四个支点力分别为: R A =N/4+qL/2+3M/2L R B =N/4+qL/2-3M/2L R C =N/4+qL/2 R D =N/4+qL/2 两段梁的最大弯矩分别为: M1=N(L-b)2/16L+qL2/8+M/2 M2=N(L-b)2/16L+qL2/8 得到最大支座力为 Rmax=R B , Rmin=R A ,最大弯矩为 Mmax=M 1 。 b =21/2B=21/2×1.500 =2.12 m,L = 21/2l=21/2×2.828 =3.999m 交叉梁自重：q=25×0.800×1.300=26.000 kN/m 桩顶竖向力 R max : R max =N/4+q×L/2+3M/(2L)=350.000/4+26.000×3.999/2+3×560.000/(2×3.999) = 349.54kN R min =N/4+q×L/2-3M/(2L)=350.000/4+26.000×3.999/2-3×560.000/(2×3.999) = -70.57kN 交叉梁得最大弯矩 M max :
塔吊基础施工方案改
目录 一、工程概述 (2) 二、编制依据 (2) 三、平面布置 (3) 四、塔吊基础型式 (3) 五、工程地质及水文情况 (3) 六、4#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (4) 七、5#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (11) 八、塔吊避雷措施 (13) 九、主要安全技术措施 (13) 十、塔吊基础沉降观测 (13) 十一、多塔作业注意事项 (13) 十二、塔吊安拆方案 (14) 附图
一、工程概述 杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程，位于杭州市下城区华丰村，康宁路北侧，华中路东侧。本工程建设单位为杭州万泰房地产开放有限公司，设计单位为浙江展诚建筑设计有限公司。 本标段工程包括5幢16层高层及地下1层车库组成，建筑面积约46550.99m 2，地下建筑面积约10000m2。建筑高度48.85m~49.85m。±0.000相当于黄海高程6.15m。 本工程抗震设防烈度为6度，除地下自行车库和地下汽车库建筑耐火等级为一级外，其余建筑耐火等级均为二级，屋面和地下室防水等级均为二级，建筑设计使用年限为50年。本工程土方开挖时自然地坪标高为:6.25 ,基坑底标高为-5.75，4#塔吊安装高度为：70米，5#塔吊安装高度为：64米。 二、编制依据 1、杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程施工图纸及基 坑围护图纸； 2、《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002） 3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 4、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） 5、《钢结构设计规范》（GB50017-2005） 6、《钢结构制作工艺规程》 7、浙江中材工程勘测设计有限公司提供的《岩土工程勘察报告》 8、塔吊生产厂家（浙江虎霸建设机械有限公司）提供的该型塔吊的力学参数。 9、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009） 10、杭建监（2010）第33号文件 11、《塔式起重机安全规程》GB5144-2006
最新7种塔吊的基础计算
7 种塔吊基础计算 目录 一、单桩基础计算 二、十字交叉梁基础计算 三、附着计算 四、天然基础计算 五、三桩基础计算书 六、四桩基础计算书 七、塔吊附着计算
一、塔吊单桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2 桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4 桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m 三. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m──地基土水平抗力系数； b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。 E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I──截面惯性矩，I=1.92m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.271/m (2) 计算 D v: D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45 (3) 由 D v查表得：K m=1.21 (4) 计算 M max: 经计算得到桩的最大弯矩值: M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。 由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。
QTZ80塔吊基础计算书
1号塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号: QTZ80 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=1039.00kN.m 塔吊计算高度: H=98m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-1668kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 3.50m 承台厚度: Hc=1.250m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=800.000m 桩间距: a=2.500m 桩钢筋级别: HRB400 桩入土深度: 16.00m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔 灌注桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=449kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=3.5×3.5×1.25×25=382.8125kN 3) 起重荷载标准值 F qk=60kN 2. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-1668+0.9×(1039+2294.71)=1332.34kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1668+4097.15=2429.15kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k=(F k+G k)/n=(449+382.81)/4=207.95kN Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125)/4+(2429.15+83.62×1.25)/3.54=924.69kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125-0)/4-(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=-508.78kN 工作状态下： Q k=(F k+G k+F qk)/n=(449+382.81+60)/4=222.95kN Q kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125+60)/4+(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=616.41kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125+60-0)/4-(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=-170.51kN 四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×(449+60)/4+1.35×(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=70 2.96kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×(449+60)/4-1.35×(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=-359.38kN 非工作状态下： 最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×449/4+1.35×(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=1119.13kN 最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×449/4-1.35×(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=-816.06kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条