砌体结构课程设计

《砌体结构》课程设计任务书

一、设计题目：多层混合结构房屋设计

某多层办公楼，建筑条件图见附图，对其进行结构设计。

二、设计内容

1、结构平面布置图：柱、主梁、圈梁、构造柱及板的布置

2、墙体的承载力的计算

3、墙体局部受压承载力的计算

4、挑梁、雨蓬的计算

5、墙下条形基础的设计

6、绘制各层结构平面布置图（1：200）

7、完成计算书

三、设计资料

1、题号及楼面荷载取值

第n题（见表一，表中有42道题目，每班学生根据学号选择相应的题号。）

2、其它荷载取值（全部为标准荷载值）

（1）、屋面活荷载取2.02

kN,恒荷载取5.02

（2）、卫生间活荷载取楼面活荷载,恒荷载取楼面恒荷载+32

/m （3）、楼梯间活荷载取楼面活荷载,恒荷载取楼面恒荷载+2.52

/m （4）、钢筋混凝土容重3

25m

（5）、平顶粉刷：0.402

kN（可以不考虑）

（6）、基本风压：0.35kN/m2

（7）、铝合金门窗：0.252/m kN

（8）、墙：240mm 厚：5.242/m kN ；120mm 厚：2.962/m kN 3、地质条件

本工程建设场地地质条件较好，持力层为粘土层，持力层厚度4.0米，上部杂填土厚度1.2米,持力层下无软弱下卧层。粘土层地耐力特征值为200kpa 。 4、材料

（1）、混凝土：C20或C25

（2）、砖采用页岩砖，砂浆采用混合砂浆或水泥砂浆，强度等级根据计算选定。表一

2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6

3.0 1 2 3 4 5 6 7 3.1 8 9 10 11 12 13 14 3.2 15 16 17 18 19 20 21 3.3 22 23 24 25 26 27 28 3.4 29 30 31 32 33 34 35 3.5

注：恒载、活载指的是楼面恒载、活载标准值，单位为2/KN m ，要求同学按学号选择每题的楼面恒载、活载值。一结构方案

活载

恒载题号

1.主体结构设计方案

该建筑物层数为五层，总高度为16.5m，层高3.3m<4m;体形简单，室内要求空间小，横墙较多，所以采用砖混结构能基本符合规范要求。

2.墙体方案及布置

（1）变形缝：由建筑设计知道该建筑物的总长度32.4m<60m，可不设伸缩缝。

工程地质资料表明：场地土质比较均匀，领近无建筑物，没有较大差异的荷载等，可不设沉降缝；根据《建筑抗震设计规范》可不设防震缝。

（2）墙体布置：应当优先考虑横墙承重方案，以增强结构的横向刚度。大房间梁支撑在内外纵墙上，为纵墙承重。纵墙布置较为对称，平面上前后左右拉通；竖向上下连续对齐，减少偏心；同一轴线上的窗间墙都比较均匀。个别不满足要求的局部尺寸，以设置构造拄后，可适当放宽。根据上述分析，本结构采用纵横墙混合承重体系。

（3）墙厚为240mm。

（4）一层层采用MU15烧结页岩砖，Mb15混合砂浆；二至五层采用MU10烧结页岩砖，Mb10混合砂浆。

（5）梁的布置：梁尺寸为250mm*600mm，伸入墙内240mm。梁布置见附图。（6）板布置：雨篷，楼梯间板和卫生间楼面采用现浇板，其余楼面均采用预制装配式楼面，二层楼面：预制板型号为YKB3651，走廊采用YKB2451；

三到五层楼面：预制板型号为YKB3652,走廊采用YKB2452，其他具体布置见附图。

3.静力计算方案

由建筑图可知，最大横墙间距s=10.8m，屋盖、楼盖类别属于第一类，s<32m，查表可知，本房屋采用刚性计算方案。计算简图如下所示。

4. 多层砖混房屋的构造措施

（1）构造柱的设置：构造柱的根部与地圈梁连接，不再另设基础。在柱的上

下端500mm 范围内加密箍筋为φ6@150。构造柱的做法是：将墙先砌成大马牙槎（五皮砖设一槎），后浇构造柱的混凝土。混凝土强度等级采用C25。（2）圈梁设置：各层、屋面、基础上面均设置圈梁。横墙圈梁设在板底，纵

墙圈梁下表面与横墙圈梁底表面齐平，上表面与板面齐平或与横墙表面齐平。当圈梁遇窗洞口时，可兼过梁，但需另设置过梁所需要的钢筋。

1、外纵墙高厚比验算

墙厚为0.24m ，承重墙取0.11= μ。有窗户的墙允许高厚比：7.083.06

.3.

5.114

.012>=-=-=s b s μ ； [β]允许高厚比，查表得：当砂浆强度等级为MU10, Mb10时，[β]=26。

底层高厚比验算：

58.212683.00.1]β[μμ08.1724

.01.4β21=??=<==　（满足要求）；

二层及以上纵墙高厚比验算：

58.212683.00.1][75.1324.03.321=??=<==　βμμβ（满足要求）；

2、内纵墙高厚比验算

墙体的计算高度，底层：m H .140=底 7.089.06

.30.14.0-14

.0-1μ2>===s b s 底层高厚比验算：

14.232689.00.1]β[μμ08.1724

.01

.4β21=??=<==　（满足要求）；二层及以上纵墙高厚比验算：

14.232689.00.1]β[μμ75.1324.03.3β21=??=<==　（满足要求）；

3、横墙高厚比验算

内横墙：底层：s=2.4m ，H=4.1m ，s

.04.41β0=<===

h H 二层及以上：s=2.4m ，H=3.3m ，s

.04.41β0=<===

h H 外横墙：底层：s=6.3m ，H=4.1m ，H

.034.3β0=<===

h H 二层及以上：s=6.3m ，H=3.3m ，H

.018.3β0=<===

h H 故满足要求。

（1）纵墙的承载力验算 ①选定计算单元

在房屋层数、墙体所采用材料种类、材料强度、楼面（屋面）荷载均相同的情况下，在外纵墙取一开间为计算单元，有门窗洞口时，计算截面宽度取窗间墙的宽度，由于内纵墙的洞口面积较小，不起控制作用，因而不必计算。外纵墙最不利计算位置可根据墙体的负载面积与其截面面积的比值来判别。

最不利窗间墙垛的选择

墙垛长度l /mm 2100

负载面积A/m 2

3.6×6.3/2

l A /

5.4

② 荷载计算 a, 屋盖荷载:

屋面恒荷载标准值 5.02m KN

屋面活荷载标准值 2.02m KN 屋面梁自重： 25×0.6×0.25=11.81KN 基本风压为0.352m KN < 0.72m KN ,故不考虑风荷载影响。设计值：

由可变荷载控制：

k k Q G N 4.12.11+==1.2×

（11.81+5.0×3.6×6.3/2）+1.4×2.0×3.6×6.3/2 =113.964KN

由永久荷载控制：

k k Q G N 4.17.035.11?+== 1.35×（11.81+5.0×3.6×6.3/2）+0.7×1.4×2.0×3.6×6.3/2=114.715KN

b, 楼面荷载:

楼面恒荷载 3.42m KN

楼面梁自重 11.81KN 活载 2.02m KN 设计值：

由可变荷载控制：k k Q G N 4.12.11+==1.2×（11.81+3.4×3.6×6.3/2）

+1.4×2.0×3.6×6.3/2=92.19KN 。

由永久荷载控制：k k Q G N 4.17.035.11?+== 1.35×（11.81+3.4×3.6×6.3/2）

+0.7×1.4×2.0×3.6×6.3/2=90.221KN 。

C, 墙体自重

女儿墙重（厚240mm ，高300mm ），两面抹灰40mm 。(抹灰重量不计）其标准值为：

N = 5.24×3.6×0.3=5.66KN

设计值：由可变荷载控制： 5.66×1.2 =6.79KN 。由永久荷载控制： 5.66×1.35=7.64KN 。

计算每层墙体自重时，应扣除窗口面积，加上窗自重，不考虑抹灰对2,3,4,5层，墙体厚度均为240mm ，计算高度3.3m ，其自重标准值为：（3.6×3.3－1.5×1.5）×5.24+1.5×1.5×0.25= 51.02KN 设计值：由可变荷载控制： 51.02×1.2=61.22KN 由永久荷载控制： 51.02×1.35=68.88KN

对1层，墙体厚度为240mm ，首层室内地面距基础0.8m ，底层楼层高度为3.3+0.8m=4.1m, 其自重标准值为：

（3.6×4.1－1.5×1.5）×5.24+1.5×1.5×0.25=66.11KN 设计值：由可变荷载控制： 66.11×1.2 =79.33KN 由永久荷载控制： 66.11×1.35=82.50KN

③内力计算

屋面及楼面梁的有效支承长度f b a 100= 一层MU15，Mb15，f=2.79N/mm 2

mm mm a 24065.14679.2600100<=?=，取0a =147mm 二，三，四层 MU10，Mb10，f=1.89N/mm 2

mm mm a 24017.17889.1600100<=?=，取0a

=178mm

纵向墙体的计算简图

由可变荷载控制的纵向墙体内力计算表楼层上层传荷

本层楼盖荷载截面Ⅰ—Ⅰ

截面Ⅳ—Ⅳ

)(kN N u )(2mm e

)(kN N l )(0mm a )(mm e l M I N IV N 4 181.974 0 92.19 178 48.8 4.50 274.164 335.384 3 335.384 0 92.19 178 48.8 4.50 427.574 488.794 2 488.794 0 92.19 178 48.8 4.50 580.984 642.204 1

642.204

92.19

147

61.2

5.64

734.394

813.724

表中 ⅠN =u N +l N

M =u N ·2e +l N ·1e (负值表示方向相反) ⅣN =ⅠN +w N （墙重）

04.02

a h

e l -=

（h 为支承墙的厚度）

由永久荷载控制的纵向墙体内力计算表楼层

上层传荷本层楼盖荷载截面Ⅰ—Ⅰ

截面Ⅳ—Ⅳ

)(kN N u )(2mm e )(kN N l )(0mm a )(mm e l M I N

IV N

4 191.23

5 0 90.221 178 48.8 4.40 281.45

6 350.336 3 350.336 0 90.221 178 48.8 4.40 440.55

7 509.437 2 509.437 0 90.221 17

8 48.8 4.40 599.658 668.538 1

668.538

0 90.221 147 61.2 5.52

758.759 841.259

④墙体承载力计算

该建筑物的静力计算方案为刚性方案，因此静力计算可以不考虑风荷载的影响，仅考虑竖向荷载。在进行墙体强度验算时，应该对危险截面进行计算，即内力较大的截面；断面削弱的截面；材料强度改变的截面。所以应对荷载最大的底层墙体进行验算（240mm 墙）；二层荷载虽比底层小，但砌体强度较小（一层用Mb15砂浆，二层用M10砂砌筑）；三、四，五层的荷载比二层小，截面及砌体强度与二层相同。所以应对一，二层的墙体进行强度验算。

对于每层墙体，纵墙应取墙顶Ⅰ－Ⅰ截面以及墙底Ⅳ—Ⅳ截面进行强度验算。

纵向墙体由可变荷载控制时的承载力计算表

计算项目

第二层

第一层

Ⅰ－Ⅰ截面

Ⅳ—Ⅳ截面

Ⅰ－Ⅰ截面

Ⅳ—Ⅳ截面

)(m kN M ? 4.5 0 5.64 0 )(kN N

580.984 642.204 734.394 813.724 )(mm N M e =

7.75 0 7.68 0 )(mm h

240 240 240 240 h e

0.032 0 0.032 0 0H

3.3 3.3

4.1 4.1 h H 0=β

13.75 13.75 17.08 17.08 ?

0.70945 0.77625 0.6262 0.6930 )(2mm A 504000 504000 504000 504000 u M 砖 10 10 15 15 M 砂浆

10 10 15 15 )mm N f(2

1.89

2.79

Af(kN)?

675.79 739.42 880.54 974.47 N Af ?

＞1

纵向墙体由永久荷载控制时的承载力计算表

计算项目

第二层第一层

Ⅰ－Ⅰ截面 Ⅳ—Ⅳ截面 Ⅰ－Ⅰ截面 Ⅳ—Ⅳ截面

)(m kN M ?

4.40 0

5.52 0 )(kN N

599.658 668.538 758.759 841.259 )(mm N M e =

7.34 0 7.28 0 )(mm h

240 240 240 240 h e

0.031 0 0.030 0 0H

3.3 3.3

4.1 4.1 h H 0=β

13.75 13.75 17.08 17.08 ?

0.71185 0.77625 0.6310 0.6930 )(2mm A

504000 504000 504000 504000 u M 砖

10 10 15 15 M 砂浆

10 10 15 15 )mm N f(2

1.89 1.89

2.79 2.79 Af(kN)?

678.08 739.42 881.29 974.47 N Af ?

＞1

由上表可以看出，计算墙体在房屋的底层都满足承载力要求，说明本设计的墙体截面和选用的材料强度等级符合设计要求。

⑤ 砌体局部受压计算

以上述窗间墙第一层墙垛为例，墙垛截面为240mm ×2100mm,混凝土梁截

面为600mm ×250mm,支承长度240mm..

根据内力计算，当由可变荷载控制时，本层梁的支座反力为l N =92.19kN ，

u N =642.204kN

当由永久荷载控制时，本层梁的支座反力为l N =90.221KN ，u N =668.538kN

0a = 147mm<240mm

l A =0a b =147×250=36750mm 2

)2(0b h h A +==240×(2×240+250)=175200 mm 2

0.268.11-36750

17520035.011-35

.010<=?+=+=l A A r

M P a A N u 33.1240

2100538.668σ0=?==

;l A N 00σ==1.33×36750= 48.88kN 验证 Ψ0N +l N ≤ηγl A f

377.436750

1752000>==l A A , 所以Ψ=0；压应力图形完整系数η=0.7

ηγl A f=0.7×1.68×36750×2.79= 120.58KN>l N =90.221KN （安全）。

再选一内纵墙计算单元：

①

内纵墙墙垛的选择

墙垛长度l /mm 7200-2*1000-240-240=4720

负载面积A/m 2

3.6×(6.3+2.4)/2.=15.66

l A /

3.32

② 荷载计算

屋盖荷载标准值：

屋面恒荷载标准值 5.02m KN

屋面活荷载标准值 2.02m KN 屋面梁自重： 25×0.6×0.25×6.3/2=12.45KN 基本风压为0.352m KN < 0.72m KN ,故不考虑风荷载影响。设计值：由可变荷载控制：

k k Q G N 4.12.11+==1.2×（11.81+5.0×15.66）+1.4×2.0×15.66 =151.98KN 由永久荷载控制：

k k Q G N 4.17.035.11?+== 1.35×（11.81+5.0×15.66）+0.7×1.4×2.0×15.66=152.342KN

楼面荷载

屋面恒荷载 3.42m KN 梁及梁上抹灰 11.81KN 活载 2.02m KN 设计值：

由可变荷载控制：k k Q G N 4.12.11+==1.2×（11.81+3.4×15.66）

+1.4×2.0×15.66=121.91KN

由永久荷载控制：k k Q G N 4.17.035.11?+== 1.35×（11.81+3.4×15.66）

+0.7×1.4×2.0×15.66=118.517KN

墙体自重

该墙上部无女儿墙，所以无需计算女儿强自重。计算该墙体自重时，无门窗自重，只需考虑抹灰重量

对2,3,4,5层，墙体厚度均为240mm ，计算高度3.3m ，不考虑抹灰，其自重标准值为：

3.3×

4.72×

5.24=81.62KN

设计值：由可变荷载控制： 81.62×1.2=97.944KN 由永久荷载控制： 81.62×1.35＝110.187KN

对1层，墙体厚度为240mm ，首层室内地面距基础0.8m ，底层楼层高度为3.3+0.8m=4.1, 其自重标准值为：

4.1×4.72×

5.24=101.4KN 设计值：由可变荷载控制： 101.4×1.2 =121.68KN 由永久荷载控制： 101.4×1.35=13

6.89KN ③内力计算

屋面及楼面梁的有效支承长度f b a 100= 一、二层MU15，Mb15，f=2.79N/mm 2

mm mm a 24065.14679.2/600100<=?=，取0a =147mm 三、四层 MU10，Mb10，f=1.89N/mm 2

mm mm a 24017.17889.1600100<=?=，取0a =178mm

纵向墙体的计算简图

由可变荷载控制的纵向墙体内力计算表楼层

上层传荷

本层楼盖荷载截面Ⅰ—Ⅰ

截面Ⅳ—Ⅳ

)(kN N u )(2mm e )(kN N l )(0mm a )(mm e l M I N IV N 4 249.924

0 121.91 178 48.8 5.95 371.834 469.778 3 469.778 0 121.91 178 48.8 5.95 591.688 689.632 2 689.632 0 121.91 178 48.8 5.95 811.542 909.486 1

909.486 0 121.91 147 61.2 7.46 1031.396

1153.076

由永久荷载控制的纵向墙体内力计算表

楼层

上层传荷本层楼盖荷载截面Ⅰ—Ⅰ

截面Ⅳ—Ⅳ

)(kN N u )(2mm e )(kN N l )(0mm a )(mm e l M I N IV N

262.529

118.517

178

48.8

5.78

381.046

491.233

3 491.233 0 118.517 178 48.8 5.78 609.750 719.937 2 719.937 0 118.517 178 48.8 5.78 838.454

948.641

1 948.641

0 118.517 147 61.2 7.25

1067.158 1204.048

④墙体承载力计算

纵向墙体由可变荷载控制时的承载力计算表

计算项目

第二层

第一层

Ⅰ－Ⅰ截面

Ⅳ—Ⅳ截面

Ⅰ－Ⅰ截面

Ⅳ—Ⅳ截面

)(m kN M ?

5.95 0 7.46 0 )(kN N

811.542 909.486 1031.396 1153.076

)(mm N M e =

7.33 0 7.23 0 )(mm h

240 240 240 240 h e

0.031 0 0.030 0 0H

3.3 3.3

4.1 4.1 h H 0=β

13.75 13.75 17.08 17.08 ? 0.71185 0.77625 0.6310 0.6930 )(2mm A 1132800 1132800 1132800 1132800 u M 砖

10 10 15 15 M 砂浆

10 10 15 15 )mm N f(2

1.89 1.89

2.79 2.79 Af(kN)?

1524.07 1661.95 1994.28 2190.23 N Af ?

＞1

纵向墙体由永久荷载控制时的承载力计算表

计算项目

第三层第一层

Ⅰ－Ⅰ截面

Ⅳ—Ⅳ截面

Ⅰ－Ⅰ截面

Ⅳ—Ⅳ截面

)(m kN M ?

5.78 0 7.25 0 )(kN N

838.454 948.641 1067.158 1204.048

)(mm N M e =

6.89 0 6.79 0 )(mm h

240 240 240 240 h e

0.029 0 0.028 0 0H

3.3 3.3

4.1 4.1 h H 0=β

13.75 13.75 17.08 17.08 ? 0.71665 0.77625 0.6358 0.6930 )(2mm A

1132800 1132800 1132800 1132800 u M 砖 10 10 15 15 M 砂浆

10 10 15 15 )mm N f(2

1.89 1.89

2.79 2.79 Af(kN)?

1534.34 1661.95 2009.45 2190.23 N Af ?

＞1

由上表可以看出，计算墙体在各层都满足承载力要求，说明本设计的墙体截面安全。

⑤ 砌体局部受压计算

以上述窗间墙第一层墙垛为例，墙垛截面为240mm ×4720mm,混凝土梁截面

为600mm ×250mm,支承长度240mm..

根据内力计算，当由可变荷载控制时，本层梁的支座反力为l N =121.91KN ，

u N =909.486KN

当由永久荷载控制时，本层梁的支座反力为l N =118.517KN ，u N =948.641KN

0a = 147mm<240mm

l A =0a b =147×250=36750mm 2

)2(0b h h A +==240×(2×240+250)=175200 mm 2

0.268.1136750

175200

35.01135

.010<=?+=+=l A A r

M P a A N u 80.0240

4720909486σ0=?==

;l A N 00σ==0.80×36750 = 29.40KN 验证 Ψ0N +l N ≤ηγl A f

377.436750

1752000>==l A A , 所以Ψ=0；压应力图形完整系数η=0.7

ηγl A f=0.7×1.68×36750×2.79 = 120.58KN ＜l N =121.91KN

梁下局部受压承载力不满足要求，设制垫块尺寸为=?b b b a 240mm ×600mm ，垫块

高度为180mm ，满足构造要求。则

2144000600240A mm b a A b

b b l =?=?==

因为 600＋2×240＝1080mm ＜175200 所以 A 0＝175200mm 2

1,1925.0157.18.08.011

==?==γ

γ取

上部荷载产生的平均压应力

，查表可得

刚性垫块上表面梁端有效支撑长度：

N l 合力点至墙边的位置为

N l 对垫块重心的偏心距为

e l 29 . 88 71 . 31 120 = - = mm

a 71 . 31 27 . 79 4 . 0 4 . 0 0 = ? = mm f h a 27 . 79 79 . 2 600

4054 . 5 1

0 = ? = = δ 4054 . 5 1 = δ 0036 . 0 79 . 2 01 . 0 , 01 . 0 240 47200 121910 0 2 0 = = = ? =

f mm N σ σ 157 . 1 1 2 . 1 35 . 0 1 1 35 . 0 1 , 2 . 1 144000 175200 0 0 = - + = - + = = = l

l A A A A γ

垫块承重的上部荷载为

kN N A N b 44.1144014400001.000==?==σ

作用在垫块上的轴向力

轴向力对垫块重心的偏心距

查表可得

满足要求。

(3) 横墙的承载力验算

① 荷载计算

对于楼面荷载较小，横墙的计算不考虑一侧无活荷载时的偏心受力情况，按两侧均匀布置活荷载的轴心受压构件取1m 宽横墙进行承载力验算。

取卫生间之间的横墙计算。屋盖荷载设计值：由可变荷载控制：

k k Q G N 4.12.11+==1.2×5.0×3.6×1.0+1.4×2.0×3.6×1.0=31.68KN 由永久荷载控制的组合：

k k Q G N 4.17.035.11?+==1.35×5.0×3.6×1.0+0.7×1.4×2.0×3.6×

1.0=31.356KN

楼面荷载：

由可变荷载控制

k k Q G N 4.12.11+==1.2×6.4×3.6×1.0+1.4×2.0×3.6×1.0=37.728KN

由永久荷载控制的组合：

k k Q G N 0.135.11+==1.35×6.4×3.6×1.0+1.0×2.0×3.6×1.0=38.304KN

墙体自重：

对2，3，4，5层，墙厚240mm ，两侧采用40mm 抹灰（不考虑抹灰重），计算高度为3.3m 自重标准值为：

5.24×3.3×1.0=17.292KN

设计值由可变荷载控制的组合：17.292×1.2=20.75KN

由永久荷载控制的组合： 17.292×1.35=23.34KN

kN N kN fA b

91 .

121 845 . 192 144000 79 . 2 1 48 . 0 1 = = ? ? ? = ?γ 48 .

0 = ? 364 .

0 240

26 . 87 , 26 . 87 35 . 123 29 . 88 91 . 121 0 = = = ? = + =

l l l a e mm N N e N e kN N N N l 35 . 123 91 .

121 44 . 1 0 = + = + =

对一层，墙厚为240mm ，计算高度4.1m, 两侧采用40mm 抹灰（不考虑抹灰重）自重标准值为：

5.24×4.0×1.0=21.484KN

设计值由可变荷载控制的组合：21.484×1.2=25.78KN

由永久荷载控制的组合：21.484×1.35=29.00KN ②承载力验算

横向墙体由可变荷载控制时的承载力计算表

计算项目

第三层第一层 )(kN N

227.864 291.372 )(mm h

240 240 0H

3.18 3.34 h H 0=β

13.25 13.92 ?

0.78875 0.7720 )(mm A

240000 240000 )(2mm N f

1.89

2.79 )(kN Af ?

357.78 516.93 N Af ?

＞1

横向墙体由永久荷载控制时的承载力计算表

计算项目

第三层第一层 )(kN N 239.628 306.932 )(mm h

240 240 0H

3.18 3.34 h H 0=β

13.25 13.92 ?

0.78875

0.7720

)(mm A

240000 24000 )(2mm N f

1.89

2.79 )(kN Af ?

357.78 516.93 N Af ?

＞1

上述承载力计算表明，墙体的承载力满足要求。

取楼梯间的横墙计算。屋盖荷载设计值：由可变荷载控制： k k Q G N 4.12.11+==

1.2×（5.0×1.8×1.0+5.0×3.6×1.0）+1.4×（

2.0×1.8×1.0+2.0 ×

3.6×1.0)= 47.52KN 由永久荷载控制的组合：

k k Q G N 4.17.035.11?+==

1.35×（5.0×1.8×1.0+5×3.6×1.0）+0.7×1.4×（

2.0×1.8×1.0+2.0 ×

3.6×1.0)= 47.03KN

楼面荷载：由可变荷载控制

k k Q G N 4.12.11+==

1.2×（7.0×1.8×1.0+3.2×3.6×1.0）+1.4×（

2.4×1.8×1.0+2.1 ×

3.6×1.0)=45.576KN

由永久荷载控制的组合：

k k Q G N 0.135.11+==

1.35×（5.9×1.8×1.0+3.4×3.6×1.0）+0.7×1.4×（

2.0×1.8×1.0+2.0 ×

3.6×1.0)=42.552KN

墙体自重：

对2，3，4，5层，墙厚240mm ，两侧采用40mm 抹灰，计算高度3.3m 自重标准值为：

5.24×3.3×1.0=17.292KN

设计值由可变荷载控制的组合：17.292×1.2=20.75KN 由永久荷载控制的组合：17.292×1.35=23.34KN

对一层，墙厚为240mm ，计算高度4.0m, 两侧采用40mm 抹灰（抹灰自重不计）自重标准值为：

5.24×4.1×1.0=21.484KN

设计值由可变荷载控制的组合：21.484×1.2=25.78KN 由永久荷载控制的组合：21.484×1.35=29.00KN

②承载力验算

横向墙体由可变荷载控制时的承载力计算表

计算项目

第三层第一层 )(kN N

258.176 326.508 )(mm h

240 240 0H

3.18 3.34 h H 0=β

13.25 13.92 ?

0.78875 0.7720 )(mm A

240000 240000 )(2mm N f

1.89

2.79 )(kN Af ?

357.78 516.93 N Af ?

＞1

横向墙体由永久荷载控制时的承载力计算表

计算项目

第三层第一层 )(kN N 264.325 334.77 )(mm h

240 240 0H

3.18 3.34 h H 0=β

13.25 13.92 ?

0.78875 0.7720 )(mm A

240000 240000 )(2mm N f

1.89

2.79

)(kN Af ?

357.78 516.93 N Af ?

＞1

上述承载力计算表明，墙体的承载力满足要求。

(4) . 雨篷挑梁抗倾覆验算

计算倾覆点至墙外边缘的距离 mm l x 2.3124013.013.010=?==

挑梁的抗倾覆荷载为 kN G r 89.973.30.36.324.53.36.3=??+??=

挑梁的抗倾覆力矩设计值为 ()()m kN x l G M r r ?=-??=-=95.62.3112089.978.08.002

挑梁的荷载设计值为

挑梁的倾覆力矩为

以雨篷抗倾覆能力满足要求。

篷下砌体的局部受压承载力验算挑梁下的支撑压力为

挑梁下砌体的局部受压面积为

1440005002402.12.1mm bh A b

l =??==

则

所以雨篷下砌体的局部受压承载力满足要求。

五、基础设计

根据地质资料，取－1.500处作为基础底部标高，此时持力层经修正后的容许承载力q ＝200 kN/m 2。r ＝20kN/m 3。采用砖砌刚性条形基础，在砖砌基础下做250mm 厚灰土垫层，灰土垫层抗压承载力qcs ＝250 kN/m 2。当不考虑风荷载作用时，砌体结构的基础均为轴心受压基础。（1）计算单元

对于纵墙基础，可取一个1m 为计算单元，将屋盖、楼盖传来的荷载及墙体、门窗自重的总和，折算为沿纵墙每米长的均布荷载进行计算。由于永久组合的荷载值较大，起控制作用，故按永久组合来考虑。 1、基础尺寸的确定

基础顶面单位长度内轴压的最大值为kN kN 183.126659.224/3.F ==

kN N kN fA l

44 .

134 54 . 351 144000 79 . 2 25 . 1 7 . 0 = = ? ? ? = ηγ kN

G N ov

l 44 . 134 22 . 67 2 2 = ? = = m

kN M m kN M r ov ? = ? = ? ? ? = 95 . 6 058 . 4 769 . 1 8

. 1 6 . 3 22

. 67 8 1 2 kN

G ov

22 . 67 0 . 2 8 . 1 6 . 3 4 . 1 ) 864 . 18 4 . 3 8 . 1 6 . 3 ( 2 . 1 = ? ? ? + + ? ? ? =