铸造铝合金化学成分
铝合金化学成分
注：除有范围的元素和铁为必检元素外，其余元素在有要求时抽检。
各国压铸铝合金的化学成份及要求
压铸铝合金的化学成分和力学性能表 序号合金牌号合金代号 化学成份 力学性能 (不低于) 硅铜锰镁铁镍钛锌铅锡铝 抗拉强度伸长度 布氏硬度 HB5 /250 /30 1 YZA1Sil 2 YL102 10.0 13.0 ≤0.6≤0.6≤0.05≤1.2≤0.3余 220 2 60 2 YZA1Si10Mg YL104 8.0 10.5 ≤0.3 0.2 0.5 0.17 0.30 ≤1.0≤0.3≤0.05≤0.01余220 2 70 3 YZA1Si12Cu2 YL108 11.0 13.0 1.0 2.0 0.3 0.9 0.4 1.0 ≤1.0≤0.05≤1.0≤0.05≤0.01余240 1 90 4 YZA1Si9Cu4 YL112 7.5 9.5 3.0 4.0 ≤0.5≤0.3≤1.2≤0.5≤1.2≤0.1≤0.1余240 1 85 5 YZA1Si11Cu3 YL113 9.6 12.0 1.5 3.5 ≤0.5≤0.3≤1.2≤0.5≤1.0≤0.1≤0.1余230 1 80 6 YZA1Si17Cu5Mg YL11 7 16.0 18.0 4.0 5.0 ≤0.5 0.45 0.65 ≤1.2≤0.1≤0.1≤1.2余220 <1 7 YZA1Mg5Sil YL302 0.8 1.3 ≤0.1 0.1 0.4 4.5 5.5 ≤1.2≤0.2≤0.2余220 2 70 二.日本工业标准JIS H5302:2000日本压铸铝合金化学成分表 JIS牌号ISO牌号Cu Si Mg Zn Fe Mn Ni Sn Pb Ti Al ADC1 1.0以下11.0-13.0 0.3以下0.5以下 1.3以下0.3以下0.5以下0.1以下余量ADC1C A1-Sil2CuFe 1.2以下11.0-13.5 0.3以下0.5以下 1.3以下0.5以下0.30以下0.1以下0.20以下0.2以下余量ADC2 A1-Si12Fe 0.10以下11.0-13.5 0.10以下0.1以下 1.3以下0.5以下0.1以下0.05以下0.1以下0.2以下余量ADC3 0.6以下9.0-10.0 0.4-0.6 0.5以下 1.3以下0.3以下0.5以下0.1以下余量ADC5 0.2以下0.3以下 4.0-8.5 0.1以下 1.8以下0.3以下0.1以下0.1以下余量ADC6 0.1以下 1.0以下 2.5-4.0 0.4以下0.8以下0.4-0.6 0.1以下0.1以下余量ADC7 A1-Si5Fe 0.10以下 4.5-6.0 0.1以下0.1以下 1.3以下0.5以下0.1以下0.1以下0.1以下0.20以下余量ADC8 A1-Si6Cu4Fe 3.0-5.0 5.0-7.0 0.3以下 2.0以下 1.3以下0.2-0.6 0.3以下0.1以下0.2以下0.2以下余量ADC10 2.0-4.0 7.5-9.5 0.3以下 1.0以下 1.3以下0.5以下0.5以下0.2以下余量ADC10Z 2.0-4.0 7.5-9.5 0.3以下 3.0以下 1.3以下0.5以下0.5以下0.2以下余量ADC11 A1-Si8Cu3Fe 2.5-4.0 7.5-9.5 0.3以下 1.2以下 1.3以下0.6以下0.5以下0.2以下0.3以下0.2以下余量ADC12 1.5-3.5 9.6-12.0 0.3以下 1.0以下 1.3以下0.5以下0.5以下0.2以下余量ADC12Z 1.5-3.5 9.6-12.0 0.3以下 3.0以下 1.3以下0.5以下0.5以下0.2以下余量 牌号 抗拉试验硬度试验 抗拉强度MPa 耐力MPa 延伸率% HB HRB
对双相不锈钢铸造的要求(中英)
REQUIREMENTS For CASTED ITEMS made of Duplex St. Steel 双向钢铸件的要求 Document number 文件号: YYYY Issue date 发布日期: ------ Revision / Date 修订日期: 0 /
1-Scope 适用范围 This specification covers the requirements for duplex stainless steel casted and machined parts. 本规范提出了双向不锈钢铸件和机加工件的要求. This specification is limited to casting and machining of parts, functional tests or other performance tests are excluded from this specification. 本规范只规定了铸造和机加工的技术要求，其它的性能测试和性能试验的要求不包含其中。 Statements or specifications made in the PO have priority over this specification.在PO中提出的要求和说明优先级高于本规范。 2-Objective 目标 This specification shall ensure that manufacturing of parts and inspections on these parts will be carried out in accordance with applicable international standards.本技术要求主要是为确保所指的零件的生产和检查都能根据适用的国际标准进行。 3-Definitions 定义 NDE Non-Destructive Examination 无损检查（探伤） PT Liquid Penetrant Examination ( Dye Penetrant Examination )着色渗透检查 MT Magnetic Particle Examination 磁粉检查 UT Ultasonic Examination 超声波检查 RT Radiographic Examination 射线照片检查 Critical Sections关键部位Sections with abrupt changes in shape or wallthickniss,, lifting points included.形状或壁厚急剧变化的部位，包括起吊点。4-Quality Assurance 质量保证 The Manufacturer and his Sub-suppliers are obligued to operate an ISO 9001 Quality Management System. Consequently the manufacturerer and his sub vendors are using skilled and qualified personell and are capable to manufacture and perform examinations in accordance with international applicable standards. 生产厂家及其分供商必须依据ISO9901质量管理系统标准进行质量管理，这样就要求生产厂家和其分供商雇用熟练合格的人员进行操作并且能根据相 关的国际标准进行生产和检验操作。 5- Requirements要求 Material specifications and requirements and related standards are clearly
不同Al质量分数的铸造304不锈钢组织和性能_喇培清
文章编号：１６７３－５１９６（２０１６）０２－０００１－０８ 不同Ａｌ质量分数的铸造３０４不锈钢组织和性能喇培清１，马付良１，孟 倩１，２，撒兴瑞１，魏玉鹏１，郭 鑫１ （１．兰州理工大学省部共建有色金属先进加工与再利用国家重点实验室，甘肃兰州 ７３００５０；２．兰州交通大学机电工程学院，甘肃兰州 ７３００７０） 摘要：通过中频无芯感应炉，在无保护气氛的大气中熔炼铸造制备Ａｌ质量分数为０％、１．５％、２％、３％的３０４不锈 钢，并对其进行１ ０５０℃，保温４５ｍｉｎ的固溶处理，利用Ｘ射线衍射仪、光学显微镜、电子探针（ＥＰＭＡ）、扫描电镜 （ＳＥＭ）、拉伸试验和腐蚀试验，研究不同Ａｌ质量分数３０４不锈钢的组织和性能．结果表明：３０４不锈钢中加入Ａｌ元 素后合金的组织由奥氏体＋少量的骨骼状的δ铁素体逐渐转变为奥氏体＋铁素体双相组织，当含Ａｌ质量分数为３．０％时，３０４不锈钢的基体组织转变为铁素体和在铁素体晶界上分布着的少量奥氏体．固溶态高铝３０４不锈钢的 性能优于铸态性能，含Ａｌ质量分数１．５％的固溶态３０４不锈钢具有最优的力学性能和耐腐蚀性能，与未加铝的３０４相比，各种性能均得到较大提高． 关键词：Ａｌ；３０４不锈钢；中频熔炼；组织；力学性能；腐蚀 中图分类号：ＴＧ１４２．１ 文献标识码：Ａ Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｃａｓｔ ３０４ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｃｏｎｔｅｎｔ ＬＡ Ｐｅｉ－ｑｉｎｇ１，ＭＡ Ｆｕ－ｌｉａｎｇ１，ＭＥＮＧ Ｑｉａｎ１，２，ＳＡ Ｘｉｎｇ－ｒｕｉ １，ＷＥＩ Ｙｕ－ｐｅｎｇ１，ＧＵＯ Ｘｉｎ１（１．Ｓｔａｔｅ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ａｎｄ Ｒｅｃｙｃｌｉｎｇ ｏｆ Ｎｏｎｆｅｒｒｏｕｓ Ｍｅｔａｌｓ，Ｌａｎｚｈｏｕ Ｕｎｉｖ．ｏｆ Ｔｅｃｈ．，Ｌａｎｚｈｏｕ ７３００５０，Ｃｈｉｎａ；２．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ａｎｄ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｌａｎｚｈｏｕ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｌａｎｚｈｏｕ ７３００７０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：３０４ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ ｗｉｔｈ Ａｌ ａｄｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ０％，１．５％，２％ａｎｄ ３％ｗａｓ ｐｒｅｐａｒｅｄ ｂｙ ｍｅａｎｓ ｏｆｍｅｌｔｉｎｇ ｉｔ ｉｎ ｍｅｄｉｕｍ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｃｏｒｅｌｅｓｓ ｆｕｒｎａｃｅ ｉｎ ａｔｍｏｓｐｈｅｒｅ ｗｉｔｈｏｕｔ ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅ ｇａｓ ａｎｄ ｔｈｅｎ ｃａｓｔｅｄ ｉｎｓａｎｄ ｍｏｌｄ ａｎｄ ｐｒｏｃｅｓｓｅｄ ｗｉｔｈ ｓｏｌｉｄ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ａｔ１ ０５０℃ｆｏｒ ４０ｍｉｎ．Ｔｈｅ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｐｅｒ－ｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ａｌｕｍｉｎｕｍ－ａｄｄｅｄ ３０４ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ ｗｅｒｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ ｗｉｔｈ ＳＥＭ，ｏｐｔｉｃａｌ ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ，ＸＲＤ，ＥＰＭＡ，ｔｅｎｓｉｌｅ ｔｅｓｔ，ａｎｄ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｔｅｓｔ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔ ｓｈｏｗｅｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ａｌｌｏｙｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ３０４ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌｗｉｔｈ ａｄｄｉｔｉｏｎ ｏｆ Ａｌ ｅｌｅｍｅｎｔ ｗｏｕｌｄ ｇｒａｄｕａｌｌｙ ｔｒａｎｓｆｏｒｍ ｆｒｏｍ ａｕｓｔｅｎｉｔｅ ｐｌｕｓ ａ ｍｉｎｕｔｅ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ｓｋｅｌｅｔｏｎ－ｓｈａｐｅｄδ－ｆｅｒｒｉｔｅ ｉｎｔｏα＋γｂｉｐｈａｓｉｃ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ．Ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｍａｓｓ－ｆｒａｃｔｉｏｎ ｏｆ Ａｌ ｗａｓ ３．０％，ｉｔｓ ｍａｔｒｉｘ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｗｏｕｌｄ ｔｒａｎｓｆｏｒｍ ｉｎｔｏ ｆｅｒｒｉｔｅ ａｎｄ ａ ｍｉｎｕｔｅ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ａｕｓｔｅｎｉｔｅ ｏｎ ｔｈｅ ｇｒａｉｎ ｂｏｕｎｄａｒｙ．Ｔｈｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆｓｏｌｉｄ－ｓｏｌｕｔｉｏｎ－ｓｔａｔｅ ３０４ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ ｗｏｕｌｄ ｂｅ ｓｕｐｅｒｉｏｒ ｔｏ ｔｈａｔ ｏｆ ａｓ－ｃａｓｔ ｓｔｅｅｌ．Ｗｈｅｎ ｔｈｅ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｃｏｎ－ｔｅｎｔ ｗａｓ １．５％，ｔｈｅ ａｌｕｍｉｎｕｍ－ａｄｄｅｄ ３０４ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ ｗｏｕｌｄ ｈａｖｅ ｍｏｓｔ ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄ ｉｎｔｅｒｇｒａｎｕｌａｒ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ．Ｃｏｍｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ３０４ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ ｗｉｔｈｏｕｔ ａｌｕｍｉｎｕｍ，ｉｔｓ ｖａｒｉ－ｏｕｓ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｗｏｕｌｄ ｂｅ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｔｏ ａ ｌａｒｇｅｒ ｅｘｔｅｎｔ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ａｌｕｍｉｎｕｍ；３０４ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ；ｍｅｄｉｕｍ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｓｍｅｌｔｉｎｇ；ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙ；ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ３０４不锈钢是目前应用最为广泛的一种铬－镍不锈钢，具有良好的耐蚀性、耐热性、低温强度、加工性能和可焊性，主要应用在医疗器具、汽车、建筑、石 收稿日期：２０１５－０３－１０ 基金项目：国家自然科学基金（５１１６４０２２） 作者简介：喇培清（１９７１－），男，甘肃临夏人，博士，研究员．油化工和家用器皿等行业．正是由于其广泛的应用，３０４不锈钢出现了各种失效问题，其中晶间腐蚀是常见的失效形式．目前提高不锈钢耐腐蚀性的工艺主要是涂层和添加合金元素，涂层处理的合金不宜进行焊接和热加工，并且一些零件不易进行表面处理，所以，在３０４不锈钢中添加合金元素改善其耐腐 第４２卷第２期２０１６年４月 兰 州 理 工 大 学 学 报 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｌａｎｚｈｏｕ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｖｏｌ．４２Ｎｏ．２ Ａｐｒ．２０１６
6063铝合金化学成分
6063铝合金化学成分的选择 黎伯豪言淑纯 6063铝合金广泛用于建筑铝门窗、幕墙的框架，为了保证门窗、幕墙具有高的抗风压性能、装配性能、耐蚀性能和装饰性能，对铝合金型材综合性能的要求远远高于工业型材标准。在国家标准GB/T3190中规定的6063铝合金成分范围内，对化学成分的取值不同，会得到不同的材质特性，当化学成分的范围很大时，其性能差异会在很大范围内波动，以致型材的综合性能会无法控制。因此，优选6063铝合金的化学成分成为生产优质铝合金建筑型材的最重要的一环。 1 合金元素的作用及其对性能的影响6063铝合金是AL-Mg-Si系中具有中等强度的可热处理强化合金，Mg和Si是主要合金元素，优选化学成分的主要工作是确定Mg和Si 的百分含量(质量分数，下同)。 1．1 Mg的作用和影响Mg和Si组成强化相Mg2Si，Mg的含量愈高，Mg2Si的数量就愈多，热处理强化效果就愈大，型材的抗拉强度就愈高，但变形抗力也随之增大，合金的塑性下降，加工性能变坏，耐蚀性变坏。 1．2 Si的作用和影响Si的数量应使合金中所有的Mg都能以Mg2Si相的形式存在，以确保Mg的作用得到充分的发挥。随着Si含量增加，合金的晶粒变细，金属流动性增大，铸造性能变好，热处理强化效果增加，型材的抗拉强度提高而塑性降低，耐蚀性变坏。 2 Mg和Si含量的选择 2．1 Mg2Si量的确定 2．1．1 Mg2Si相在合金中的作用Mg2Si在合金中能随着温度的变化而溶解或析出，并以不同的形态存在于合金中：(1)弥散相β’’固溶体中析出的Mg2Si相弥散质点，是一种不稳定相，会随温度的升高而长大。(2)过渡相β’是β’’由长大而成的中间亚稳定相，也会随温度的升高而长大。(3)沉淀相β是由β’相长大而成的稳定相，多聚集于晶界和枝晶界。能起强化作用Mg2Si相是当其处于β’’弥散相状态的时侯，将β相变成β’’相的过程就是强化过程，反之则是软化过程。 2．1．2 Mg2Si量的选择6063铝合金的热处理强化效果是随着Mg2Si量的增加而增大。参见图1[1]。当Mg2Si的量在0．71%～1．03%范围内时，其抗拉强度随Mg2Si量的增加近似线性地提高，但变形抗力也跟着提高，加工变得困难。但Mg2Si量小于0．72%时，对于挤压系数偏小(小于或等于30)的制品，抗拉强度值有达不到标准要求的危险。当Mg2Si 量超过0.9%时，合金的塑性有降低趋势。GB/T5237．1—2000标准中要求6063铝合金T5状态型材的σb≥160MPa，T6状态型材σb≥205MPa，实践证明．该合金的最高可达到260MPa。但大批量生产的影响因素很多，不可能确保都达到这么高。综合的考虑，型材既要强度高，能确保产品符合标准要求，又要使合金易于挤压，有利于提高生产效率。我们设计合金强度时，对于T5状态交货的型材，取200MPa为设计值。从图1可知，抗拉强度在200MPa左右时，Mg2Si量大约为0．8%，而对于T6状态的型材，我们取抗拉强度设计值为230 MPa，此时Mg2Si量就提高到0．95%。 2．1．3 Mg含量的确定Mg2Si的量一经确定，Mg含量可按下式计算：Mg%=
不锈钢铸造中熔炼和金属处理
不锈钢铸造中熔炼和金属处理 铸造基本定义 珠光体――由铁素体和渗碳体片交替组成的共折组织 铁素体――即δ组、α组，由碳在铁中形成的间隙固溶体，纬心立方晶格，δ相存在于１３９２℃～１５３６℃；α相存在于９１１℃以下。 奥氏体――即γ相，符号γ或а，由碳在γ铁中形成的间隙固溶体，而心立方晶格，存在于７２７℃～１４８３℃ 石墨――铸铁中以游离状态存在的碳，有折石墨，共晶石墨及共折石墨，共形态可呈片状、蠕虫状、团絮状及球状。 渗碳体――即ｆe3c，铁与碳形成的间隙化合物，复杂的正交晶格，有一次渗碳体、共晶渗碳体、二次渗碳体和共折渗碳体，开头可呈片状、扳条状及网状。 莱氏体――由奥氏体及其轻变产物和渗碳体组成的混合物。为共晶组织。 马氏体相变――替换原子经无扩散切变位移而产生的形状改变，形核－长大型的相变 马氏体――马氏体相变的产物贝氏体――由铁素体和碳休物组成的针状聚合物，存在于马氏体温度以下珠光体温度以下 索氏体――属于珠光体类型，共组织比珠光体细小，具有良好的综合机械性能 屈氏体――极细的珠光体组织，比索氏体还细 灰铸铁――基体组织和片状石墨组成，断口呈灰口 球墨铸铁――基体组织和球状石墨组成，断口呈银白色 蠕墨铸铁――基体组织和蠕状石墨组成，也会伴有少量球状石墨，断口呈胶状，断口呈白色 可锻铸铁――组织为珠光体和莱氏体组成，退火后组织为基体和团絮状石墨组成，断口呈黑绒状 控磨铸铁――基体组织和碳化物组成，断口呈白口 耐热铸铁――基体组织和片状或球状石墨组成，断口呈灰口 耐腐蚀铸铁――基体组织和片状或球状石墨组成，断口呈灰口 碳钢――即碳素钢，指含碳量＜２％，并含有少量ｓi、mn、ｐ、ｓ等元素的铁碳合金，工业使用一般含碳量＜１。４％，分为低碳钢、中碳铜和高碳钢
7系列 变形铝合金 牌号和化学成分 中外近似对照
机械加工 https://www.360docs.net/doc/db4585122.html, CNC数控机械加工,瑞典三坐标测量机自动测量,零件出口德国瑞士,提供可靠的信赖协作 7系列 Al Al--Zn系 变形铝合金 牌号和化学成分 中外近似对照 国别牌号①主要化学成分②（质量分数）（%） 基体和其他Si Fe Cu Mn Mg Cr Zn Ti 7003合金的中外近似对照 中7003（LC12)0.30*0.350.20*0.30*0.50～1.00.20* 5.0～6.50.20*Zr0.05～0.25，Al余量日A70030.30*0.350.20*0.30*0.50～1.00.20* 5.0～6.50.20*Zr0.05～0.25，Al余量 EN EN AW-7003/AlZn6Mg0.8Zr0.30*0.350.20*0.30*0.50～1.00.20* 5.0～6.50.20*Zr0.05～0.25，Al余量美7003/A970030.30*0.350.20*0.30*0.50～1.00.20* 5.0～6.50.20*Zr0.05～0.25，Al余量7005合金的中外近似对照 中70050.350.40*0.10*0.20～0.7 1.0～1.80.06～0.20 4.0～5.00.01～0.06Zr0.08～0.20，Al余量 ISO AlZn4.5Mg1.5Mn0.350.40*0.10*0.20～0.7 1.0～1.80.06～0.20 4.0～5.00.01～0.06Zr0.08～0.20，Al余量日A7N010.30*0.350.20*0.20～0.7 1.0～2.00.30* 4.0～5.00.20*Zr0.25，V0.10，Al余 量印745300.40.70.20.2～0.7 1.0～1.50.2 4.0～5.00.2Al余量 EN EN AW-7005/AlZn4.5Mg1.5Mn0.350.40*0.10*0.20～0.7 1.0～1.80.06～0.20 4.0～5.00.01～0.06Zr0.08～0.20，Al余量美7005/A970050.350.40*0.10*0.20～0.7 1.0～1.80.06～0.20 4.0～5.00.01～0.06Zr0.08～0.20，Al余量7020合金的中外近似对照 中70200.350.40*0.20*0.05～0.50 1.0～1.40.10～0.35 4.0～5.0—Zr0.08～0.20， Ti+Zr0.08～0.25，Al ISO AlZn4.5Mg10.350.40*0.20*0.05～0.50 1.0～1.40.10～0.35 4.0～5.0—Zr0.08～0.20， Ti+Zr0.08～0.25，Al 俄～1925C0.60.70.80.5 1.4～1.9— 3.7～4.30.1Zr0.12～0.20，Al余量 EN EN AW-7020/AlZn4.5Mg10.350.40*0.20*0.05～0.50 1.0～1.40.10～0.35 4.0～5.0—Zr0.08～0.20， Ti+Zr0.08～0.25，Al 余量 德AlZn4.5Mg1/3.43350.350.40*0.20*0.05～0.50 1.0～1.40.10～0.35 4.0～5.0—Ti+Zr0.08～0.25，Al 余量法7020(A-Z5G)0.350.40.20.05～0.50 1.0～1.40.1～0.35 4.0～5.0—Zr0.08～0.20，Al余量 美7020/A90200.350.40*0.20*0.05～0.50 1.0～1.40.10～0.35 4.0～5.0—Zr0.08～0.20， Ti+Zr0.08～0.25，Al 7022合金的中外近似对照 中70220.50*0.50*0.50～1.00.10～0.40 2.6～3.70.10～0.30 4.3～5.2—Ti+Zr0.15，Al余量
铸造奥氏体不锈钢的铬镍当量比和相对磁导率_范修谦
铸造奥氏体不锈钢的铬镍当量比和相对磁导率 范修谦 （保定风帆精密铸造制品有限公司） 摘 要 介绍了铸造奥氏体不锈钢中各元素的作用；通过铬当量和镍当量经验公式计算ＣｒＥ／ＮｉＥ。使用不锈钢的ＣｒＥ／ＮｉＥ（成分当量）图估算铸造奥氏体不锈钢中的铁素体含量；使用磁导率检测仪检测相应铸件的相对磁导率，从而验证了铬镍当量ＣｒＥ／ＮｉＥ、铁素体量与相对磁导率的非线性关系。关键词 铬镍当量比；铁素体；相对磁导率 中图分类号 ＴＧ２４９．５ 文献标志码 Ａ 文章编号 １００１－２２４９（２０１１）０５－０４３９－０３ＤＯＩ：１０．３８７０／ｔｚｚｚ．２０１１．０５．０１６ 收稿日期：２０１０－１１－２９；修改稿收到日期：２０１０－１２－ ２５作者简介：范修谦，男，１９５６年出生，研究员级高级工程师，河北保定风帆精密铸造制品有限公司，河北保定（０７１０５１），电话：１３７０３３６２６１７，Ｅ－ｍａｉｌ ：ｆａｎ２１８＠１２６．ｃｏｍ 奥氏体不锈钢在常温下一般具有单一的奥氏体组 织， 是非磁性的。但在铸造状态下，由于成分偏析及合金含量不同，在奥氏体基体上还会产生其他相，如奥氏体（γ相）的同素异位体（铁素体，Ｆ）等。由于铁素体和奥氏体基体之间的化学成分、力学性能以及热稳定性等方面的差异，在某些场合下铁素体的出现会对奥氏体不 锈钢的性能带来不利影响［ １～３ ］。对奥氏体不锈钢材料的力学性能和各元素的含量都有较详细的规定，但对铁素体的含量没有明确的说明。为了保证特殊用途下不锈钢的性能，有客户提出了控制奥氏体铸造不锈钢相对磁导率（μ≤０．２）的要求。可以通过控制不锈钢中起主要作用的合金含量即铬镍当量比来控制奥氏体不锈钢的相对磁导率， 从而也控制了奥氏体不锈钢中的铁素体含量。１ 合金元素在奥氏体不锈钢中的作用 奥氏体不锈钢中形成铁素体的Ｃｒ、Ｓｉ、Ｍｏ等元素和促进形成奥氏体的Ｎｉ、Ｃ、Ｍｎ等元素相互作用和补充，使奥氏体不锈钢在多种腐蚀介质中有较好的耐腐蚀性和良好的力学性能。一般地可使用铬镍当量经验公式：铬当量ＣｒＥ＝ｗ（Ｃｒ）＋ｗ（Ｍｏ）＋ｗ（Ｓｉ）×１．５％＋ｗ（Ｎｂ）×０．５％；镍当量ＮｉＥ＝ｗ（ Ｎｉ）＋ｗ（ｃ）×３０％＋ｗ（Ｍｎ）×０．５％定性地估计奥氏体不锈钢中铁素体形成的可能性及相对含量，见图１。另外也可用不锈钢的ＣｒＥ／ＮｉＥ成分当量比对铁素体的含量进行估算，见图２。但上述两种方法使用起来很不方便。而不锈钢磁导率主要取决于钢的化学成分、晶体结构、晶粒组织内应力。奥氏体不锈钢的组织结构、化学成分和钢的铬镍当量紧密相关，因此在不锈钢熔化时取样，使用磁导率测量仪控制磁导率大小，也就控制了奥氏体铸造不锈钢中奥氏体和铁素体的质量分数，也就使奥氏体不锈钢的综合性能达到预期要求 。 图１ 室温下不锈钢的组织与铬、镍当量的关系（Ｈａｍｍｏｎｄ 图 ） 图２ 不锈钢的ＣｒＥ／ＮｉＥ当量比与铁素体含量的关系 ２ 铬镍当量比ＣｒＥ／ＮｉＥ与相对磁导率的关系 使用光谱分析仪对不同铸件的化学成分进行分析（见表１ ）。根据铸件化学成分计算出铸件的铬镍当量比ＣｒＥ／ＮｉＥ。使用ＣｒＥ／ＮｉＥ成分当量图（ 见图２）或不锈钢组织状态图（见图１）估算出铸件的铁素体量，估算值见表１。 使用美国Ｐｅｒｍａｂｌｔｉｙ ｏｍｄｉｃａｔｏｒ＃６３７３磁导率称对铸件的磁导率进行检验，数据见表１。根据表１数据，分别制作ＣｒＥ／ＮｉＥ与相对磁导率μ关系， 见图３。铁素体含量与磁导率μ关系见图４。从ＣｒＥ／ＮｉＥ与相对磁导率关系图３，可看出铬镍当量比ＣｒＥ／ＮｉＥ与相对磁导率μ的关系为非线性关系，随铬镍当量ＣｒＥ／ＮｉＥ的增大，铸造不锈钢的相对磁导率也相应增大。 ９ ３４精密铸造 特种铸造及有色合金 ２０１１年第３１卷第５期
不锈钢铸造的四个注意事项
不锈钢铸造的四个注意事项 时间:2012-07-19 14:22来源:本站作者:admin 点击: 167 次 （1）为防止不锈钢铸造时产生白口，除从工艺上采取措施外，必须使其壁厚不能过薄（有些资料指出，壁厚在15mm以上时，用金属型铸造铸件的转角处都必须采用圆角，对于铝合金、镁 （1）为防止不锈钢铸造时产生白口，除从工艺上采取措施外，必须使其壁厚不能过薄（有些资料指出，壁厚在15mm以上时，用金属型铸造铸件的转角处都必须采用圆角，对于铝合金、镁合金金属型铸造铸件的铸造圆角不应小于3-4m，对于铸铁、铸钢、铜合金金属型铸造件的铸造圆角可参见表1.1-32选取； （2）由于金属型和芯无让性，为便于取出铸件和抽出型，不锈钢铸造铸件的铸造斜度应比砂型铸造件的适当大一些，一般应大30%-50%，应该指出：铸造斜度大小除与合金种类、壁的高度有关外，还与铸件表面的位置有关，凡在铸件冷却收缩时与金属型表面有脱离倾向的铸件表面可设计较小的斜度，而在铸件收缩时趋向于压紧在金属型上的铸件表面应给予较大的斜度，各种合金的不锈钢铸造的铸造斜度； （3）由于金属型散热快，因此不锈钢铸造的最小壁厚应比砂型铸造铸件的要大一些，各种铸造合金、不同大小的铸造最小壁厚； （4）不锈钢铸造铸件内壁和内肋的厚度一般应取相连外壁厚度的0.6-0.7，否则由于内壁（肋）冷得慢，在铸件收缩时易在内外壁交接处产生裂纹。 最小壁厚（不小于）单位（mm）
金属型 ～70×70 >70×70～150×150 >150×150 5 — 10 4 5 6 — — — 2.5～ 3.5 — — 2～3 4 5 — 2.5 — 3 4～5 6～8 注：1．一般铸造条件下，各种灰铸铁的最小允许壁厚： HT100，HT150，δ=4～6mm HT200，δ=6～8mm HT250，δ=8～15mm HT300，HT350，δ=15mm HT400，δ≥20mm 2．当改善铸造条件时，灰铸铁最小壁厚可达3mm ，可锻铸铁可小于3mm 。 一、壁厚和铸造圆角和脱模斜度 (2009-11-27 13:07:50) 标签： 分类：压铸件设计规范 一、 壁厚 压铸件的壁厚对铸件质量有很大的影响。以铝合金为例，薄壁比厚壁具有更高的强度和良好的致密性。因此，在保证铸件有足够的强度和刚性的条件下，应尽可能减少其壁厚，并保持壁厚均匀一致。 铸件壁太薄时，使金属熔接不好，影响铸件的强度，同时给成型带来困难；壁厚过大或严重不均匀则易产生缩瘪及裂纹。随着壁厚的增加，铸件内部气孔、缩松等缺陷也随之增多，同样降低铸件的强度。 压铸件的壁厚一般以2.5～4mm 为宜，壁厚超过6mm 的零件不宜采用压铸。推荐采用的最小壁厚和正常壁厚见表1。
ASTM A890抗蚀铸造Fe-Cr-Ni-Mo双相不锈钢规范译文
ASTM A890/A890M-99 铸造Fe-Cr-Ni-Mo双相（奥氏体/铁素体） 耐腐蚀不锈钢标准规范 1.应用范围 1.1 此标准包括一系列奥氏体和铁素体双相铸造不锈钢 1.2 双相铸造不锈合金钢如果适当选择配比和热处理则其机械性能及耐腐蚀性会得到提高。铁素体含量没有明确规定，但这些合金中其含量范围大致在30 to 60 %与奥氏体平衡。 1.3 文中提到的数据会分别用英寸-英镑单位制和SI单位制描述。SI单位在括号中显示。每一体系中的数据之间并不完全等同，所以，每一体系必须独立应用。将两个体系中的数据结合会导致与本规范的不一致。 2. 参考文献 2.1 ASTM 标准： A370 钢制品的机械性能试验的方法和定义。 A732/A732M 用于铸造方面，适用于通用碳钢和低合金钢铸件及Co合金的高强度及耐高温的铸件的规范. A781/A781M 适用于钢和合金铸造的一般要求规范。 E 29 使用试验数据中的重要数字以确定与规范的一致性的准则。 E 562 确定体积分数的准则。 E 1245 实验通过自动成像分析,来测定材料的双相组织的比例。 3. 定单内容 3.1 按照本标准,材料定单需要包含以下几项资料,以充分描述定购的材料： 3.1.1 用图样或图号描述铸件（铸件图应包含尺寸公差） 3.1.2 标准包括出版的年份和级别。 3.1.3 说明中的选项（见9.1） 3.1.4 包含接受标准的附加协议书。 4. 制造（工艺） 4.1 不锈钢需用带有独立的精炼或附加精炼装置如氩-氧脱碳（AOD) 的
电炉冶煉。 5. 热处理 5.1 铸件热处理应按表1中的要求进行。 注释1：对这些合金的正确热处理对于提高耐腐蚀性和达到机械性能要求都是必要的。表中已说明最低的热处理温度；然而，有时候提高热处理温度，保持一段时间恒温，然后冷却铸件以提高耐腐蚀性和满足一定机械性能是必要的。 表1.热处理要求 牌号热处理 1A,1B,1C 最低加热到1900℉(1040℃),并保持足够时间使铸件加热均匀,然后在水或别的介质中迅速地冷却。 2A 最低加热到2050℉(1120℃),并保持足够时间使铸件加热均匀, 然后在水或别的介质中迅速地冷却。 3A 最低加热到1950℉(1070℃),并保持足够时间使铸件加热均匀, 然后在水或别的介质中迅速地冷却。 4A 最低加热到2050℉(1120℃),并保持足够时间使铸件加热均匀,然后随炉冷却到不低于1850℉(1010℃),并恒温不低于15分钟。 之后在水或别的介质中迅速地冷却。 5A 最低加热到2050℉(1120℃),并保持足够时间使铸件加热均匀,然后随炉冷却到不低于1910℉(1045℃)。之后在水或别的介质中迅速地冷却。 6A 最低加热到2010℉(1100℃),并保持足够时间使铸件加热均匀,然后在水或别的介质中迅速地冷却。 6. 化学成分 6.1 本标准钢的化学成分应符合表2中的要求 7. 一般要求 7.1 为本标准提供的材料包含任何在订单里说明的附加要求，要符合A 781/A 781M标准中的要求。如果本标准中的要求与A 781/A 781M中的要求冲突，则优先选择本标准。 8. 焊补 8.1 焊补金属的成分应与铸件的铸造合金成分相似，以实现理想的耐腐蚀性和机械性能。 8.2 焊补修复应遵从与铸件等同的质量标准。 8.3 当认为焊补修复和热处理对于提供充分的耐腐蚀性和抗冲击力是必要时，则在订单中应包含关于焊补修复和热处理的附属要求S33。 9. 产品标识 9.1 铸件应标注标准名称及等级的材料代号。此外，所有铸件上都应用
最新铝合金知识大全---分类-化学成分-性能
一铝的基本特性与应用范围 二铝及铝合金的分类 纯铝比较软，富有延展性，易于塑性成形。如果根据各种不同的用途，要求具有更高的强度和改善材料的组织和其他各种性能，可以在纯铝中添加各种合金元素，生产出满足各种性能和用途的铝合金。 铝合金可加工成板、带、条、箔、管、棒、型、线、自由锻件和模锻件等加工材(变形铝合金)，也可加工成铸件、压铸件等铸造材(铸造铝合金)。
纯铝— 1×××系，如1000合金 非热处理型合金 Al-Mn系合金— 3×××系，如3003合金 Al-Si系合金— 4×××系，如4043合金变形铝合金 Al-Mg系合金— 5×××系，如5083合金 Al-Cu系合金— 2×××系，如2024合金 Al-Mg-Si系合金— 6×××系，如6063合金铝及热处理型合金 Al-Zn-Mg系合金—7×××系，如7075合金铝合金 Al-其它元素— 8×××系，如8089合金 纯铝系 非热处理型合金 Al-Si系合金，如ZL102合金 Al-Mg系合金，如ZL103合金 铸造铝合金 Al-Cu-Si系合金，如ZL107合金 Al-Cu-Mg-Si系合金，如ZL110合金 热处理型合金 Al-Mg-Si系合金，如ZL104合金 Al-Mg-Zn系合金，如ZL305合金
3 变形铝合金分类、牌号和状态表示法 3. 1 变形铝合金的分类 变形铝合金的分类方法很多，目前，世界上绝大部分国家通常按以下三种方法进行分类。 ⑴按合金状态图及热处理特点分为可热处理强化铝合金和不可热处理强化铝合金两大类。不可热处理强化铝合金（如：纯铝、Al-Mn、Al-Mg、Al-Si系合金）和可热处理强化铝合金（如：Al-Mg-Si、Al-Cu、Al-Zn-Mg 系合金）。 ⑵按合金性能和用途可分为：工业纯铝、光辉铝合金、切削铝合金、耐热铝合金、低强度铝合金、中强度铝合金、高强度铝合金（硬铝）、超高强度铝合金（超硬铝）、锻造铝合金及特殊铝合金等。 ⑶按合金中所含主要元素成分可分为：工业纯铝（1×××系），Al-Cu合金（2×××系），Al-Mn合金（3×××系），Al-Si合金（4×××系），AL-Mg合金（5×××系），Al-Mg-Si合金（6×××系），Al-Zn-Mg 合金（7×××系），Al-其它元素合金（8×××系）及备用合金组（9×××系）。 这三种分类方法各有特点，有时相互交叉，相互补充。在工业生产中，大多数国家按第三种方法，即按合金中所含主要元素成分的4位数码法分类。这种分类方法能较本质的反映合金的基本性能，也便于编码、记忆和计算机管理。我国目前也采用4位数码法分类。 3. 2 中国变形铝合金的牌号表示法 根据GB/T16474 — 1996“变形铝及铝合金牌号表示方法”，凡化学成分与变形铝及铝合金国际牌号注册协议组织（简称国际牌号注册组织）命名的合金相同的所有合金，其牌号直接采用国际四位数字体系牌号，未与国际四位数字体系牌号的变形铝合金接轨的，采用四位字符牌号（但试验铝合金在四位字符牌号前加X）命名，并按要求注册化学成分。 四位字符体系牌号的第一、三、四位为阿拉伯数字，第二位为英文大写字母（C、I、L、N、O、P、Q、Z字母除外）。牌号的第一位数字表示铝及铝合金的组别，如1×××系为工业纯铝，2×××为Al-Cu系合金，3×××为Al-Mn系合金，4×××为Al-Si系合金，5×××为Al-Mg系合金，6×××为Al-Mg-Si系合金，7×××为Al-Zn-Mg系合金，8×××为Al-其它元素合金，9×××为备用合金组。 除改型合金外，铝合金组别按主要合金元素来确定，主要合金元素指极限含量算术平均值为最大的合金元素。当有一个以上的合金元素极限含量算术平均值同为最大时，应按Cu、Mn、Si、Mg、Mg2Si、Zn、其它元素的顺序来确定合金组别。牌号的第二位字母表示原始纯铝或铝合金的改型情况，最后两位数字用以标识同一组中不同的铝合金或表示铝的纯度。 我国的变形铝及铝合金表示方法与国际上较通用的方法基本一致。 3.3 中国变形铝合金状态代号及表示方法 根据GB/T16475–1996标准规定，基础状态代号用一个英文大写字母表示。细分状态代号采用基础状态代号后跟一位、两位或多位阿拉伯数字表示。 3.3.1基础状态代号
6063铝合金
6063铝合金 6063铝合金广泛用于建筑铝门窗、幕墙的框架，为了保证门窗、幕墙具有高的抗风压性能、装配性能、耐蚀性能和装饰性能，对铝合金型材综合性能的要求远远高于工业型材标准。在国家标准GB/T3190中规定的6063铝合金成分范围内，对化学成分的取值不同，会得到不同的材质特性，当化学成分的范围很大时，其性能差异会在很大范围内波动，以致型材的综合性能会无法控制。 6063铝合金化学成分的概述 6063铝合金的化学成分成为生产优质铝合金建筑型材的最重要的一环。 1、合金元素的作用及其对性能的影响 6063铝合金是AL-Mg-Si系中具有中等强度的可热处理强化合金，Mg和Si是主要合金元素，优选化学成分的主要工作是确定Mg和Si的百分含量(质量分数，下同)。1．1Mg的作用和影响Mg和Si组成强化相Mg2Si，Mg的含量愈高，Mg2Si的数量就愈多，热处理强化效果就愈大，型材的抗拉强度就愈高，但变形抗力也随之增大，合金的塑性下降，加工性能变坏，耐蚀性变坏。1．2Si的作用和影响Si的数量应使合金中所有的Mg都能以Mg2Si相的形式存在，以确保Mg的作用得到充分的发挥。随着Si含量增加，合金的晶粒变细，金属流动性增大，铸造性能变好，热处理强化效果增加，型材的抗拉强度提高而塑性降低，耐蚀性变坏。 2、Mg和Si含量的选择 2．1 Mg2Si量的确定2．1．1 Mg2Si相在合金中的作用Mg2Si在合金中能随着温度的变化而溶解或析出，并以不同的形态存在于合金中：(1)弥散相β’’固溶体中析出的Mg2Si相弥散质点，是一种不稳定相，会随温度的升高而长大。(2)过渡相β’是β’’由长大而成的中间亚稳定相，也会随温度的升高而长大。(3)沉淀相β是由β’相长大而成的稳定相，多聚集于晶界和枝晶界。能起强化作用Mg2Si相是当其处于β’’弥散相状态的时候，将β相变成β’’相的过程就是强化过程，反之则是软化过程。2．1．2Mg2Si量的选择6063铝合金的热处理强化效果是随着Mg2Si 量的增加而增大。当Mg2Si的量在0．71%～1．03%范围内时，其抗拉强度随Mg2Si 量的增加近似线性地提高，但变形抗力也跟着提高，加工变得困难。但Mg2Si量小于0．72%时，对于挤压系数偏小(小于或等于30)的制品，抗拉强度值有达不到标准要求的危险。当Mg2Si量超过0.9%时，合金的塑性有降低趋势。GB/T5237．1—2000标准中要求6063铝合金T5状态型材的σb≥160MPa，T6状态型材σb≥205MPa，实践证明．该合金的最高可达到260MPa。但大批量生产的影响因素很多，不可能确保都达到这么高。综合的考虑，型材既要强度高，能确保产品符合标准要求，又要使合金
不锈钢铸造工艺
主要的工艺环节简述如下: 1. 配砂型砂( 包括芯砂) 是多种造型材料的混合物。根据铸件对型砂的要求, 将造型材料按一定的比例均匀地混和, 这项工作叫做配砂。 型砂通常是由砂子和粘结剂所组成。砂子是耐高温的材料，是型砂中的主体。粘结剂的作用是把砂粒粘结在一起。粘结剂中应用最广泛的为粘土。有时为了满足某些性能要求，型砂中还加入其它造型材料，如煤粉、术屑等。型砂性能对铸件产量和质量的影响很大。例如型砂的可塑性不好，就不易得到清晰的型腔; 型砂的强度不高，则容易在起模和搬运过程中发生损坏，在浇注过程中发生冲砂等; 型砂的透气性差，就不能将浇注过程中产生的大量气体及时排出，而这些气体进入金属液, 就会使铸件产生气孔; 型砂的耐火性不好, 在浇入高温的金属液后，型砂就会因熔化而粘结在铸件的表面上, 形成粘砂; 型砂的退让性不好，会对凝固后的铸件收缩产生较大的阻力, 由此可能使铸件形成裂纹等 造型材料的质量, 配砂工作的好坏等，将影响型砂的性能, 进而影响铸件的质量。生产中对配制好的型砂，经常用仪器进行测定, 以保证型砂的各项附合要求。较为简便的检验方法, 用手抓起一把型砂，紧捏后放开，如砂团不松散而且不粘手，手印清楚，把它折断时，断面平整均匀, 则表示型砂的强度、可塑性等性能较好。 2. 造型利用铸模或其它方法制成所需的砂型, 这项工作叫做造型。实际生产中, 铸件的形状、大小和技术要求等，变化很大，因而造型方法也是多种多样的。现粗略分类简述如下: (1) 按造型方法分，有手工造型和机器造型。虽然手工造型没有机器造型产量高、质量好, 但由于需要准备的工作量较少, 灵活性和适应性又较大，所以当铸件生产的批量不大时，目前还是采用手工造型。 (2) 按造型用的铸模分, 有实样模造型和刮板造型。对造型来说, 实样模造型比刮板造型容易，但做铸模的工时和所用去的材料较多。生产中一般是采用实样模造型, 特别是铸件的生产数量较多时。 (3) 按砂型所处的地点分, 有砂箱造型和地面造型。把砂型做在地坑内，可以节省砂箱，但不能搬移, 造型较不方便。一般情况下，宜采用砂箱造型。 (4) 按砂型是否烘干分，有湿型和干型。砂型在浇注前不进行烘干的叫湿型( 又叫潮模), 在浇注前要进行烘干的叫干型( 又叫烘模〉。两者相比较, 干型的强度等性能较好，但要多经一道烘干工序。重量较大，质量要求较高的铸件常用干型浇注。 造型工作中，不仅要用经济、简便的方法把砂型制造出来, 而且要根据具体的铸件, 采取有效的措施, 防止铸件产生缺陷。例如: 浇注的金属液在型腔内流动时, 温度要不断下降, 如果浇口大小开得不合适，就有可能在金属液还未充满型腔, 就停止流动, 使铸件某些部分，尤其是细薄或是棱角的部分浇不足。为了使金属液能很好地充满型腔，对于薄壁的铸件，造型时，浇口就要开得大些。还要指出的，各种金属液的流动性是不相同的，例如灰铸铁比铸钢的流动性要好得多，所以灰铸铁可以浇出壁厚更薄的铸件。金属液从高温冷却到凝固，再冷却到室温，在体积或尺寸方面都要缩小, 也就是说具有收缩性。收缩性大的铸件, 当表层凝固而内部金属液继续收缩时, 往往会在铸件厚大的部分形成孔洞, 即所谓缩孔，为防止铸件产生缩孔，造型时要考虑补缩的问题, 最常用的方法就是设置冒口。 当铸件凝固后继续收缩时, 如果受到砂型和泥芯的阻碍，就可能产生裂纹。为此，造型时常需要采用一定的防裂措施。各种金属的收缩性是不相同的, 例如: 灰铸铁的收缩性比铸钢小得多，是常用金属中最小的一种, 所以灰铸铁件比较不容易产生缩孔、裂纹缺陷。