三孔箱涵计算书(含计算模型荷载弯矩图配筋图)

三孔箱涵计算书

1 计算模型 (2)

2 荷载 (2)

2.1 竖向荷载 (2)

2.2 侧向荷载 (2)

2.2.1 中粗砂浮容重推导 (2)

2.2.2 地下水位以上侧向压力计算 (3)

2.2.3 地下水位以下中粗砂侧向压力计算 (4)

2.2.4 地下水位以下水压力计算 (4)

2.2.5 涵洞侧壁平均侧向压力计算 (5)

3 弯矩图 (6)

4 配筋图 (6)

1 计算模型

沿涵洞长度取1m 段进行计算

2 荷载

2.1 竖向荷载

设计覆土1.5m

车辆荷载按1m 覆土考虑

计算荷载采用3m 覆土，即54KN/m2

侧向荷载考虑土压力和静水压力，土压力采用土的浮容重

2.2 侧向荷载

2.2.1 中粗砂浮容重推导

根据JG-02，涵洞两侧回填中粗砂，中粗砂标准贯入试验锤击数N>30，呈密实状态设固体颗粒体积1 S V ，根据定义即可得出

)1(,,,1,ωγωγγ+===+==s W s W W s W S V d W d W d W e V e V ，见P88【地基与基础（第三版）】

干重度3/17m KN d =γ，见P27【给水排水工程施工手册（第二版）】饱和重度W d W V S W V S m e e V V V W V V W γγγγγ++=+=+=1

当中粗砂达到密实状态时取6.0=e ，见P94【地基与基础（第三版）】则3

33/75.20/106.16.0/17m KN m KN m KN m =?+=γ

浮容重333/75.10/10/75.20m KN m KN m KN W m =-=-='γγγ

2.2.2 地下水位以上侧向压力计算

根据地质报告，地下水位标高为3.38m ，考虑汛期因素，调整为1.38m 地下水位以上中粗砂天然容重取20KN/m3

地下水位以上中粗砂对涵洞侧壁的主动土压力为

a a K h E 221γ=

查表9-2-1【地基与基础（第三版）】得271.0=a K

39.90KN 162.2271.0/22012.4205.12=????+?=m m m KN E a

箱涵设计计算书

公路桥涵设计计算书一，设计资料公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。二设计计算（一）截面尺寸顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故横梁计算跨径 L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度 hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载恒载竖向压力 221/0.56m KN H P =+=δγγ 恒载水平压力顶板处 2 002 11 /00.1024045tan m KN H e p =???? ? ?-=γ 底板处 2 002 12 /01.2934045tan )(m KN h H e p =??? ? ??-+=γ 2.活载

汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。 m m H 23 .145.0130tan 26.00?=+ m m H 2 8 .145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+??? ? ??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ： m H o 2 4 .1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=??? ? ???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力 2m /25.13509 .2029.4140KN b a G q =?=?∑= 车车辆荷载水平压力 2 002 m /2.8820445tan KN q e =??? ? ??-?=车车（三）内力计算 1.构件刚度比 1.171 21=?= P L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算（1）a 种荷载作用下（图1）

涵洞力学计算书很全面

2米净跨径.686米填土暗盖板涵整体计算一.盖板计算 1.设计资料汽车荷载等级：城-B级；环境类别：Ⅱ类环境；净跨径：L =2m；单侧搁置长度：0.35m；计算跨径：L=2.3m；填土高：H=.686m；盖板板端厚d 1=30cm；盖板板中厚d 2 =30cm；盖板宽b=0.99m；保护层厚度c=4cm；混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度f cd =11.73Mpa；轴心抗拉强度f td =1.04Mpa；主拉钢筋等级为HRB400；抗拉强度设计值f sd =330Mpa；主筋直径为20mm，外径为22mm，共11根，选用钢筋总面积A s =0.003456m2 盖板容重γ 1=25kN/m3；土容重γ 2 =21kN/m3 根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力 2.外力计算 1) 永久作用 (1) 竖向土压力 q=γ 2 ·H·b=21×.686×0.99=14.26194kN/m (2) 盖板自重 g=γ 1·(d 1 +d 2 )·b/2/100=25×(30+30)×0.99/2 /100=7.43kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准

根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长 L a =0.2+2·H·tan30=0.2+2×.686×0.577=0.99m 车辆荷载垂直板跨长 L b =1.9+2·H·tan30=1.9+2×.686×0.577=2.69m 车轮重 P=280kN 车轮重压强L p=P/L a /L b =280/0.99/2.69=104.83kN/m2 3.内力计算及荷载组合 1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩 M 1 =(q+g)·L2/8=(14.26+7.43)×2.32/8=14.34kNm 边墙内侧边缘处剪力 V 1=(q+g)·L /2=(14.26+7.43)×2/2=21.69kN 2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩 M 2=p·L a ·(L-L a /2)·b/4=104.83×0.99×(2.30-0.99/2)×0.99/4=46.44kNm 边墙内侧边缘处剪力 V 2=p·L a ·b·(L -L a /2)/L )=104.83×0.99×0.99×(2.00-0.99/2)/2.00=77.43kN 3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩 γ0M d =0.9(1.2M 1 +1.4M 2 ) =0.9×(1.2×14.34+1.4×46.44)=74.00kNm 边墙内侧边缘处剪力 γ0V d =0.9(1.2V 1 +1.4V 2 ) =0.9×(1.2×21.69+1.4×77.43)=120.98kN 4.持久状况承载能力极限状态计算

城市道路箱涵结构计算书

L p 图1-1一、设计资料（一）概况：***道路工程经过凤凰水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L 0=8.0米，净高h 0=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度H=3.6米，填土的内摩擦角φ为24°，土体密度γ1＝20.2KN/m 3，设箱涵采用C25混凝土（f cd =11.5MPa ）和HRB335钢筋(f sd =280MPa)。桥涵设计荷载为城-A 级，用车辆荷载加载验算。结构安全等级二级，结构重要性系数γ0＝1.0。地基为泥质粉砂岩，［σ0］＝380kPa ，本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。（二）依据及规范 1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1-1）箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度δ＝100cm （C 1=50cm ）侧墙厚度 t ＝100cm （C 2=50cm ）故 L P =L 0+t=8+1=9m h p =h 0+δ=10.5+1=11.5m (二)荷载计算 1、恒载恒载竖向压力 P ＝γ1H+γ2δ＝20.2×3.6+25×1 ＝97.72kN/m 2 恒载水平压力顶板处： e p1＝γ1Htan 2(45o -φ/2) ＝20.2×3.6×tan 2（45o -24o /2）＝30.67 kN/m 2 底板处：e p2＝γ1（H ＋h ）tan 2(45o -φ/2)＝20.2×（3.6+12.5）×tan 2 （45o -24o /2）＝137.15kN/m 2 2、活载城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定，参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o 。 1) 先考虑按六车道（7辆车）分布，横向折减系数0.55 一个汽车后轮横向分布宽＞1.3m/2 0.60/2+3.6 tan30o ＝2.38m ＞1.8m/2 故，两列车相邻车轴有荷载重叠，按如下计算横向分布宽度

2x2.5m箱涵计算书

已知计算条件：涵洞的设计安全等级为三级，取其结构重要性系数：1.0 涵洞桩号= K0+000至K0+724.65 设计荷载等级=城－A 箱涵净跨径= 2米箱涵净高= 2.5米箱涵顶板厚= .4米箱涵侧板厚= .4米板顶填土高= 9米填土容重= 18千牛/立方米钢筋砼容重= 26千牛/立方米混凝土容重= 24千牛/立方米水平角点加厚= .15米竖直角点加厚= .15米涵身混凝土强度等级= C30 钢筋等级= Ⅲ级钢筋填土内摩擦角= 30度基底允许应力= 160千牛/立方米顶板拟定钢筋直径= 14毫米每米涵身顶板采用钢筋根数= 9根底板拟定钢筋直径= 14毫米每米涵身底板采用钢筋根数= 9根侧板拟定钢筋直径= 12毫米每米涵身侧板采用钢筋根数= 5根荷载基本资料：土系数 K = 1.489286 恒载产生竖直荷载p恒=251.66千牛/平方米恒载产生水平荷载ep1=54千牛/平方米恒载产生水平荷载ep2=73.8千牛/平方米汽车产生竖直荷载q汽=2.11千牛/平方米汽车产生水平荷载eq汽=.7千牛/平方米计算过程重要说明：角点(1)为箱涵左下角,角点(2)为箱涵左上角,角点(3)为箱涵右上角,角点(4)为箱涵右下角构件(1)为箱涵顶板,构件(2)为箱涵底板,构件(3)为箱涵左侧板,构件(4)为箱涵右侧板 1>经过箱涵框架内力计算并汇总,结果如下(单位为：千牛.米)： a种荷载(涵顶填土及自重)作用下：

涵洞四角节点弯矩和构件轴力： MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -54.70137kN.m Na1 = Na2 = 0kN Na3 = Na4 = P * Lp / 2 = 301.9972kN a种荷载(汽车荷载)作用下： MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -.4583918kN.m Na1 = Na2 = 0kN Na3 = Na4 = P * Lp / 2 = 2.530705kN b种荷载(侧向均布土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力： MbA = MbB = MbC = MbD = -K / (K + 1) * P * hp^2 / 12 = -20.70764kN.m Nb1 = Nb2 = P * Lp / 2 = 78.3kN Nb3 = Nb4 = 0kN c种荷载(侧向三角形土压力)作用下：

箱涵模板支架计算书

箱涵模板支架计算书一、方案选择 1、通道涵施工顺序通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：

具体计算如下。二、顶板底模计算顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。按三跨连续梁计算 1．荷载钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡）模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡）人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算

W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取三、顶板下楞计算楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2）（1）、强度计算弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。（2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值

箱涵模板支架计算书

K204+136.9 1-6.0m模板支架计算书一、计算依据 1、K204+136.9 1-6.0m设计图纸； 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008） 3、国家、铁道部、济南铁路局发布的有关施工技术安全规程《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）。二、计算说明 1、K204+136.9 1-6.0m，其断面尺寸为7.7m×4.9m，钢筋混凝土断面（顶、底板及墙身）厚度均为70cm。 2、根据施工方案，箱涵浇筑分两次完成，第一次浇筑框架地板，第二次浇筑边墙及顶板。 3、箱涵墙体外模板、内模板、顶模板均采用0.9×1.5m大型组合钢模板。墙体侧模背5×10cm木枋，外模背钢管作为大小楞并设拉杆。内支架采用碗扣搭设支承顶板荷载，设顶底托抄两层分配枋(管)。 4、模板、支架属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。三、箱涵侧模板系统计算（一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算（1）箱涵最大浇筑高度：4.9-0.7=4.2（m）（2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：10.28*15=154.2（m3）（3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力18m3/h，考虑10.28÷9≈8.6（h）浇筑完成。故浇筑速度：4.2÷8.6=0.49(m/h) （4）由于在春季施工，本地区按15℃气温考虑。（5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力P1 按P=K1K2rh公式计算（路桥施工计算手册）式中：K1——外加剂影响系数，取1.2 K2——混凝土拌合物的稠度影响系数，取K2=1.25 r——钢筋混凝土容重，取26KN/m3 当1.2/15=0.08＞0.035时，新浇混凝土有效压头高度h=1.53+3.8×0.08=1.834（m）

箱涵支架计算书

箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】

龙口至青岛公路莱西至城阳段第二合同段箱涵支架设计计算书编号：版本号：发放编号：编制：复核：审核：批准：有效状态：生效日期：中铁四局集团有限公司龙青高速土建二标段项目经理部

涵洞支架设计计算书一、支架设计我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设，支架从上至下依次为～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆步距均取，顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=，弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重：20kg/m2 5、钢筋混凝土容重：26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值：m2 7、振捣混凝土荷载标准值：m2

8、倾倒混凝土产生荷载标准值：m2 9、荷载分项系数：恒载，活载，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。四、荷载标准值计算计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m，厚度的顶板进行验算。盖板区内荷载标准值计算： 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重：++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算参数计算：I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm，间距45cm。恒载：×[×（++）]=m 活载：×[×（+2+2）]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全，计算取单跨简支梁模型进行验算，跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减，抗弯强度满足设计要求。

双孔箱涵计算书

园中路双孔箱涵计算书一、设计资料箱涵净跨径L 。=2X 4m 净高Ho =3.6m ,箱涵顶面铺装沥青砼 0.05m+C40细石砼层0.2m (平均)，两端填土 r=18KN/m 3 ,①=30°,箱涵主体结构砼强度等级为 C30,箱涵基础垫层采用 C10 砼，受力钢筋采用 HRB335钢筋，地基为粉质粘土，汽车荷载为城 -B 。 J /I vr 1 1 二、设计依据《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规划》 (JTG D62-2004 ) 三、内力计算 1、荷载计算 1)恒载恒载竖向压力 p 1=r 1 ? H+r 2?3 =24 X (0.05+0.2)+25 X 0.4=16KN/m 2 恒载水平压力： a 1=a 2+2H=0.25+2X 0.25 X tan30 ° =0.54m b 1=b 2+2H=0.6+2X 0.25 X tan30 ° =0.89m 60 车辆荷载垂直压力 q 车= = —— =124.84KN/m 2 a b] 0.54 0.89 2 车辆荷载水平压力 e 车=q 车?tan (45 ° - Y /2)=124.84 3) 作用于底板垂直均布荷载总和 q 1=1.2q 恒1+1.4q 车1 q 车 1=124.84 KN/m q 1=1.2q 恒计 1.4q 车 1=1.2 X 25+1.4 X 124.84=204.78 KN/m 顶板处：p 2= 1 H tan 2 (45 2) 2 =1.5KN/m 底板处：p 3= 1 (H 2)活载 2 h) tan (45 —)=27.87KN/m X 0.333=41.61KN/m q 恒 1=p 1 ++ r H (2d 3 dj B =16+25 3.6(2 °.3 °.3) 8.9 =25KN/m

12m箱涵计算书

12m箱涵计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

钢筋砼箱涵计算一基本设计资料： 1．跨径：12米。 2．涵身壁厚：0.85米 3．荷载标准：城市-A级；人群荷载:m2; 4．混凝土容重:m3; 5．采用的主要规范:《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2015）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）；《公路涵洞设计细则》（JTG/T D60-04-2007）； 6．选用材料： ①混凝土C40，fcd=,ftd=,E=; ②普通钢筋HRB400：fsk=400MPa,fsd=360Mpa,E=； 7．结构重要性系数：ro= 8．重力系数： 9．设计要点：箱涵按整体闭合框架计算内力。顶、底板按受弯构件配置钢筋（不计轴向力的影响），侧墙按偏心受压构件计算。涵身荷载：涵身所受荷载包括涵身自重、涵身侧面及顶面填土、铺装的压力，不计涵内底板上路面。涵身所受活载的考虑，明涵按45o角扩散车轮荷载，并计入冲击力；暗涵按30o角扩散车轮荷载，不计冲击力。土容重采用19KN/m3，内摩擦角采用30o。温度应力按±10℃考虑，并考虑了底板、侧墙与顶板分期浇筑时的混凝土的收缩影响，此项按降温15℃处理。斜涵涵身的计算，仍试作正交箱涵计算。箱涵洞口八字洞口采用悬臂挡墙设计，洞口设有洞口铺砌和隔水墙。 10．荷载组合：钢筋混凝土构件按作用（或荷载）短期效应组合并考虑长期效应影响进行验算，其计算的最大裂缝宽度不得超过规范要求（参照规范JTG D62 2004第6.4.2条）。二模型建立 1.计算的基本假设： 1)取3m箱涵长度为研究对象，单元按钢筋混凝土构件II环境设计； 2)模拟地基土弹簧刚度为20000KN/m3； 2.荷载工况： 1)混凝土收缩徐变：3600天； 2)体系温差：升温15、降温20； 3.施工阶段 1）安装模板，浇筑混凝土；（7天）； 2）计算收缩、徐变；（3600天）； 4.使用阶段 1）箱涵顶板土压力按1m填土厚度计算；

箱涵计算书

目录 1 计算依据与基础资料 (1) 1.1 工程概况 (1) 1.1.1截面尺寸 (1) 1.1.2填土情况 (1) 1.2 标准与规范 (1) 1.2.1 标准 (1) 1.2.2 规范 (1) 1.3 主要材料 (2) 1.4 设计要点与参数 (2) 1.5 计算软件 (2) 2 计算模型简介 (3) 2.1 计算模型 (3) 2.2 荷载施加 (3) 3 箱涵结构计算 (4) 3.1 荷载组合 (4) 3.2 箱涵受力计算 (4) 3.2.1 箱涵弯矩 (4) 3.2.2 箱涵剪力 (5) 3.2.3 箱涵轴力 (6) 3.2.4 箱涵配筋验算 (7) 4地基承载力验算 (32)

4.1荷载计算 (32) 4.2地基应力 (32)

1 计算依据与基础资料 1.1 工程概况道路在桩号K1+000处设置两孔6x3.5m箱涵，箱涵结构中心线与道路中线的法线逆交13.5度，箱涵全长46m 1.1.1截面尺寸净跨径：6m 净高：3.5m 顶板厚：0.6m 底板厚：0.65m 侧墙厚：0.6m 倒角：0.15x0.15m 基础：15cmC15素混凝土垫层；50cm浆砌片石垫层；基础宽度：14.8m 1.1.2填土情况箱涵覆土厚度：1.729m 土的内摩擦角：30° 填土容重：18KN/m3 1.2 标准与规范 1.2.1 标准桥梁结构安全等级为一级; 设计荷载：汽车荷载：公路-I级，人群荷载：根据《桥梁设计准则》要求。跨径：2孔6.0x3.5m钢筋砼箱涵；箱涵总长：46m；横坡：根据道路设计进行设置。地震烈度：7度；环境条件Ⅰ类; 地震荷载：地震基本烈度为7度，动荷载峰值加速度0.1g，Ⅱ类场地。 1.2.2 规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；

新规范双孔箱涵计算书

双孔箱涵计算书园中路双孔箱涵计算书一、设计资料箱涵净跨径L。=2×4m，净高H。=3.6m，箱涵顶面铺装沥青砼0.05m+C40细石砼层0.2m 3(平均)，两端填土r=18KN/m,Φ=30?，箱涵主体结构砼强度等级为C30，箱涵基础垫层采用C10砼，受力钢筋采用HRB335钢筋，地基为粉质粘土，汽车荷载为城-B。二、设计依据《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规划》(JTG D62-2004) 三、内力计算 1、荷载计算 1)恒载 2 恒载竖向压力p=r?H+r?δ=24×(0.05+0.2)+25×0.4=16KN/m211 恒载水平压力: ,2,2顶板处:p=,H,tan(45,) =1.5KN/m ,212 ,2,2底板处:p= =27.87KN/m ,(H，h),tan(45,),312 2)活载 a=a+2H=0.25+2×0.25×tan30?=0.54m 12 b=b+2H=0.6+2×0.25×tan30?=0.89m 12 G60,2 车辆荷载垂直压力q===124.84KN/m车0.54，0.89a，b11 22 车辆荷载水平压力e=q?tan(45?-Ψ/2)=124.84×0.333=41.61KN/m车车 3)作用于底板垂直均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车111 25，3.6，(2，0.3，0.3)rH(2dd)，，，34q=p++=16+=25KN/m 恒11B8.9

q=124.84 KN/m 车1 q=1.2q+1.4q=1.2×25+1.4×124.84=204.78 KN/m 恒车111 9 4)作用于顶板垂直均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车222 q= 16KN/m 恒2 q=124.84 KN/m 车2 q=1.2q+1.4q=193.98 KN/m 恒车222 5)作用于侧墙顶部的水平均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车333 q= 1.5KN/m 恒3 q=41.61 KN/m 车3 q=1.2q+1.4q=60.05 KN/m 恒车333 6)作用于侧墙底部的水平均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车444 q= 27.87KN/m 恒4 q=41.61 KN/m 车4 q=1.2q+1.4q=91.7KN/m 恒车444 2、恒载固端弯矩计算 22q，L16，4.31恒2FM,,,,,,24.65KN,m AC恒1212 FFM,,M,24.65KN,m 恒恒CAAC 22q，L25，4.31恒1FM,,,,38.52KN,m BD恒1212 FFM,,M,,38.52KN,m 恒恒DBBD 2222q，L(q,q)，L1.5，4(27.87,1.5)，42恒3F2恒4恒3M,，,，,16.06KN,m AB恒12301230 2222q，L(q,q)，L1.5，4(27.87,1.5)，42恒3F2恒4恒 3M,,,,,,,,23.10KN,mBA恒122012203、活载固端弯矩计算 22q，L124.84，4.31车2FM,,,,,,192.36KN,m AC车1212

箱涵模板支架计算书

箱涵模板支架计算书一、案选择 1、通道涵施工顺序通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：

W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取三、顶板下楞计算楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2）（1）、强度计算弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。（2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值

9-K55+487.7钢筋混凝土箱涵基坑稳定性检算

附件：K55+487.7箱涵内支架、基坑边坡稳定性计算书 1．编制依据（1）铜陵市S321黄浒至白杨坡一级公路工程地质勘察报告；（2）S321黄浒至白杨坡一级公路改建工程两阶段施工图设计文件；（3）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；（4）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；（5）《建筑基坑支护技术规程》（ JGJ120-2012）; （6）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社，周永兴等编著）；（7）建筑施工计算手册；（8）理正深基坑5.3版软件。 2．工程概况 K55+487.7新建涵洞设计为1-3.0×3.0m钢筋混凝土箱涵，线路中心处填土高度2.29m，涵洞长度35.87m，涵内流水面设置由左向右0.5%横坡，洞口设计为混凝土翼墙式。施工期间S321保持畅通，涵洞分两阶段实施，第一阶段施工右幅接长段11.2m箱涵，基坑开挖深度6.4m，基坑壁为老路基边坡，主要为填筑粘土，现场采用放坡法开挖。第二阶段封闭现状道路，施工现状道路范围内24.67m箱涵，基坑开挖深度6.4m，采用放坡法开挖。 3．地质情况老路基部分地质结构由上至下依次为路面结构层约76cm（16cm厚沥青混凝土+20cm厚水泥稳定碎石+20cm原水泥混凝土路面+20cm水泥稳定碎石），20cm石灰改良土，填筑粘土层。填筑土：褐色，密实，主要成分为粉质粘土，含少量碎石。路基加宽接长部分根据设计地质钻探、现场调查资料，涵洞位置地层分布情况如下： ①1层种植土：灰黄色，含大量植物根系，层厚0.4～0.6m； ①2层填筑土：灰黄色，松散-稍密，主要成分为粘性土，含碎石，层厚0.3m；

钢筋砼箱涵模板计算例子

一、工程概况本设计为安徽肥东龙潭东风大道改造工程。由于肥东东风大道的建设，东风大道在K17+52处，与安徽省天然公司已建D400高压管道交叉。为防止管道发生意外，需对该段交叉管道进行箱涵保护。本工程箱涵保护长度65米。二、施工部署 2.1、组织机构为确保优质、高速、安全、文明地完成本工程建设，我公司本着科学管理，精干高效、结构合理的原则，已选派了具有开拓进取精神、施工经验丰富、态度诚恳、勤奋实干、科学务实的工程技术人员和管理人员组建了项目管理班子和管理机构。根据本工程的特点，从已组建的项目管理机构中指派工程师林奕和具体负责本工程的施工，其他各部门人员协助配合，以质量、安全、工期成本为中心。开展高效率的工作。 2.2、管理目标质量目标：本部位工程质量达到优良标准。安全目标：杜绝人身伤亡事故。工期目标：绝对工期44日历天，开工时间计划为2010年1月20日 2.3、劳动力安排计划根据该工程的特点，我项目部已组织了专门施工箱涵，通道工程的劳务作业施工队,配置了普工20人、模板工20人、架子工10人、钢筋工15人、砼工8人、防水工2人。各工种紧密配合，具体分工如下：普工：清理基槽土方，搬移材料、碎石垫层铺设、袋装土护坡、基槽回填，配合技术工种作业等。模板工：支模前的放线，配模，支模，拆模等。架子工：施工脚手架及支撑、承重脚手架搭设等。钢筋工：钢筋加工及半成品的运输，绑扎，保护层的控制等。砼工：砼的浇筑入模，振捣，养护等（砼的搅拌运输由商品砼站集中组织供应）防水工：涵洞的沉降缝处理等。 2.4、投入的主要施工机械设备为满足本工程的施工需要，拟投入主要施工机械设备如下： ①、为满足基槽土方开挖，投入1.25m3反铲挖掘机1台，自卸汽车3台，潜水泵3台。 ②、为满足砼施工需要，砼计划从商品砼站购置，采用3台9m3砼搅拌运输车运至现场浇筑，现场配备砼振动器3台，30kw发电机1台，同时投入成套的钢筋加工设备，木工机械，测量设备及其他设备等，均已按施工组织总设计的配置要求组织到位，满足本工程的施工需要。 2.5、投入的主要施工材料主要施工材料计划如下表：

箱涵结构计算书

箱涵结构计算书项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图：二、基本设计资料 1．依据规范及参考书目：《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社) 《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60-2004，以下简称《通规》《涵洞》（中国水利水电出版社出版，熊启钧编著）中国建筑工业出版社《高层建筑基础分析与设计》（宰金珉、宰金璋）2．几何信息：箱涵孔数n = 1 孔净宽B = 2.900 m 孔净高H = 2.500 m 底板厚d1 = 0.500 m 顶板厚d2 = 0.500 m 侧墙厚d3 = 0.400 m 加腋尺寸t = 0.250 m 3．荷载信息：埋管方式：上埋式填土高Hd = 3.200 m 填土种类：密实砂类土、硬塑粘性土内摩擦角φ = 36.0 度水下内摩擦角φ = 32.0 度填土容重γ = 22.000 kN/m3填土浮容重γs = 18.000 kN/m3 汽车荷载等级：公路-Ⅱ级 4．荷载系数：可变荷载的分项系数γQ1k＝ 1.20 可变荷载的分项系数γQ2k＝ 1.10 永久荷载的分项系数γG1k＝ 1.05 永久荷载的分项系数γG2k＝ 1.20 构件的承载力安全系数K ＝ 1.35

5．材料信息：

混凝土强度等级： C15 纵向受力钢筋种类： HRB335 纵筋合力点至近边距离as = 0.040 m 最大裂缝宽度允许值ωmax = 0.250 mm 6．荷载组合： 7．荷载组合下附加荷载信息： 8．约束信息：第1跨左侧支座约束：铰支第1跨右侧支座约束：铰支 9．地基土参数：按弹性地基上的框架进行箱涵内力计算。地基模型：弹性半空间模型地基土的泊松比μo ＝ 0.200 地基土的变形模量Eo ＝ 20.00 MPa 三、荷载计算 1．垂直压力计算顶板自重q v2= d2×25 = 12.500kN/m 垂直土压力计算公式如下: q v1 = K s×γ×H d 工况：正常使用，顶板上的垂直土压力q v1 = 84.053kN/m 作用于顶板上的垂直压力qt = q v1+q v2 = 96.553kN/m 2．侧向水平土压力计算水平土压力计算公式如下: q h= γ×H×tan2(45°－φ/2) 3．汽车荷载由《通规》第4.3.1条规定并考虑车辆荷载的相互作用得到：q q = 8.676 kN/m，顶板承受汽车荷载汽车荷载产生的对称作用于侧墙两侧水平土压力为： q qh = q q×tan2(45°－φ/2) = 2.25 kN/m 4．荷载单位及方向规定垂直、平行集中荷载单位：kN 弯矩单位：kN·m 均布荷载、三角形、倒三角形等线性分布荷载单位：kN/m

泵站计算书

计算书工程(项目)编号 12622S002 勘察设计阶段施工图工程名称中新生态城（滨海旅游区范围）7号雨水泵站单体名称专业给排水计算内容泵房尺寸、标高、设备选型等（共 14页）封面1页，计算部分13页计算日期校核日期审核日期

7号雨水泵站计算书符号： 1、设计水量 p Q —雨水泵站设计流量，y p Q Q %120=； y Q —排水系统设计雨水流量。 2、扬程计算 d Z —进泵站处管道（箱涵）内底标高； H Z —泵房栅后最高水位（全流量），过栅损失总管-+=D Z Z d H ； L Z —泵房栅后最低水位（一台水泵流量），过栅损失总管-+=3/D Z Z d L ；有效h —泵站有效水深，L H Z Z h -=有效； M Z —排涝泵房栅后平均水位，过栅损失总管-+=D Z Z d M 21 ；吸水h —从水泵吸水管~出水拍门的水头损失，拍门立管转弯吸水h g L g h ++=2v 2v 2 2ξ 出水h —出水管路水头损失；总水头损失=出水吸水h h + M H —设计扬程，出水吸水（常水位）h h Z Z H M c M ++-=； max H —设计最高扬程，max H =最高水位-L Z +总水头损失； min H —设计最低扬程，min H =最低水位-H Z +总水头损失； 3、格栅井计算 1Z —格栅平台标高，一般按低于泵站进水管内底标高0.5m 考虑，即5 .01-=d Z Z ； 2Z —泵房顶板顶标高，一般按高于室外地坪考虑，即2.02+=室外Z Z ； 1）格栅井长度计算

格栅井L —格栅井长度，∑==4 1 i i L L 格栅井 L 1—格栅底部前端距井壁距离，取； L 2—格栅厚度，取； L 3—格栅水平投影长度，安装角度按75°考虑ο75)(123ctg Z Z L -=； L 4—格栅后段长度，取； 2）格栅井宽度计算格栅v —过栅流速；格栅h —格栅有效工作高度，总管总管格栅栅前最低水位栅前最高水位D Z D Z h d d =-+=-= 格栅b —栅条净间距；格栅S —栅条宽度； n —栅条间隙数，格栅格栅格栅v h b Q n p αsin = 格栅B —格栅总宽度，n 1-n 格栅格栅格栅）（b S B += 一. 工程概况本工程为滨海旅游区规划7号雨水泵站，服务系统为规划7号雨水系统。7号雨水系统位于滨海旅游区北部，系统北至津汉高速公路，

箱涵结构计算书

L p 图1-1 一、设计资料（一）概况：***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L 0=8.0米，净高h 0=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度H=3.6米，填土的内摩擦角φ为24°，土体密度γ1＝20.2KN/m 3，设箱涵采用C25混凝土（f cd =11.5MPa ）和HRB335钢筋(f sd =280MPa)。桥涵设计荷载为城-A 级，用车辆荷载加载验算。结构安全等级二级，结构重要性系数γ0＝1.0。地基为泥质粉砂岩，［σ0］＝380kPa ，本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。（二）依据及规范 1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1-1）箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度δ＝100cm （C 1=50cm ）侧墙厚度 t ＝100cm （C 2=50cm ）故 L P =L 0+t=8+1=9m h p =h 0+δ=10.5+1=11.5m (二)荷载计算 1、恒载恒载竖向压力 P ＝γ1H+γ2δ＝20.2×3.6+25×1 ＝97.72kN/m 2 恒载水平压力顶板处： e p1＝γ1Htan 2(45o -φ/2) ＝20.2×3.6×tan 2（45o -24o /2）＝30.67 kN/m 2 底板处：e p2＝γ1（H ＋h ）tan 2(45o -φ/2)＝20.2×（3.6+12.5）×tan 2 （45o -24o /2）＝137.15kN/m 2 2、活载城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定，参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o 。 1) 先考虑按六车道（7辆车）分布，横向折减系数0.55 一个汽车后轮横向分布宽＞1.3m/2 0.60/2+3.6 tan30o ＝2.38m

泵站计算书

计算书工程(项目)编号12622S002 勘察设计阶段施工图工程名称中新生态城（滨海旅游区范围）7号雨水泵站单体名称专业给排水计算内容泵房尺寸、标高、设备选型等（共14页）封面1页，计算部分13页计算日期校核日期审核日期