塔吊附着撑杆内力及强度稳定性计算书

TC5013塔吊附着撑杆内力及强度稳定性计算书

由于建筑物的外形变化或施工现场等客观条件的限制，塔机的附着形式和设备使用说明书不一致，需要改变附着形式才可以附着，故而就必须要进行塔吊附着撑杆强度及稳定性计算。

目前实际工程中常见的塔机附着方式有两种：一种是三附着杆支撑形式，这种附着杆的内力计算属于静定结构计算，内容比较简单。另一种是四附着杆支撑形式，这种附着杆的内力计算属于一次超静定结构计算，内容比较繁琐。中联TC5013塔机附着杆属于四附着杆形式，现采用结构力学的力法计算各杆件内力，以满足使用要求。

1、支座力计算

塔机按照使用说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以该附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的弹性支承连续梁，支座反力计算简图如图1所示：

图 1

塔机附着支座反力计算的荷载、水平力和塔身端部弯矩，TC5013塔吊风荷载按0.2KN/m2，塔机最大端部弯矩M0=1339KNM,根据上述连续梁计算简图可以确定塔机附着支座反力，选择最大支座力P进行计算。如图2所示：

w ac

图 2

以Rb(P)为研究对象：

Ra + qwac + qwc – Rb = 0

M0 + qwc×34 - qwac×2 - Ra×26 = 0

求得：

Ra = 52.24KN

Rb = 75.84KN

2、塔机附着杆内力计算

塔机四附着杆的计算属于一次超静定力计算，可采用结构力学的力法计算各杆件内力。如图3所示，中联TC5013塔机最大扭矩M=285KNM，最大支座反力P=75.84KN，P与水平方向夹角θ为变量角。

参考以下塔机附着的计算平衡公式：

2.1 第一种工况的计算:

塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。

将上面的方程组求解，其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着杆最大值。

塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。

杆1的最大轴向压力为: 344.02 kN；

杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN；

杆3的最大轴向压力为: 58.44 kN；

杆4的最大轴向压力为: 73.56 kN；

杆1的最大轴向拉力为: 0.00 kN；

杆2的最大轴向拉力为: 275.21 kN；

杆3的最大轴向拉力为: 164.95 kN；

杆4的最大轴向拉力为: 73.56 kN；

2.2 第二种工况的计算:

塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中θ= 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。

杆1的最大轴向压力为: 105.37 kN；

杆2的最大轴向压力为: 21.22 kN；

杆3的最大轴向压力为: 111.69 kN；

杆4的最大轴向压力为: 123.75 kN；

杆1的最大轴向拉力为: 105.37 kN；

杆2的最大轴向拉力为: 21.22 kN；

杆3的最大轴向拉力为: 111.69 kN；

杆4的最大轴向拉力为: 123.75 kN；

3、附着杆强度验算

3.1．杆件轴心受拉强度验算验算公式:

σ= N / An ≤f

其中σ --- 为杆件的受拉应力；

N --- 为杆件的最大轴向拉力,取 N =275.21 kN； An --- 为杆件的截面面积，本工程选取的是 18a号槽钢；

查表可知 An =2569.00 mm2。

经计算，杆件的最大受拉应力σ=275.21/2569.00 =107.13N/mm2，

最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。

3.2．杆件轴心受压强度验算

验算公式: σ= N / φAn ≤f

其中σ --- 为杆件的受压应力；

N --- 为杆件的轴向压力，杆1: 取N =344.02kN；

杆2: 取N =21.22kN；

杆3: 取N =111.69kN；

An --- 为杆件的截面面积, 本工程选取的是 18a号槽钢；

查表可知 An =2569.00 mm2。

λ --- 杆件长细比，杆1:取λ=60，杆2:取λ=78，杆3:取λ=76 φ --- 为杆件的受压稳定系数，是根据λ查表计算得：

杆1: 取φ=0.81，杆2: 取φ=0.70，杆3: 取φ=0.71；

经计算，杆件的最大受压应力σ=165.94 N/mm2，

最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2，满足要求。

塔吊附着计算书

塔吊附着计算书 1、附着装置布置方案根据塔机生产厂家提供的标准，附着距离一般为3～5 m，附着点跨距为7～8 m[1，2]，塔机附着装置由附着框架和附着杆组成，附着框架多用钢板组焊成箱型结构，附着杆常采用角钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构，受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。根据施工现场提供的楼面顶板标高，按照QTZ63 系列5013 型塔式起重机的技术要求，需设4道附着装置，以满足工程建设最大高度100 m 的要求。附着装置布置方案如图2 所示。图1塔吊简图与计算简图塔吊基本参数

图2塔吊附着简图

三、第一道附着计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第8层楼层标高为23.45米。（一）、支座力计算附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载取值：Q = 0.41kN；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1668.00kN；

弯矩图变形图

剪力图计算结果: N w = 105.3733kN ；（二）、附着杆内力计算计算简图: 计算单元的平衡方程: 其中:

2.1 第一种工况的计算: 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。将上面的方程组求解，其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的。塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。杆1的最大轴向压力为: 344.02 kN；杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN；杆3的最大轴向压力为: 58.44 kN；杆1的最大轴向拉力为: 0.00 kN；杆2的最大轴向拉力为: 275.21 kN；杆3的最大轴向拉力为: 164.95 kN； 2.2 第二种工况的计算: 塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中θ= 45， 135， 225， 315，M w = 0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。杆1的最大轴向压力为: 105.37 kN；杆2的最大轴向压力为: 21.22 kN；杆3的最大轴向压力为: 111.69 kN；杆1的最大轴向拉力为: 105.37 kN；杆2的最大轴向拉力为: 21.22 kN；杆3的最大轴向拉力为: 111.69 kN；（三）、附着杆强度验算 1．杆件轴心受拉强度验算验算公式: σ= N / A n≤f 其中σ --- 为杆件的受拉应力； N --- 为杆件的最大轴向拉力,取 N =275.21 kN； A n--- 为杆件的截面面积，本工程选取的是 18a号槽钢；

塔吊计算书

QTZ80塔吊格构基础设计计算书基本参数 1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ80；塔吊自重Gt：490kN；最大起重荷载Q：60kN；塔吊起升高度H：40.50m；塔身宽度B: 1.6m； 2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：5.9m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L160x14；格构柱基础缀件节间长度a2：0.6m；格构柱钢板缀件参数:宽420mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.50m；格构柱基础缀件材料类型：L160x14； 3、基础参数桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.9m；桩入土深度l：18.5m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB400；桩钢筋直径：25mm；承台宽度Bc：4.6m；承台厚度h：1.35m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400；承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:100mm；承台箍筋间距：200mm； 4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.09；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：140mm；非工作状态：所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.70 kN/m2；

额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：74kN；塔吊倾覆力矩M：1712kN·m；工作状态：所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.7 kN/m2，额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：18.9kN；塔吊倾覆力矩M：1718kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.60×4.60×1.35=714.15kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=490.00+714.15=1204.15kN； 2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M kmax=1712.00kN·m； 3、塔吊水平力计算挡风系数计算： φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2)c/Bb 挡风系数Φ=0.46；水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.70×1.60×40.50×0.46+74.00=94.87kN；4、每根格构柱的受力计算

土坡稳定性计算计算书7.9

土坡稳定性计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。一、参数信息: 基本参数：放坡参数：荷载参数：土层参数：

二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.2的要求。

圆弧滑动法示意图三、计算公式: K sj=∑{c i l i+[ΔG i b i+qb i]cosθi tanφi}/∑[ΔG i b i+qb i]sinθi 式子中： K sj --第j个圆弧滑动体的抗滑力矩与滑动力矩的比值; c i --土层的粘聚力； l i--第i条土条的圆弧长度； ΔG i-第i土条的自重； θi --第i条土中线处法线与铅直线的夹角； φi --土层的内摩擦角； b i --第i条土的宽度； h i --第i条土的平均高度； q --第i条土条土上的均布荷载；四、计算安全系数: 将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数K sjmin：

QTZ63塔吊附着施工方案及计算书.

塔吊附着施工方案一、工程概况本工程是遵义华南房地产开发有限公司开发，在遵义县南白五里堡，总建筑面为90000M2，分A1、A2、B1、B2栋，A1、A2、B1、B2地下室一层，总高度98M建筑占地面积4000 M2，正负零标高相当于绝对标高908.40M，采用框剪结构。其中A1、A2共用一台塔吊，B1、B2共用一台塔吊。二、塔吊介绍本塔吊为“华夏”牌QTZ40，最大独立高度为28.3米，最大附着高度为120米，在工作高度达70米前，可采用二倍率或四倍率钢丝绳；当工作高度超过70米时，只能采用二倍率钢丝绳。三、附着架的安装 1、附着式的结构布置与独立式相同，此时为提高塔机稳定性和刚度，在塔身全高内设置至少7道附着装置。为此要求塔机中心线距建筑的距离为2.9米，附着装置之间的距离尺寸用户可根据施工情况自行调整，安装方法见图1-1。在图1-1中，H1小于或等于21.3米， H2=H3=H4=H5=H6小于或等于17.6米，H7小于或等于15米。

①、附着点的强度应满足塔机对建筑物的荷载，必要时应加配筋或提高砼标号。 ②、附着筐尽量设置在塔身标准节接头处，附着架应箍紧塔身，附着杆的倾斜度应控制在10°以内。 ③、杆件对接部位要开30°坡口，其焊缝厚度应大于10mm，支座处的焊缝厚度应大于12mm。 ④、附着杆件与墙面的夹角应控制在45－60°之间。 ⑤、锚固点以上的自由高度应控制在说明书规定高度之内。 ⑥、附着后要有经纬仪进行检测，并通过调整附着撑杆的长度及顶块来保证塔身垂直度（塔身轴线和支承面的垂直度误差不大于4/1000，最高锚固点以下的塔身垂直度不大于2/1000），并作好记录。四、附着架的拆除 1、用钢管、跳板在附着筐下搭设操作平台，搭设时应将平台支撑好。 2、依据建筑物搭设走道或设置其它辅助起吊装置。 3、用走道拆除时可直接将附墙支撑转移到建筑物内，再转移至地面。 4、采用其它辅助起吊装置拆卸时，应先用吊绳固定好靠建筑物端的撑杆，然后退掉靠建筑物端的撑杆销；再用绳将塔身端撑杆固定好，退掉销子后缓慢放下支撑杆，让辅助起吊装置受

塔吊的稳定性验算

塔吊的稳定性验算塔吊抗倾覆稳定性校核应遵照GB3811—83“起重机设计规范”中的有关规定进行。 1.无风、静载稳定性校核验算工况是：起重臂处于最大幅度位置（对于小车变幅起重臂小车位于最大幅度），起重臂指向下坡方向，无风，起重机静置并负有额定载荷，塔式起重机无风静载工况下抗倾覆稳定性按下式验算： 0.95M K——K L M L——M D≥0 式中M K——由塔吊自重及压重产生的稳定力矩； M L——塔吊负载对倾覆边的力矩； K L——载荷系数，查GB3811—83，取为1.4； M D——由坡度因素而产生的倾覆力矩。 2.有风、动载稳定性校核验算工况是，起重臂处于最大幅度位置（对于小车变幅臂架，小车位于最大幅度），风从平衡臂吹向起重臂，塔式起重机负有额定荷载并正在工作中。塔吊有风动载工况下的抗倾覆稳定性按下式验算： 0.95M K——K L M L——M W——M D≥0 式中M K——由塔吊重及压重产生的稳定力矩；

K L——载荷系数，查GB3811—83，取为1.15； M L——由起重机额定载荷产生的倾覆力矩； M W——由作用于塔吊各部的风荷及作用于荷载迎风面的风荷所产生的倾覆力矩； M D——由工作机构工作、起、制动以及风荷动力作用、坡度因素而产生的倾覆力矩。 3.突然卸载（或吊具脱落）稳定性校核验算工况是，起重臂仰起处于最小幅度（对于小车变幅起重臂，小车位于臂根处），风从起重臂吹向平衡臂，塔式起重机突然卸载或吊具突然脱落。在此工况下，塔吊抗倾覆稳定性按下式验算 0.95M K——M O——M W——M D≥0 式中M K——由塔吊自重及压重产生的稳定力矩； M O——由于突然卸载而造成的倾覆力矩，查GB3811-83，可大致取为0.2Q H L(Q H为额定载荷，L为幅度)； M W——由作用于塔吊各部的风荷所产生的倾覆力矩； M D——由于坡度等因素而造成的倾覆力矩。 4.安装状态时稳定性校核上回转塔吊在塔身立起后的稳定性按下式验算 P w1h≤0.95CP G 式中P w1——工作状态最大风力（N）；

深基坑边坡稳定性计算书

土坡稳定性计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。一、参数信息：条分方法：瑞典条分法；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m): 1.56 ；基坑内侧水位到坑顶的距离(m): 14.000 ；放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m)条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数:

土层参数: 二、计算原理根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足 >=1.3的要求。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。

塔吊计算书

附塔机基础及平衡重和塔吊计算书 ○1基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m，自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k ＝G＋Q＝600＋60＝660kN； 2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax ＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k /（F k +G k ）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k ──作用在基础上的弯矩； F k ──作用在基础上的垂直载荷； G k ──混凝土基础重力，G k ＝25×5.5×5.5×1=756.25kN； Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！

四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W 式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ； M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3；不考虑附着基础设计值： P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPa P kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ；实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ；地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！

塔吊基础承载力及稳定性计算书

塔吊基础承载力及稳定性计算书一、工程概况嘉兴市清华长三角研究院创业大厦工地拟采用QTZ63型塔吊。工地南侧塔吊高度为120M，北侧塔吊高度为40M。根据使用说明书中提供的数据：QTZ63型塔吊最大起重矩为630KNM，塔机自重38T。当采用5×5M×1.350M基础时，基础顶面所受弯矩M=1252.4KNM，基础所受垂直荷载N1=473KN，基础砼重N2=800KN，受力情况见图（A）、（B）根据对基础地耐力要求，若采用浅基大板基础（即5×5M×1.350M 砼基础），地耐力应不低于140KPa，而本工程塔基所处土层③层提供的地耐力为70KPa，不满足，因此考虑采用桩基础。为此需对桩基支承的大板基础进行桩基强度验算及抗倾覆稳定性计算。计算依据：《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94国标）《建筑地基基础设计规范》（DB33/1001-2003省标）二、塔吊基础设计参数：塔吊基础剖面见图（C）塔吊桩基础采用直径600㎜的钻孔灌注桩的有效长度为16.55M，桩穿越如下土层（按J7钻孔）：③a(厚1.18M)、③（厚6.80）、 ③b（厚4.50）和⑤2-1（厚4.7M）。钻孔桩配筋：主筋Ф14Ф16，箍筋Ф10＠300，采用C30砼。根据地质报告（浙江省工程勘察院《浙江清华长三角研究院院区北区创业大厦岩土工程勘察报告》），桩基所穿越土层的力学参数， Ra=U∑ψsia q sia L i+A q pa =0.6×3.14(1×12×1.18+1×7×6.80+1×14×4.50+1×27×4.07)+3.14×0.32×2000 =442.08+565.2 =1007.28KN

66塔吊附着计算书

北京星城瑞景塔吊附着计算书

塔吊附着计算书 1、附着装置布置方案根据塔机生产厂家提供的标准，附着距离一般为3～5 m，附着点跨距为7～8 m[1，2]，塔机附着装置由附着框架和附着杆组成，附着框架多用钢板组焊成箱型结构，附着杆常采用槽钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构，受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。根据施工现场提供的楼面顶板标高，按照QTZ80 系列5613 型塔式起重机的技术要求，需设2道附着装置，以满足工程建设最大高度70 m 的要求。附着装置布置方案如图2 所示。图1塔吊简图与计算简图塔吊基本参数附着类型类型1 最大扭矩270.00 kN·m 最大倾覆力矩1350.00 kN·m 附着表面特征槽钢塔吊高度110 m 槽钢型号18A 塔身宽度1800*1800*3000 mm风荷载设计值（福州地区）0.41 附着框宽度 3.00 m 尺寸参数附着节点数10 附着点1到塔吊的竖向距离7.00 m 第I层附着附着高度附着点1到塔吊的横向距离7.00 m 第8层27 m 附着点1到附着点2的距离15.00 m 第12层45 m 独立起升高度45 m

图2塔吊附着简图

2、第一道附着计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第8层楼层标高为23.45米。（一）、支座力计算附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载取值：Q = 0.41kN；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1668.00kN；

塔吊稳定性计算计算书新

塔吊稳定性计算书计算依据： 1、《塔式起重机设计规范》GB/T13752-1992 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《建筑安全检查标准》JGJ59-2011 4、《建筑施工计算手册》（江正荣编著) 一、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图: 稳定性计算有荷载塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:

式中K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G──塔吊自重力(包括配重，压重),G=380.00(kN)； c──塔吊重心至旋转中心的距离,c=0.00(m)； h o──塔吊重心至支承平面距离, h o=6.00(m)； b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=3.00(m)； Q──最大工作荷载,Q=60.00(kN)； g──重力加速度(m/s2),取9.81； v──起升速度,v=0.60(m/s)； t──制动时间,t=20.00(s)； a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=13.54(m)； W1──作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)； W2──作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)； P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)； P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.00(m)； h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=37.20m(m)； n──塔吊的旋转速度,n=0.62(r/min)； H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝35.20(m)； α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=0.00(度)。经过计算得到K1=1.727；由于K1≥1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求! 二、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图:

滁州碧桂园工程江麓QTZ63塔吊附着计算计算书

滁州碧桂园工程江麓QTZ63塔吊附着计算计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括支座力计算、附着杆计算计算。一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载标准值应按照以下公式计算： Wk=W0×μz×μs×βz = 0.450×1.170×1.450×0.700 =0.534 kN/m2；其中W0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.450 kN/m2； μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.450 ； μs──风荷载体型系数：μs = 1.170； βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力： q = Wk×B×Ks = 0.534×1.600×0.200 = 0.171 kN/m；其中Wk──风荷载水平压力，Wk= 0.534 kN/m2； B──塔吊作用宽度，B= 1.600 m； Ks──迎风面积折减系数，Ks= 0.200；实际取风荷载的水平作用力q = 0.171 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 630.000 kN.m；

(完整版)土坡稳定性计算

第九章土坡稳定分析土坡就是具有倾斜坡面的土体。土坡有天然土坡，也有人工土坡。天然土坡是由于地质作用自然形成的土坡，如山坡、江河的岸坡等；人工土坡是经过人工挖、填的土工建筑物，如基坑、渠道、土坝、路堤等的边坡。本章主要学习目前常用的边坡稳定分析方法，学习要点也是与土的抗剪强度有关的问题。第一节概述学习土坡的类型及常见的滑坡现象。一、无粘性土坡稳定分析学习两种情况下(全干或全淹没情况、有渗透情况)无粘性土坡稳定分析方法。要求掌握无粘性土坡稳定安全系数的定义及推导过程，坡面有顺坡渗流作用下与全干或全淹没情况相比无粘性土土坡的稳定安全系数有何联系。二、粘性土坡的稳定分析学习其整体圆弧法、瑞典条分法、毕肖甫法、普遍条分法、有限元法等方法在粘性土稳定分析中的应用。要求掌握圆弧法进行土坡稳定分析及几种特殊条件下土坡稳定分析计算。三、边坡稳定分析的总应力法和有效应力法学习稳定渗流期、施工期、地震期边坡稳定分析方法。四、土坡稳定分析讨论学习讨论三个问题：土坡稳定分析中计算方法问题、强度指标的选用问题和容许安全系数问题。第二节基本概念与基本原理一、基本概念 1．天然土坡(naturalsoilslope)：由长期自然地质营力作用形成的土坡，称为天然土坡。2．人工土坡(artificialsoilslope)：人工挖方或填方形成的土坡，称为人工土坡。 3．滑坡(landslide)：土坡中一部分土体对另一部分土体产生相对位移，以至丧失原有稳定性的现象。 4．圆弧滑动法(circleslipmethod)：在工程设计中常假定土坡滑动面为圆弧面，建立这一假定的稳定分析方法，称为圆弧滑动法。它是极限平衡法的一种常用分析方法。二、基本规律与基本原理（一）土坡失稳原因分析土坡的失稳受内部和外部因素制约，当超过土体平衡条件时，土坡便发生失稳现象。1．产生滑动的内部因素主要有：（1）斜坡的土质：各种土质的抗剪强度、抗水能力是不一样的，如钙质或石膏质胶结的土、湿陷性黄土等，遇水后软化，使原来的强度降低很多。（2）斜坡的土层结构：如在斜坡上堆有较厚的土层，特别是当下伏土层(或岩层)不透水时，容易在交界上发生滑动。（3）斜坡的外形：突肚形的斜坡由于重力作用，比上陡下缓的凹形坡易于下滑；由于粘性土有粘聚力，当土坡不高时尚可直立，但随时间和气候的变化，也会逐渐塌落。 2．促使滑动的外部因素（1）降水或地下水的作用：持续的降雨或地下水渗入土层中，使土中含水量增高，土中易溶盐溶解，土质变软，强度降低；还可使土的重度增加，以及孔隙水压力的产生，使土体作用有动、静水压力，促使土体失稳，故设计斜坡应针对这些原因，采用相应的排水措施。（2）振动的作用：如地震的反复作用下，砂土极易发生液化；粘性土，振动时易使土的结

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TC5610塔吊基础计算书一、参数信息塔吊型号:TC5610，塔吊起升高度H=40.00m，塔吊倾覆力矩M=1552kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.6m，最大起重荷载F2=60kN，自重F1=456kN，基础承台厚度h=1.00m，基础承台宽度Bc=5.00m，，钢筋级别:II级钢筋。二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算模型简图如下图所示：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载, F=（F1+ F2）×1.2=612.96kN；（恒载系数取1.2） G──基础自重与基础上面的土的自重：

G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc =750kN ；（恒载系数取1.2） Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩 M=1.4×1552 =2172.80kN.m；（安全系数取1.4） a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=5/2-2172.8/(612.96+750)=0.906m。经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+750)/52+2172.8/20.83=158.83kPa；无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+750)/ 52-2172.8/20.83=-49.79kPa；有附着的压力设计值 P=(612.96+750)/ 52 =54.52kPa；偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+750)/(3×5×0.906)=200.58kPa。三、地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取180.000kN/m2； ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; ηb=2.0，ηd=3.0； γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5 m； γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d--基础埋置深度(m) 取0.90m；解得地基承载力设计值：fa=284.00kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=284.00kPa；

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天然基础计算书 123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。一、参数信息塔吊型号：QTZ50，塔吊起升高度H：32.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：4.45m，自重G：357.7kN，基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载Q：50kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：18mm 地基承载力特征值f ak：140kPa，基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4，基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算

1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=357.7kN；塔吊最大起重荷载：Q=50kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN； 2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝1335kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN； Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=1335/(407.7+1020.938)=0.934m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:

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附着计算计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：XXX；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载标准值应按照以下公式计算： ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.550×1.170×1.290×0.700 =0.581 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.550 kN/m2； μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.290 ； μs──风荷载体型系数：μs = 1.170； βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力： q = W k×B×K s = 0.581×1.600×0.200 = 0.186 kN/m；

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土坡稳定性计算计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。一、参数信息: 条分方法：瑞典条分法；条分块数：50；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.000 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：6.000

φ --土层的内摩擦角； b i --第i条土的宽度； h i --第i条土的平均高度； h1i――第i条土水位以上的高度； h2i――第i条土水位以下的高度； γ' ――第i条土的平均重度的浮重度； q――第i条土条土上的均布荷载；四、计算安全系数: 将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：第1步：安全系数=1.417，标高=-2.000，圆心X=0.962米，圆心Y=1.344米，半径R=3.344米示意图如下：

塔吊附着计算

建筑工程塔吊附着安全专项施工方案职务：编制人：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况--------------------------------------------------- 2 一、工程概况 --------------------------------------------------- 2 二、塔吊选型 --------------------------------------------------- 2 三、塔吊平面位置及高度设置 ------------------------------------- 3 四、技术保证条件 ----------------------------------------------- 4第二章编制依据--------------------------------------------------- 5第三章施工计划--------------------------------------------------- 5一、施工进度计划 ----------------------------------------------- 5

二、材料与设备计划 --------------------------------------------- 5第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 6 一、技术参数 --------------------------------------------------- 6 二、施工工艺流程 ----------------------------------------------- 6 三、施工方法 --------------------------------------------------- 6 四、检查验收 --------------------------------------------------- 7第五章施工安全保证体系------------------------------------------- 9 一、组织保障 --------------------------------------------------- 9 二、技术措施 -------------------------------------------------- 12 三、监测监控 -------------------------------------------------- 14 四、应急预案 -------------------------------------------------- 14第六章劳动力计划------------------------------------------------ 15 一、专职安全生产管理人员 -------------------------------------- 15 二、所需劳动力安排 -------------------------------------------- 16第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 16 一、计算书 ---------------------------------------------------- 16 二、节点图 ---------------------------------------------------- 27 第一章工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】 1、工程基本情况工程名称工程地点建筑 2(m) 建筑面积(m建筑高度) 0 0 总工期（天）主体结构框架0 地上层数地下层数0 标准层层高其它主要层高(m) 0 (m) 2、各责任主体名称建设单位设计单位监理单位施工单位 XXX XXX 总监理工程师项目经理 XXX XXX 技术负责人专业监理工程师二、塔吊选型

60塔吊基础计算书1

QTZ63塔吊天然基础的计算书（一）参数信息塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m。（二）基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m （三）塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：

式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。经过计算得到：无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa （四）地基基础承载力验算地基承载力设计值为：fa=270.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa，满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，Ⅰ#塔吊参227号孔，Ⅱ#塔吊参243号孔，Ⅲ#塔吊参212号孔，Ⅳ#塔吊参193号孔，Ⅵ#塔吊参118号孔，Ⅶ#塔吊参108号孔。（五）受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下：式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95； ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；

QTZ80塔吊基础计算书

1号塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号: QTZ80 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=1039.00kN.m 塔吊计算高度: H=98m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-1668kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 3.50m 承台厚度: Hc=1.250m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=800.000m 桩间距: a=2.500m 桩钢筋级别: HRB400 桩入土深度: 16.00m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=449kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=3.5×3.5×1.25×25=382.8125kN 3) 起重荷载标准值 F qk=60kN 2. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

M k=-1668+0.9×(1039+2294.71)=1332.34kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1668+4097.15=2429.15kN.m 三. 桩竖向力计算非工作状态下： Q k=(F k+G k)/n=(449+382.81)/4=207.95kN Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125)/4+(2429.15+83.62×1.25)/3.54=924.69kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125-0)/4-(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=-508.78kN 工作状态下： Q k=(F k+G k+F qk)/n=(449+382.81+60)/4=222.95kN Q kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125+60)/4+(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=616.41kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125+60-0)/4-(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=-170.51kN 四. 承台受弯计算 1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×(449+60)/4+1.35×(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=70 2.96kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×(449+60)/4-1.35×(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=-359.38kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×449/4+1.35×(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=1119.13kN 最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×449/4-1.35×(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=-816.06kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条