定值及整定说明(DOC)

定值及整定说明(DOC)
定值及整定说明(DOC)

6 定值及整定说明

6.1 YH-B5321、YH-B5322 数字式线路保护装置的整定值清单及说明

控制字1定义:

控制字2定义:

重合闸检同期方式选择说明:

同期电压(Ux)选择说明:

说明:

1.CT、PT变比为保护用变比,整定方法:例,一次侧CT变比为600/5=120,则整定为120/1000=0.12 ;10KV PT变比10 000/100=100,则整定为 100/1000=0.10。

2.定值序号及控制字位前置 * 标志的为YH-B5321专用,YH-B5322无此功能。

3.以上保护功能中不用功能,只须通过退出相应软压板或控制字即可完全退出,不需再专门特殊设置相应功能的定值。

6.2 YH-B5321、YH-B5322数字式线路保护装置的软压板清单及说明

6 定值及整定说明

6.1 YH-B5350 系列数字式电容器保护装置整定值清单及说明:

***注意:YH-B5352、YH-B5355时为不平衡电流定值,整定范围:0.1~20.0A

控制字1定义:

说明: CT、PT变比为保护用变比,整定方法:例,一次侧CT变比为600/5=120,则整定为120/1000=0.12 ;10KV PT变比10 000/100=100,则整定为 100/1000=0.10。

6.2 YH-B5350 系列数字式电容器保护装置的压板清单及说明

以上保护功能中不用功能,只须通过退出相应软压板或控制字即可完全退出,不需再专门特殊设置相应功能的定值。

5. 定值及整定说明

5.1 YH-B5381数字式变压器差动保护装置的整定值清单及说明

1.YH-B5381数字式变压器差动保护装置整定值清单:

控制字一定义:

2.定值整定计算方法及步骤

1)计算变压器各侧额定电流:

In =Sn/3Ue

其中: Sn——变压器额定容量,单位KVA

Ue——计算侧额定电压,单位KV

2)计算各侧流入差动元件的额定二次电流:

Ie = K jx×In/K lh

其中: K lh——电流互感器变比

K jx——变压器接线系数。变压器Y侧为3,三角形侧为1。

例:已知变压器参数为

额定容量Sn=20MVA,各侧额定电压35±4×2.5%/10.5KV,接线方式为Y/?-11,选用CT二次额定电流为5A。

3)比率差动元件的启动值一般取“高压侧额定电流”定值的30%~50%。

4)比率差动拐点电流一般取1.0倍的“高压侧额定电流”定值。

5)比率制动系数一般取0.3~0.7之间。

6)二次谐波制动系数一般可取0.10~0.3之间。

7)差动速断元件按躲过变压器的励磁涌流,最严重外部故障时的不平衡电流等情况整定。

3.YH-B5381数字式变压器差动保护装置软压板清单:

需要的功能必须将软压板投入,不采用的功能将相应软压板退出即可。

5.2 YH-B5382 数字式变压器后备保护装置的整定值清单及说明1.YH-B5382 数字式变压器后备保护装置整定值清单

控制字一定义:

U1只由端子2X:1~2X:4输入的三相电压,U2只由端子1X:1~1X:4输入的三相电压

控制字二定义:过流出口编程控制字。

5.3 YH-B5382数字式变压器后备保护软压板清单

需要的功能必须将软压板投入,不采用的功能将相应软压板退出即可。

6.定值及整定说明

6.1 YH-B5383 数字式所用变保护装置定值清单及说明

控制字1定义:

6.2 YH-B5383 数字式所用变保护装置软压板清单及说明

5. 定值及整定说明

5.1 YH-B5601 数字式电动机综合保护装置的整定值清单及说明2.YH-B5601 数字式电动机综合保护装置整定值清单

注1:负序Ⅱ选反时限时,时间整定计算式:80tp,其中tp的范围(0.1~1.25)控制字一定义:

控制字二定义:

5.2 YH-B5601数字式电动机综合保护软压板清单

说明:

4.CT、PT变比为保护用变比,整定方法:例,一次侧CT变比为600/5=120,则整定为120/1000=0.12 ;10KV PT变比10 000/100=100,则整定为 100/1000=0.10。

5.以上保护功能中不用功能,只须通过退出相应软压板或控制字即可完全退出,不需再专门特殊设置相应功能的定值。

变压器保护定值整定

变压器定值整定说明 注:根据具体保护装置不同,可能产品与说明书有不符之处,以实际产品为主。 差动保护 (1)、平衡系数的计算 1 2 3 4 5 侧的二次电流。如果按上述的基准电流计算的平衡系数大于4,那么要更换基准电流I b,直到平衡系数满足 0.1

I n 为变压器的二次额定电流, K rel 为可靠系数,K rel =1.3—1.5; f i(n)为电流互感器在额定电流下的比值误差。f i(n)=±0.03(10P ),f i(n)=±0.01(5P ) ΔU 为变压器分接头调节引起的误差(相对额定电压); Δm 为TA 和TAA 变比未完全匹配产生的误差,Δm 一般取0.05。 一般情况下可取: I op.0=(0.2—0.5)I n 。 (3) I res.0(4) a I Δm 2=0.05; b 、 式中的符号与三圈变压器一样。 最大制动系数为: K res.max =res unb.max rel I I K Ires 为差动的制动电流,它与差动保护原理、制动回路的接线方式有关,对对于两圈变压器I res = I s.max 。 比率制动系数:

K= res.max res.0res.max op.0res.max /I I -1/I I -K 一般取K=0.5。 (5)、灵敏度的计算 在系统最小运行方式下,计算变压器出口金属性短路的最小短路电流I s.min ,同时计算相应的制动电流I res ;在动作特性曲线上查出相应的动作电流I op ;则灵敏系数K sen 为: K sen = op I I 要求K sen ≥(6)(7 式中:I K I e (81、低电压的整定和灵敏度系数校验 躲过电动机自起动时的电压整定: 当低电压继电器由变压器低压侧电压互感器供电时, U op=(0.5~0.6)U n 当低电压继电器由变压器高压侧电压互感器供电时, U op=0.7U n 灵敏系数校验

继电保护定值整定计算公式大全(最新)

继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算(移变选择): cos de N ca wm k P S ?∑= (4-1) 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷,kVA ; ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和,kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 (4-2) 式中 P max --最大一台电动机额定功率,kW ; wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择: (1)向一台移动变电站供电时,取变电站一次侧额定电流,即 N N N ca U S I I 13 1310?= = (4-13) 式中 N S —移动变电站额定容量,kV ?A ; N U 1—移动变电站一次侧额定电压,V ; N I 1—移动变电站一次侧额定电流,A 。 (2)向两台移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和,即 3 1112ca N N I I I =+= (4-14) (3)向3台及以上移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = (4-15) 式中 ca I —最大长时负荷电流,A ; N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和,kW ;

N U —移动变电站一次侧额定电压,V ; sc K —变压器的变比; wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。 (4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆,一般取电动机的额定电流之和;对向一个采区供电的电缆,应取采区最大电流;而对并列运行的电缆线路,则应按一路故障情况加以考虑。 3、 低压电缆主芯线截面的选择 1)按长时最大工作电流选择电缆主截面 (1)流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = (4-19) 式中 ca I —长时最大工作电流,A ; N I —电动机的额定电流,A ; N U —电动机的额定电压,V ; N P —电动机的额定功率,kW ; N ?cos —电动机功率因数; N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。 向2台电动机供电时,长时最大工作电流ca I ,取2台电动机额定电流之和,即 21N N ca I I I += (4-20) 向三台及以上电动机供电的电缆,长时最大工作电流ca I ,用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= (4-21) 式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流,A ; N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和,kW ; N U —额定电压,V ;

风电整定计算说明

风电场整定计算说明 风电场一般由进线、升压变、35kV母线、集电线路、接地变、SVG无功补偿装置、站用变、箱变、风机发电机。所涉及到的电压风机一般有主变高压侧(220kV、110kV),主变低压侧(35kV),SVG连接变低压侧(10kV),箱变低压侧(690V),站用变低压侧(0.4kV)。 一般风电场一次接线图如下所示: 整定计算依据: DL/T 684-2012《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》 DL/T 584-2007《3kV~110kV电网继电保护装置运行整定规范》 GB 14285-2006《继电保护和安全自动装置技术规程》 保护装置厂家说明书、设备参数和电气设计图纸 整定计算参考资料: 《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如 《发电厂继电保护整定计算及其运行技术》许正亚 《宁夏电网2015年继电保护整定方案及运行说明》 关于风电场继电保护整定计算与核算,由于目前风电机组短路电流计算模型尚不成熟,现阶段在保护定值计算中都将将风电场当做负荷对待。随着风电、光伏对系统的影响越来越大,因此在电网设备选择、校验和继电保护配置整定时,应该考虑风电对故障时短路电流的影响,为此特制定以下原则: 1风电场输电线保护整定原则:

风电场输电线:指系统与风电场升压变压器高压侧母线连接的输电线路 1.1配置:风电场输电线应为光差保护配置。 整定原则:与其它同电压等级的常规输电线路保护整定原则相同。 1.2 主保护: 两侧主保护正常投入; 1.3 后备保护: 1.3.1 系统侧: 后备保护均投入并带方向;方向由母线指向线路,整定原则按照相应规程执行。 1.3.2 风电场侧110kV 及以上线路: 单回线零序电流保护、距离后备保护考虑与系统侧其它110kV 馈线适当配合后可投入运行,零序I段退出运行,距离I 段可投入,整定原则按照相应规程执行。双馈式异步发电机的暂态波形含有非工频的衰减交流分量,导致距离元件、相突变量方向元件及选相元件等工作不正常,使距离I 段保护会超范围动作,建议以双馈式异步发电机为主的风电场送出线路距离I 段退出运行。 双回线整定原则同系统双回并列短线路负荷侧后备保护整定原则,零序I 段退出。 1.3.3 风电场侧35kV 线路: 速断保护退出;投入限时速断及过电流保护,不带方向,按与风电场升压变高压侧过流保护配合。 1.4 重合闸: 两侧均投入。一侧无电压检定,另一侧同期检定。对未配置线路抽取PT 的,尽快完善设备,以实现有条件重合闸方式。没完善前可暂时退出重合闸。 2 风电场升压变保护整定原则: 风电场升压变:指接入各台风机组的汇集线与系统之间配置的两卷或三卷变压器 2.1 配置: 变压器差动保护;两段式过电流保护,可带方向。 2.1.1 主保护整定原则: 差动保护整定原则按照整定规程整定; 2.1.2 高压侧后备保护: 一段带方向,方向由高压母线指向变压器,考虑与变压器低压侧带方向段过流配合;一段不带方向,作为变压器的总后备,考虑与高压侧出线、低压侧不带方向过流配合,保证升压变低压母线故障时灵敏度≥1.2; 零序保护应作为系统的后备保护,由调度下发。根据《3kV~110kV电网继电保护装置运行规程》DLT584-2007;对于风电等新能源中的主变等与电网配合有关的电力变压器,中性点直接接地的变压器零序电流保护主要作为变压器内部、接地系统母线和线路接地故障的后备保护,一般由两段零序电流保护组成。 变压器零序电流保护中,应有对本侧母线接地故障灵敏度系数不小于1.5的保护段。 对于单侧中性点直接接地变压器的零序电流I段电流定值,按保母线有1.5灵敏度系数整定,动作时间与线路零序电流I段或II段配合,动作后跳母联断路器,如有第二时间,则可跳本侧断路器。 零序电流II段电流和时间定值应与线路零序电流保护最末一段配合,动作后跳变压器各侧断路器,如有两段时间,动作后以较短时间跳本侧(或母联断路器),以较长时间跳变压器各侧断路器。 2.1.3 低压侧后备保护: 一段带方向,方向由变压器指向低压母线,考虑与低压侧出线的速断或限时速断配合,

整定计算说明

整定计算说明 一、常规电流速断保护及常规电流电压联锁速断保护实验整定计算: 10kV 35kV 35kV 35kV B C 2QF 4TA TA 2TA 1QF 010kV 4QF A 6TA 20MVA % 5.1000==d u kw p 200/5 500/5LGJ-125/40r1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.4 20MVA r1=0 x1=0.46r2=0 x2=0.46r0=0 x0=∞ LGJ-125/140 r1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.4 10MVA % 5.1000==d u kw p 2000/5 D 取基准容量MVA S B 20=,kV U BI 35= 计算各元件归算到35kV 侧的有名值 2 2 1035 *2010 *46.0??? ? ? ?=G X =28.175欧 20 35 * 105.02 =T X =6.43欧 1640*4.0==AB X 欧 56 140*4.0==BC X 欧 发电机电势归算至35KV 侧为:10 /35?='E E =10.5×35/10=36.75KV 系统等效阻抗为:T G S X X X +==34.605欧 在AB 线路末端发生短路时,等效短路阻抗AB T G B X X X X ++=∑.=50.605欧 在BC 线路末端发生短路时,等效短路阻抗BC AB T G C X X X X X +++=∑.=106.605欧 a. 短路计算汇总(均为TA 一次数值) 在AB 线路末端发生三相短路,短路电流为: B B d X E I .max ..3∑*'= = 605 .50*732.175.36=0.419kA 在AB 线路末端发生两相短路,短路电流为:B B d X E I .min ..2∑*'= = 605 .50*275.36=0.363kA 在BC 线路末端发生三相短路,短路电流为: C C d X E I .max ..3∑*'= = 605 .106*732.175.36=0.199kA 在BC 线路末端发生两相短路,短路电流为:C C d X E I .min ..2∑*'= = 605 .106*275.36=0.172kA b. 电流速断保护定值计算及校验 动作电流:max ..' 'B d k pu I K I ==1.2*0.419=0.5028kA ,其中'k K 取1.2 灵敏度校验: 求出最小运行方式下发生两相短路时的保护范围:

井下中央变电所高压开关整定计算说明书

山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日

井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验: 负荷额定总功率:260(KW); 最大电机功率:160 (KW);最大电流倍数:6; 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A); ◆反时限或长延时过流保护(过载): 反时限过流保护:rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41(A ); 取=z I 0.4 (A );即一次侧实际电流取为16(A ); 时限特性:默认反时限,报警时间1s ; ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路): 通过开关最大电流:max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护:max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A); 取=dz I 2(A )档;即一次侧实际电流取为80(A ); 时限特性:默认反时限; 短路电流计算:系统短路容量d S :60MV A ;系统电抗为:1.8375Ω; 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A); 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A); U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A);

开关整定值计算

供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算: 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为:12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机,10SC32-48BXVC-4型梭车。 (1)、连续采煤机各台电机及功率: 两台截割电机 2*170=340KW; 二台收集、运输电动机 2*45=90KW; 两台牵引电动机 2*26=52KW; 一台液压泵电动机 1*52=52KW; 一台除尘电动机 1*19=19KW; 合计总功率:553KW。 (2)、锚杆机各台电机及功率: 两台泵电机: 2*45=90KW; (3)、梭车各台电机及功率: 一台液压泵电动机 1*15=15KW; 两台牵引电动机 2*37=74KW; 一台运输电动机 1*19=19KW; 合计总功率:108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流: ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算,∑I e ≈507.1(A),按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流(额定电流的5~7倍)加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机(煤机截割电机)起动电流: I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算: 同样控制的风机共计二台。 (1)、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) (2)、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算: 为生产便利,铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V,输入电流28A,使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定,整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置: 根据实际负荷情况,二次侧熔断器熔体熔断电流取10A;一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关: 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。

整定值计算

定值整定计算 1、主变主保护 系统阻抗:(由电业局提供) 1424 .0*=大C X 234.0*=小C X MVA S j 100= KV U j 115= KV U j 5.27'= *大C X -----大电流接地系统阻抗标幺值 *小C X ----小电流接地系统阻抗标幺值 j S -------系统容量基准值 j U -------系统电压基准值 'j U -----主变低压侧电压基准值 计算主变阻抗和额定电流: 主变参数: KVA S e 20000= KV U e 110= %39.10%d =U e I = 110 320000?=104.97A e S ------变压器额定容量 e U -----变压器额定电压 e I -----变压器额定电流 % d U ----变压器短路电压百分比 5195 .020 100100 39.10S S 100 %U e j d *T =?=?= X *T X -----主变阻抗标幺值 ● 短路计算:(短路点为27.5KV 母线处,折至110KV 侧) ) 3(*大d I -----主变低压侧母线短路电流标幺值(折算到主变高压侧) 511.15195 .01424.01 X X 1T* *C ) 3(*=+= += 大大d I A U I I j d d 59.758115 3100000511.13S j )3(* )3(=?? =?? =大大

327.15195 .0234.01 X X 1* T *C ) 3(*=+= += 小小d I A U I I j d d 96.576115 3100000327.12 33S 23j )3(* )2(=?? ?= ?? ?=小小 变压器的差动保护是保护变压器内部、套管及引出线上的短路故障时的主保护,不需与其它保护配合,可无延时的切断内部短路,动作于变压器高低压两侧断路器跳闸。 在牵引供电系统中,常用的主变主要有Y/Δ-11变压器;阻抗匹配型平衡变压器及V/V 接单相变压器。为了保证动作的选择性,差动保护动作电流应躲开外部短 不同形式接线的变压要实现流入保护的现分别对这三种情1 变压器两侧电流平衡关系(CT 二次侧) ?????????????-?????-= ???? ??????---β αI I nT nT K I I I I I I A C C B B A 110101121 K —— 变压器高、低压侧绕组匝数比, 若高压侧电压等级为110kV ,则3 4 =K

煤矿整定值计算使用说明

目录 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 一、K1 点选择在高压开关进线端 (2) 二、K2 点选择在500kVA 变压器出线端 (2) 三、K3 点选择在100kVA 变压器出线端 (3) 四、K4 (9111 采面配电点) (3) 五、K5 点选择在绞车房 (3) 六、K6点选择在9112 —2回风巷掘进工作面配电点 (4) 七、K7 点选择在+968m 三连运输巷掘进工作面配电点 (4) 八、K8 点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面配电点 (5) 九、K9 点选择在9112—2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 (5) 十、K10点选择在水泵房配电点 (5) 十一、三专线路计算 (6) 井下开关过流整定计算 (7) 一、9111 配电点 (7) 二、9112— 2 配电点整定计算 (9) 三、+968m 三连运输巷配电点整定计算 (10) 四、+971m 三连回风巷配电点整定计算 (10) 五、绞车房整定计算 (11) 六、水泵房整定计算 (12) 七、局扇供电线路整定计算 (12) 八、井下主变电所馈电开关电流整定计算 (14) 九、三专供电线路整定计算 (18) 十、高压开关整定计算 (19) 地面变电所整定值计算 (20) 一、编制依据 (20) 二、最大运行方式短路电流计算 (22) 三、地面高压保护装置整定计算 (25) 管理制度 (30)

井下供电系统两相短路电流计算 供电区域:+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风 巷掘进工作面配电点、9112- 2回风巷掘进工作面配电点、9111工作 面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件:电压:10kV,电缆截面:35mm 电缆长度L : 1100m 变 压器容量:600kVA 开关额定短路容量:25kA 。 K1点选择在高压开关进线端 1:电源系统电抗 U 2 2 X sy = 乩= 10/433=0.23094 Q S S (式中系统短路容量 Ss=1.732 X 25X 10000=433MV ) 2:高压电缆阻抗:35mrr 高压电缆查表得 Ro=0.616Q /km , Xo=0.084 Q /km ,可计算出:Xw=XoL=0.084X 1.仁0.0924 Q Rw 1 =RoL=0.616X 1.1=0.6776 Q 3:短路回路总阻抗 Z=、Rw 12 (X SY X W1)2 =、0.67762 (0.23094 0.0924)2 =0.7508 Q 4: K 点两相短路电流 K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧: X W 1 =(Xsy+Xw /) X (£)2二(0.23094+0.0924 ) X (_^)2 = 0.0015 Q U 10000 R W 1=F W1X ( E)2=0.6776 X (_69L )2= 0.0032 Q U 1 10000 变压器后的总阻抗:RT=0.0078Q ,XT=0.0433 Q ,500kVA Z= ,(RwT RT)2 (X W 「X T )2 =0.046 Q K2点两相短路电流: =10000 2 0.7508 =6660A 3= 2 3 2 I =7691A

煤矿整定值计算说明书

目录

井下供电系统两相短路电流计算 供电区域:+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风巷掘进工作面配电点、9112-2回风巷掘进工作面配电点、9111工作面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件:电压:10kV ,电缆截面:35mm 2,电缆长度L :1100m ,变压器容量:600kVA ,开关额定短路容量:25kA 。 一、K1点选择在高压开关进线端 1:电源系统电抗 X Sy =S 2 U a S U =102/433=Ω (式中系统短路容量Ss=×25×10000=433MVA ) 2:高压电缆阻抗:35mm 2高压电缆查表得Ro=Ω/km ,Xo=Ω/km ,可计算出:Xw 1=XoL=×=Ω Rw 1=RoL=×=Ω 3:短路回路总阻抗 Z=2121)(W SY X X Rw ++=2 20.09240.230940.6776)(++=Ω 4:K 1点两相短路电流 I 2= Z 2U U a ?=7508.0210000?=6660A I 3=?3 2I 2 =7691A 二、K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧: X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=(+)×(10000 690)2 =Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 =Ω 变压器后的总阻抗:RT=Ω,XT=Ω,500kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K2点两相短路电流:

I 2 =Z 2U U a ?=046.02690?=7500A I 3=?3 2I 2 =8660A 2台500kVA 变压器一样,所以计算结果一致。 三、K3点选择在100kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧: X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=(+)×(10000 690)2 =Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 =Ω 变压器后的总阻抗:RT=Ω,XT=Ω,100kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K3点两相短路电流: I 2= Z 2U U a ?=047.02690?=7340A I 3=?3 2I 2 =8476A 四、K4(9111采面配电点) 电缆截面:95mm 2,L=400m ,电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗:X W 干=XoL=×=Ω R W 干=RoL=×=Ω 短路回路总阻抗:∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω Z= ∑∑+ 2 2 X R =Ω K4点两相短路电流:I 2= Z 2U U a ?=2961A 五、K5点选择在绞车房 电缆截面:35mm 2,L=350m ,电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗:X W 干=X0L=×=Ω R W 干=R0L=×=Ω 短路回路总阻抗:∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω

开关整定值计算知识讲解

开关整定值计算

供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算: 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为:12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机,10SC32-48BXVC-4型梭车。 (1)、连续采煤机各台电机及功率: 两台截割电机 2*170=340KW; 二台收集、运输电动机 2*45=90KW; 两台牵引电动机 2*26=52KW; 一台液压泵电动机 1*52=52KW; 一台除尘电动机 1*19=19KW; 合计总功率:553KW。 (2)、锚杆机各台电机及功率: 两台泵电机: 2*45=90KW; (3)、梭车各台电机及功率: 一台液压泵电动机 1*15=15KW; 两台牵引电动机 2*37=74KW; 一台运输电动机 1*19=19KW; 合计总功率:108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流: ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算,∑I e≈507.1(A),按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.

则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流(额定电流的5~7倍)加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机(煤机截割电机)起动电流: I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算: 同样控制的风机共计二台。 (1)、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) (2)、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算: 为生产便利,铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V,输入电流28A,使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定,整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置: 根据实际负荷情况,二次侧熔断器熔体熔断电流取10A;一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关: 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。

电机整定值计算方法

选择交流接触器KM=Ie×(1.3~2)=26~40(A),选CJ10-40的接触器 选择热继电器FR=Ie×(1.1~1.5)=22~25(A),选JR16-20/30热元件22A的热继电器。 热元件整定值等于电动机额定电流,整定20A 答:电动机电流为20A,选40A的交流接触器,选额定电流30A热元件22A的热继电器,整定值20A。 I=P/(√3*U*cosφ*η)=10/(1.732*0.38*0.85*0.95)≈20A 、有一台三相异步电动机额定电压为380伏,容量为14千瓦,功率因数为0.85,效率为0.95,计算电动机电流。 解:已知U=380(V),cosφ=0.85,η=0.95,P=14(KW) 电流 此主题相关图片如下: 答:电动机电流29安培。 2、有一台三相异步电动机额定电压为380伏,容量为10千瓦,功率因数为0.85,效率为0.95,选择交流接触器、热继电器及整定值。 解:已知U=380V,P=10KW,cosφ=0.85,η=0.95 电流 此主题相关图片如下: 选择交流接触器KM=Ie×(1.3~2)=26~40(A),选CJ10-40的接触器选择热继电器FR=Ie×(1.1~1.5)=22~25(A),选JR16-20/30热元件22A的热继电器。 热元件整定值等于电动机额定电流,整定20A 答:电动机电流为20A,选40A的交流接触器,选额定电流30A热元件22A的热继电器,整定值20A。 3、一台三相交流异步电动机,其型号规格为Y112M-4,4KW;额定电压380V、△接法;cosφ=0.8;η=0.85.计算该电动机的额定电流和保护用的熔体规格和热继电器的动作电流整定值是多少? 解:电动机的额定电流为 此主题相关图片如下: 保护用的熔体规格为 Ir=(1.5~2.5)I=(1.5~2.5)×8.9A=13.4~22.3A 热继电器的电流整定值 IZ=1.0×I=1.0×8.9=8.9A 答:该电动机的额定电流为8.9A,保护用的熔体规格可选20A,热继电器的保护整定值应调在8.9A 4、一台三相异步电动机额定电压380V;额定电流28A;cosφ=0.85;η=0.9.计算电动机

电气整定值表

电气整定值表

————————————————————————————————作者:————————————————————————————————日期:

塑料铜芯电缆单位长度阻抗(Ω/KM) 线路末端相零阻抗线路末端相线阻抗电缆芯线截面积规格(㎜2) Zxl.0 Zx.0 4×2.5 17.55 8.773 4×4 10.97 5.483 4×6 7.334 3.666 4×10 4.392 2.195 4×16 2.752 1.374 3×25+1×16 2.277 0.899 3×35+1×16 2.022 0.645 3×50+1×25 1.359 0.455 3×70+1×35 0.981 0.330 3×9+1×505 0.712 0.250 3×120+1×70 0.545 0.205 3×150+1×70 0.512 0.172 3×185+1×95 0.409 0.148 3×240+1×120 0.352 0.130 注:Zxl.0 用于线路末端相零回路短路电流计算; Zx.0 用于线路末端相间短路电流计算; 阻抗系指正常运行温度65℃状态下电阻。

序号名 称 窗口 显示 定值说明 1 AD Ad 0-255 装置通讯地址 2 IL L 0-160A 电机铭牌额定电流,安 3 In in 1A,5A,10A, 25A,50A, 100A,160A 电流互感器(自带)一次额定电流,分7档 4 TS ts D0=1, 6-8 s 起动超时保护,允许起动时间秒 5 Td td D1=1, 3~4 s 断相保护,动作时间秒 6 Ir ir D2=1, 3~4 (倍) 堵转保护,动作电流对额定电流IL的倍数 7 Tr tr 3 s 堵转保护,动作时间秒。此保护在起动完成后才投入 8 Io io D3=1, 2~3 零序(单相短路)保护,单相接地短路电流对IL的倍数 9 To to 1~1.5 s 单相接地(零序)短路保护动作时间,秒 10 IU iu D4=1, 20%--报警用 30%―跳闸用 电流不平衡保护 %100% ?? — 不平衡度= 最大(小)相电流三相平均电流 三相平均电流 11 TU tu 报警60 s, 跳闸30 s 电流不平衡保护动作时间,秒。电压不平衡与电流关系见后 注 12 TL tl D5=1, 10 s 热过载保护,电机在6倍IL下动作时间,一般为10 s 13 Re rE 手动:0 自动:5~8 min 热过载保护动作后出口复位时间,防爆电机应设为手动复位,即定值0;一般电机为5~8分钟 14 工艺 联锁 D6=0 (退出不用) 需要工艺联锁跳闸时,一般另设计有DCS跳闸联锁接点接 于控制回路 15 tE tE D 7 =0(一般电机) 或D7=1,(tE) s tE保护一般用于增安型防爆电机,铭牌上有I A/I N(起动电流倍数)所允许时间,按此时间查曲线,找到其I A/I N=7时对应的时间就是整定值tE(秒) 16 PA pa 一般为63, 有tE时191 保护投退定值。无tE保护时, D0+D1+D2+D3+D4+D5=1+2+4+8+16+32=63,有tE时再加 D7(128),为191 注:1. 保护投退定义表(0——退出,1——投入) 代号D0D1D2D3D4D5D6D7 意义起动超 时 断相堵转 零序过 流 电流不 平衡 热过载 工艺联 锁 增安电 机tE时 间保护 当D0~D7为1(投入时)其值分别为:1,2,4,8,16,32,64,128。 2. 电压不平衡时每相差1%,不平衡电流为6%。国家允许电压不平衡度一般为2%以下,最大不超过4%,即最大不平衡电压下的不平衡电流为24%。

差动整定计算说明(详细)

差动保护(DCAP3040、DCAP3041)定值整定说明 说明:三圈变的整定计算原理与二圈变的整定计算原理相同,现以三圈变为 例来说明差动保护的整定计算。 1、计算变压器各侧额定一次电流 n n n U S i 3/= 式中 S n —变压器额定容量(kV A )(注意:与各侧功率分配无关) U n —该侧额定电压(kV ) 2、计算变压器各侧额定二次电流 ln /n i K I n jx n ?=' 式中 K jx —该侧CT 接线系数(二次三角形接线K jx =3,星形接线K jx =1) n ln —该侧CT 变比 3、计算平衡系数 设变压器三侧的平衡系数分别为Kh 、Km 和Kl ,则: (a )降压变压器:选取高压侧(主电源侧)为基本侧,平衡系数为 ''=''==nl nh nm nh m h I I K I I K K //1 1 (b )升压变压器:选取低压侧(主电源侧)为基本侧,平衡系数为 1//1=''=''=K I I K I I K nm nl m nh nl h 4、保护内部计算用变压器各侧额定二次电流 经平衡折算后,保护内部计算用变压器各侧二次电流分别为 '='=' =l l m m m h h I K I I K I Ih K I 1 保护内部计算用各侧额定二次电流分别为:

对降压变压器: '='='='='='=nh nl l nl nh nm m nm nh nh h nh I I K I I I K I I I K I 对升压变压器: '='='='='='=nl nl l nl nl nm m nm nl nh h nh I I K I I I K I I I K I 可见经平衡折算后I nh =I nm =I nl ,即保护内部计算用变压器各侧额定二次电流完 全相等,都等于所选的基本侧的额定二次电流。因而,在进行整定计算时,完 全不考虑变压器的实际变比,而以折合到基本侧的标幺值进行计算,此时容基 值应使用变压器额定容量S n ,电压基值应使用基本侧的额定电压U n ,电流值 就是I nh (=I nm =I nl )。 5、动作特性曲线参数的整定 差动保护动作特性曲线如下图所示: I sd I zd0 zd 图中I dz0为最小动作电流,I zd0为最小制动电流,I sd 为差流速断动作电流, K 为比例制动系数。 动作电流l m h dz I I I I ??? ++= 制动电流),,max(l m h zd I I I I ??? = 式中:c b a ,,=? 说明:差动保护为防止区外故障时,由于CT 特性不一致,引起不平衡电流造 成误动,采取了比率制动特性。理性的制动特性曲线为通过原点、且斜率为制动 系数为K1的一条直线,如图中OBC 线。 在变压器内部短路,当短路电流较小时,具有无制动作用,使之灵敏动作,为 此制动特性是具有一段水平线的比率制动特性曲线,如图中ABC 折线。水平的 动作电流称为最小动作电流Idz0,微机开始具有制动作用的最小制动电流称为拐 点电流Izd0。由于制动特性曲线不一定经过原点0,如图中ABD 折线,只有斜 率m=(Icd-Idz0)/(Izd-Izd0)为常数,而制动系数K=Icd/Izd 却随制动电流不断变化, 故整定的比率制动系数K ,实质上是折线的斜率m 。

定值整定说明

与定值项相关的说明 各种电流、阻抗等定值若无特殊说明,均为二次值。同时包含以下注意事项: 1.电压一次额定值、电流一次额定值:分别为一次系统中的线电压、 一次系统中电流互感器原边的额定值。 2.电流二次额定值:为一次系统中电流互感器副边的额定电流值, 只能整定为1A或5A。 3.线路总长度:被保护线路的总长度,单位是公里,用于测距。 4.零序电阻补偿系数Kr、零序电抗补偿系数K x为:按线路实际 参数计算,K x=(X0-X1)/3X1,K r=(R0-R1)/3R1,其中R1和X1为线路单位长度上的正序电阻和电抗,R0和X0为线路单位长度上的零序电阻和电抗。 5.线路正序阻抗角:按实际全场线路正序阻抗角整定。 6.线路正序电阻、线路正序电抗:按实际全场线路正序电阻和正序 电抗的二次值整定,用于测距。 7.变化量启动电流定值:保证线路末端故障时有足够的灵敏度。建 议定值:取额定电流的0.2倍(CT为1A时取0.2A,CA为5A时取1A)。对于负荷波动较为频繁剧烈的线路(如电气化铁路、冶金、化工等),可以适当提高定值减少保护装置频繁启动。 8.零序启动电流定值:按躲过最大零序不平整电流整定,亦可参考 零序Ⅳ段电流定值。线路两侧建议按一次电流相同来整定。 9.距离电阻定值:阻抗四边形特性的电阻分量边界,应按照可靠躲

过本线路可能出线的最大负荷整定,并具有1.5倍以上的裕度,即:R≤最大负荷的最小阻抗/1.5。如最大负荷电流按额定电流取,党In=5A时,Rzd=0.9*Un/(In*1.5)≈7.0Ω;当In=1A时,Rzd=0.9*Un/(In*1.5)≈35.0Ω。 10.距离保护各段阻抗定值、距离保护各段时间定值:距离保护阻抗 定值指该段保护范围的阻抗值。即使某一段元件不投,各段定值仍需按照“距离保护Ⅰ段阻抗?距离保护Ⅱ段阻抗?距离保护Ⅲ段阻抗”的规定,否则将引起跟阻抗元件相关的多种元件失配。11.零序过流保护Ⅰ~Ⅳ段、时间定值:零序电流各段分别判断,没有 大小次序的要求,但各段电流定值均应大于或等于零序启动电流定值。 12.相过流保护电流、时间定值:两段式不带方向,不经电压闭锁的 相过流保护。 13.重合闸同期合闸角:用于重合闸方式的电源侧,在受电侧重合闸 成功时,电源侧进行同期电压鉴定。为保护电源侧开关可靠重合成功,一般取30~40°。 14.低频减载频率:低频减载频率定值根据电力系统具体情况整定, 系统频率低于该定值时切除被选择负荷。当频率小于45H z时,闭锁低频减载功能。 15.低频减载时间:原则上尽可能短,但考虑到系统振荡或系统故障, 一般取0.5s。 16.低频减载时间:为线电压值。当线路电压小于该闭锁电压定值时,

继电保护配置及整定计算

一继电保护灵敏系数 灵敏性是指在电力设备或线路的被保护范围内发生金属性短路时,保护装置应具有必要的灵敏系数。灵敏系数应根据不利的正常(含正常检修)运行方式和不利的故障类型计算,但可不考虑可能性很小的情况。灵敏系数应满足有关设计规范与技术规程的要求,当不满足要求时,应对保护动作电流甚至保护方案进行调整。 灵敏系数K m为保护区发生短路时,流过保护安装处的最小短路电流I k·min与保护装置一次动作电流I dz的比值,即:K m=I k·min/I dz。 式中:I k·min为流过保护安装处的最小短路电流,对多相短路保护,I k·min取两相短路电流最小值I k2·min;对66KV、35KV、6~10kV中性点不接地系统的单相短路 保护,取单相接地电容电流最小值I c·min;对110kV中性点接地系统的单相短 路保护,取单相接地电流最小值I k1·min;I dz为保护装置一次动作电流。 各类短路保护的最小灵敏系数列于表1.1 表1.1 短路保护的最小灵敏系数 注:(1)保护的灵敏系数除表中注明者外,均按被保护线路(设备)末端短路计算。 (2)保护装置如反映故障时增长的量,其灵敏系数为金属性短路计算值与保护整定值之比;如反映故障时减少的量,则为保护整定值与金属性短路计算值之比。 (3)各种类型的保护中,接于全电流和全电压的方向元件的灵敏系数不作规定。 (4)本表内未包括的其他类型的保护,其灵敏系数另作规定。

二电力变压器保护 1电力变压器保护配置 电力变压器的继电保护配置见表4.1-1 表4.1-1 电力变压器的继电保护配置 注:(1)当带时限的过电流保护不能满足灵敏性要求时,应采用低电压闭锁的带时限的过电流; (2)当利用高压侧过电流保护及低压侧出线断路器保护不能满足灵敏性要求时,应装设变压器低压侧中性线上安装电流互感器的零序过电流保护; (3)低压侧电压为230/400V的变压器,当低压侧出线断路器带有过负荷保护时,可不装设专用的过负荷保护; (4)密闭油浸变压器装设压力保护; (5)干式变压器均应装设温度保护。

继电保护整定计算实用手册

继电保护整定计算实用手册 目录 前言 1 继电保护整定计算 1.1 继电保护整定计算的基本任务和要求1.1.1 继电保护整定计算的目的 1.1.2 继电保护整定计算的基本任务1.1.3 继电保护整定计算的要求及特点1.2 整定计算的步骤和方法 1.2.1 采用标么制计算时的参数换算1.2.2 必须使用实测值的参数 1.2.3 三相短路电流计算实例 1.3 整定系数的分析与应用 1.3.1 可靠系数 1.3.2 返回系数 1.3.3 分支系数 1.3.4 灵敏系数

1.3.5 自启动系数 1.3.6 非周期分量系数 1.4 整定配合的基本原则 1.4.1 各种保护的通用整定方法 1.4.2 阶段式保护的整定 1.4.3 时间级差的计算与选择 1.4.4 继电保护的二次定值计算 1.5 整定计算运行方式的选择原则 1.5.1 继电保护整定计算的运行方式依据 1.5.2 发电机、变压器运行变化限度的选择 原则 1.5.3 中性点直接接地系统中变压器中性点 1.5.4 线路运行变化限度的选择 1.5.5 流过保护的最大、最小短路电流计算 1.5.6 流过保护的最大负荷电流的选取 2 变压器保护整定计算 2.1 变压器保护的配置原则

2.2 变压器差动保护整定计算 2.3 变压器后备保护的整定计算 2.3.1 相间短路的后备保护 2.3.2 过负荷保护(信号) 2.4 非电量保护的整定 2.5 其他保护 3 线路电流、电压保护装置的整定计算 3.1 电流电压保护装置概述 3.2 瞬时电流速断保护整定计算 3.3 瞬时电流闭锁电压速断保护整定计算 3.4 延时电流速断保护整定计算 3.4.1 与相邻线瞬时电流速断保护配合整定 3.4.2 与相邻线瞬时电流闭锁电压速断 保护配合整定 3.4.3 按保证本线路末端故障灵敏度整定 3.5 过电流保护整定计算 3.5.1 按躲开本线路最大负荷电流整定

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