泥浆泵动力端参数优化及设计---外文翻译
毕业设计
外文翻译
题目3NB－1300泥浆泵
动力端参数优化及结构设计专业机械设计制造及其自动化班级机械设计制造2班
学生隆林凡
指导教师胡启国
重庆交通大学
2011年
泥浆泵中密封环的介绍与发展
大多数苏联和国外泥浆泵中轴以及轮毂的密封是靠压盖来实现的。排出水在压力作用下进入到密封圈前面的一个洞里面以防止密封管受到外来污染颗粒的影响。然而，这个方法不总是能有效的带出污染颗粒。通常情况下，排除水里面也包含一小部分研磨的颗粒，它也会进入到密封盖前面的洞里面，然后留在了密封压盖上。
此外，由于制造误差，在单个的情况下出料侧封盖（与轴以及轮毂的密封相关的密封管被安装在其上）的安装误差会达到2-3毫米。所有这些都导致了非常剧烈的磨损以及密封管的失效。密封管通常运行15-20 h 后就需要替换。密封管运行时，需要持续的检查和调节。在受污染排出水的情况下，在密封管环下，轮毂上沟槽的形成会迅速发生，叶轮也会提前失效。
在国外的实践中使用了一个相当复杂的密封，它用的是三个有规则的合成橡胶环，在环之间压力油的作用下使它定位在输料密封盖的轴衬上。然而，根据Gidromekhanizatsiya works的操作数据显示，即使与轴衬相关的轮毂零件有非常高的制造精度和非常小的摆动，没有改变这个环的密封的寿命也只有200-300小时。
在1960s，各种各样的组织，特别是Gidromekhanizatsiya works开展了用金属环或者橡胶环来代替压盖。然而，和密封盖相关的叶轮毂的摆动和严重的不匹配度导致了密封的迅速失效。因此，这些工作就停止了。
在1980s，由于原材料的缺乏导致输料的密封压盖的生产减少，类似的工作又被重新开展。这项工作的开展和Minenergo计划的新技术有关。根据这个计划，在这个主流20R-11M 泥浆泵对被密封的洞上展开了额外的压力测量。这些测量表明，当把叶轮和圆盘之间的叶轮片卸载的时候，在输料侧密封前面的洞里面的压力大约是工作压力的50%，也就是说，对20R-11M 泥浆泵而言，大约是0.3MPa(30 m H2O)。随着泵的启动，真空压力的增加，相反地在洞里面的压力会减少大约4 m H2O。
密封圈工作条件的分析，泥浆泵的设计特点以及Trust谈到制造和迅速引入到实践的可能性表明，平的橡胶项圈密封圈满足所描述的条件。这些密封圈的特点是他们相关的相似性。较早之前，Trust对项圈密封圈开展过工作，但是由于当时相矛盾的运行数据，他们停止了这个工作。
为了改善密封圈的设计和优化参数，个人设计部门和实验企业在Trust创立了一个full-sized支架。这个支架能够控制模仿的叶轮的转数，也能够在压力达到0.4Mpa（通过一个按钮，这个压力可以增加大1 Mpa）条件下，提供排出水进入到密封圈前面的
洞里面。这个架子也能够测量模仿的叶轮的每分钟转数rpm,在密封装配中因摩擦而消耗的能量，在密封圈前面洞里面的压力，以及密封装配的泄漏。
在实验进行中，获得了支架上依赖于能量损失的压力的测量，能量损失是由于在干净的排出水和有研磨物质的受污染的水的传送期间，在压盖和密封装配环之间的摩擦产生的。图表1表明了在20R-11M泥浆泵中密封圈前面洞里的压力关系。分析图表可以得出，对于密封圈前面洞里的工作压力只有0.3MPa和相对干净的排出水传送时，在密封环上的能量损失不会超过在压盖上的能量损失，在5.5-6.0KW之间。
在平板橡胶项圈密封环上的摩擦损失的测量证实了公式3的适用性：
N fr=fπdhpv/102；
在这里f 是在钢筋上的橡胶的摩擦系数，等于0.2；d 是被密封的轴的直径；h 是项圈的尺寸；p 是洞里面的压力；v是在环表面的轴的旋转速度。
当受污染的水进入到密封圈前面洞里时，由于装配环的摩擦的持续增加，能量损失会达到10-15KW。
在密封圈的参数和设计的完善过程中，在支架上，对厚度是6-16mm，由橡胶薄片组成的平板环进行了测试。在密封环表面的干涉度是3-10%。
这些工作的结果是，它证实了对于20R-11M，被密封的叶轮毂直径在320mm的泥浆泵而言，平板环的最优的厚度是10-14mm，干涉度大约是9%（里面环的直径是300mm）。这个环的工作边缘应该向密封洞里面有一个45度的倾斜。在工作压力下，为了不让环向里边翻转，应该通过一个带有锥度的凹槽（可以支撑环）的夹紧盖保护它。图表2展示了这样一种单个环的设计。这种环被安装在输料侧的封盖上，而不是在没有额外加工盖和叶轮的压盖上。
平板环一个非常有价值的性质是它能在叶轮毂上自动聚焦。当安装环的时候，它可以在轮毂上伸展，然后自动聚焦就会发生。通过把橡胶环的表面压在泵的轴衬上或者通过夹紧盖就可以提供密封圈的安装结合点。这样做就会在被橡胶环密封的轮毂和盖之间留有2-3mm的间隙。在间隙之间橡胶的弹性可以抵消轮毂2-3mm的摆动。
当在轮毂上装配环的时候，环的项圈的组成决定了它的密封性能，密封主要是由轮毂上的压力以及加在面向轮毂的环边缘的水压提供的。
有必要注意到，轴的摆动在2-3mm的情况下，根据State Standard GOST 8752-70，标准的橡胶环是无效的，因为它们的聚焦与轴衬有关。实验证明它们不适合泥浆泵。最适合加工和操作的项圈环是一般硬度的抗油气的MBS或者MS橡胶薄片。
在Trust的实验企业中，组织了密封圈和环的加工。橡胶环是从车床上的薄片切下来的。在心轴上的薄片被绑紧在车床的卡盘上，使用了一个带有刀片形式切削刃的道
具。这洋生产出来的环就具有足够高的质量。
密封圈的简化设计使得大量生产和应用到操作中成为可能。在两年内，Trust把超过20R-11M泥浆泵的全部原料的一半变成了单密封环。在16R-9M和500-60泥浆泵上同样得到了应用。
根据建设部门的数据，带有一个橡胶环的密封圈的准确的运行时间大概是300h，通过密封圈的泄漏不会超过1公升每分钟。在运行中这样的密封是简单和可靠的。
在控制器研究期间，当它被安装在传输站的泥浆泵上时，由于密封洞里面的增加了压力，一个环的密封被认为是不足够可靠和可依赖的。在高压力条件下，为了保证密封，中间带有间隔环的两个平板环的密封设计（如图3所示）就形成了。来源于工业水提供系统的排出水进入到密封环前面的洞里面后，通过中间环的洞进入到密封圈之间的空间里面，然后再以比较小的流动速度排出到外部空间。带有5mm直径洞的节流圆盘被安装在环之间输出管和输入管中，这样就可以区分被密封洞里面的不同压力以及提供可靠的冷却。在启动和真空增加的时候，此外，输入水进入密封圈之间的洞里面都可以阻止空气通过密封装置进入里面的洞，因此缩短了真空建立和泵启动时间。在一个环失效的情况下，泵也可能根据只有一个环的情况照样运行，而不会使泵停止以及分解密封装置。
在1985年，Trust指导的对七个20R-11M泥浆泵的两个密封环控制器的实验证明它具有高的可靠性，在没有改变环质量的情况下密封装置的使用时间增加到了1000h 左右。目前Trust已经采用了两个环密封的泥浆泵。自从1986年以来，30个机械部件被换成了这样的密封圈。
Trust实验企业已经提高了加工一个和两个密封环的技术，也制造出了可以替代的橡胶环。后来密封圈被标准化了。产品的性质容许在2-3年内将整个Trust泥浆泵的原料变成新的密封圈。这个密封圈明书被分发到类似Trust的其他部门。在1983-1984期间，Trust引进一个密封环的经济效果超过30万卢布，引进两个密封环的预期效果是额外增加20万卢布。
Sealing of the shaft or hub of the impeller~In the majority of Soviet and foreign mud pumps is accomplished by means of a packing gland.To protect the gland from the entry of soil particles,expulsive water is fed under pressure into the cavity in front of the seal. However,it is not always possible to organize effective expulsion of the soll particles. The expulsive water,as a rule,also contains a small amount of abrasive particles,which enter the cavity in front of the seal and are retained on the packing gland.
Furthermore,owing to inaccuracies of manufacture and installation misalignment of the cover of the delivery side in which the gland is installed relative to the impeller hub or shaft with respect to which sealing is accomplished reaches 2-3 mm in individual cases.All this leads to quite intense wear and rapid failure of the gland.The gland is usually re-placed after 15-20 h of operation.Operation of the gland requires constant inspection and regulation.In the case of contaminated expulsive water,rapid formation of grooves on the impeller hub occurs under the rings of the gland and the impeller is replaced prematurely.
In foreign practice a rather complex seal with three shaped rubber rings centered on the bushing of the cover of the delivery side with force feed of oil between the rings is used.However,despite the high accuracy of manufacturing the parts and small wobble of the hub relative to the bushing,the service life of this seal without changing the rings is 200-300 h according to the data of operation at the State All-Union Trust for the Planning and Performance of Hydraulicking Works(Gidromekhanizatsiya)of the USSR Ministry of Power and Electrification(Min~nergo).
In the 1960s at various organizations and,in particular,at Gidromekhanizatsiya works were carried out on replacing the packing gland by rubber rings with metal support rings. However,the large misalignment and wobble of the impeller hub relative to the cover led to very rapid failure of the seal.Therefore,these works were stopped.
Similar works were renewed only in the 1980s owing to a reduction in the delivery of gland packing manufactured from scarce raw material.The works were conducted in accordance with the new technology plan of Min6nergo.According to this plan,additional measurements of the pressure in the cavity being sealed on the main 20R-IIM mud pump were taken.These measurements showed that as a consequence of unloading by the impeller blades in the narrow gap between the impeller and disk,the pressure in the chamber in front of the seal of the delivery side is about 50%of the working pressure,i.e.,about 0.3 MPa(30m O
)for the 20R–IIM pump.With starting of the pump and increase of the H
2
vacuum a negative pressure of about 4 m O
occurs,conversely,in this chamber.
H
2
An analysis of the working conditions of seals,the design characteristics of the mud pumps,and the possibilities of the Trust with respect to manufacture and rapid introduction into practice showed that flat rubber collar sealing rings meet the prescribed conditions. The virtue of these seals is their relative simplicity.Earlier the Trust conducted works on using the collar seals,but in view of the contradictory operating dada they were stopped.
To improve the design and parameters of the sealing ring,a full-sized stand was created at the Trust by personnel of the design office and experimental enterprise.The stand made it possible to gradually regulate the number of revolutions of the drum simulating the impeller hub and to feed"expulsive"water into the chamber in front of the seal under a pressure up to 0.4 MPa,by means of a press the pressure could be increased to i MPa.The instruments of the stand made it possible to measure the rpm of the drum,power expended on friction in the sealed assembly,pressure in the chamber in front of the seal,and leaks through the sealing assembly.
During the experimental works and measurements on the stand the pressure dependences of the loss of power due to friction in the gland and ring assemblies of the seals during delivery of clean expulsive water and water contaminated with abrasive material were obtained. Figure i shows these pressure dependences in the cavity in front of the seal for the 20R-IIM mud pump(hub diameter 320 rms,speed 500 rpm,size of the"collar"I0 mm).An analysis of these graphs shows that for a working pressure in the chamber in front of the seal of about 0.3 MPa and delivery of relatively clean expulsive water the power losses on the sealing ring do not exceed those on the gland and are 5.5-6.0 kW.
Measurement of the friction losses in the flat rubber collar sealing rings confirmed the applicability of the formula[3]:
N fr=fπdhpv/102,
where f is the coefficient of friction of wet rubber on steel,equal to 0.2; d is the diameter of the shaft being sealed; h is the size of the"collar";p is the pressu rein the chamber; v is the rotating speed of the shaft on the surface of the ring.
When contaminated water is fed into the chamber in front of the seal the power losses due to friction in the sealing assemblies substantially increased and reached 10-15kW.
During perfection of the design and parameters of the sealing ring on the stand flat rings made of rubber sheet with a thickness from 6 t o 16 mm were tested. The interference of the
rings on the surface being sealed was varied from 3 t o 10%.
As a result of these works it was established that for the 20R-11M pump with an impeller hub diameter being sealed equal to 320 mm, the optimum thickness of the flat rubber ring is10-14 mm and interference about 9% (inside diameter of the ring 300 mm).The ring should have a working edge with a bevel of about
45bent toward the sealing chamber. So that the ring does not turn inside out under pressure, it should be secured by a clamping cover with a tapered groove holding the ring. The design of such a single sealing ring is shown in Fig.2. The seal is installed on the cover of the delivery side in place of the gland without additional machining of the cover and impeller.
Avaluable property of the flat ring was its self-centering on the impeller hub. When installing the ring it is stretched on the hub and its automatic centering occurs. A fixed joint of the seal is provided by pressing the surface of the rubber to the bushing of the pump by the clamping cover,in doing so a gap of 2-3 mm is left between the hub and cover which is covered by the surface of the rubber ring.The flexibility of the rubber in its gap permits compensating the 2-3mm wobble of the hub.
The"collar"of the ring forming when the ring is assembled on the hub determines its self-sealing,which is primarily provided by tension on the hub and then by the water pressure pressing the edge of the ring against the hub.
It is necessary to note that in the case of a 2-3 mm wobble of the shaft the standard rubber rings according to State Standard GOST 8752-70are ineffective,since their centering occurs with respect to the bushing.Tests confirmed that they are unsuitable for sealing the mud pump.
The most suitable for the manufacture and operation of the collar rings was oil-and-gas resistant rubber sheet MBS or MS of average hardness according to GOST 7338-77.
Manufacture of the seal and rings was organized at the experimental enterprise of the Trust. The rubber ring was cut from the sheet on a lathe.The sheet with the mandrel is fastened on the chuck of the lathe,a cutter with a cutting edge in their form of a blade is used.The output of manufacturing the rings is high with their sufficiently good quality.
The simplicity of the design of the seal made it possible to organize its mass manufacture and introduction into operation.Within 2 years the Trust converted more than half of its entire stock of 20R-IIM mud pumps to a one-ring seal.Similar seals were developed also for the 16R-9M and 500-60 mud pumps.
According to the data of construction administrations,the accured operating time of seals with one rubber ring has averaged about 300 h,leaks through the seal have not exceeded 0.1 liter/min.The seal is reliable and simple in operation.
It was established during the pilot studies that the one-ring seal is insufficiently effective and reliable when it is installed on mud pumps of transfer stations owing to the increased pressure in the cavity being sealed.The design of a two-ring seal(Fig.3)was developed for operation of the seal under high-pressure conditions.Two flat rubber rings with a distance ring between them are installed in the seal.The expulsive water is fed from the industrial water supply system both into the cavity in front of the rings and through a hole in the distance ring into the cavity between the rings,the water is discharged at a small flow rate into outside space.On the delivery pipe and discharge pipe from the cavity between the rings are installed throttling disks with 5-mm-diameter holes,which make it possible to divide the total pressure difference in the cavity being sealed approximately in half between the two rubber rings and to provide their reliable cooling[4].At the time of starting and increase of the vacuum the delivery of water into the cavity between the rings,furthermore,prevents the breakthrough of air through the seal into the interior cavity and thereby shortens the time of buildup of the vacuum and starting the pump.In the event of failure of
one of the rings it is possible to switch and operate according to the scheme with a one-ring seal without stopping the pump and dismantling the sealing assembly.
Pilot tests of the two-ring seal conducted by the Trustiin 1985 on seven 20R-IIM pumps showed their high reliability,the lift of the sealing assembly without changing the rings increased to about i000 h.At present orientation toward the two-ring seal of the pump has been adopted at the Trust.In 1986 30 units will be converted to these seals and the remaining pumps in subsequent years.
The experimental enterprise of the Trust has improved the technology of manufacturing the one-and two-ring seals as well as replaceable rubber rings for them.The latter have been unified for the one-and two-ring seals.Production possibilities permit within 2-3 years converting the entire stock of the Trust's mud pumps to the new seals.The technical specifications on the seals are being sent to analogous trusts of other ministries.The economic effect from introducing the one-ring seal at the Gidromekhanizatsiya Trust of Min4nergo was more than 300,000 rubles during 1983-1984.The expected annual economic effect from introducing the two-ring seals will be additionally 200,000 rubles.
泥浆泵操作规程示范文本
泥浆泵操作规程示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
泥浆泵操作规程示范文本 使用指引：此操作规程资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 1 .开车前的准备 1.1 检查吸井水量是否足够，吸水高度是否符合要求； 1.2 检查设备是否完好，轴承是否缺油，连轴节是否良 好，吸排水管及底阀有无问题； 1.3 盘车1－2圈，检查有无卡阻； 1.4 打开灌水阀门，将水泵灌满引水。 2 .开机
2.1 合上开关手把、按下启动按钮，电动机开始转动； 2.2 待电动机转速达到正常后慢慢打开排水闸门； 2.3 观察压力表的变化。 3 . 运行注意事项 3.1 运行中司机应注意检查； 3.2 水泵的转动方向，水泵的上水情况； 3.3 各部有无异响和震动； 3.4 轴承温度是否超限（滚动轴承温度不超过75℃，
滑动轴承不超过65℃）。 3.5 查看水位是否正常，水质是否符合要求。 3.6 出现以下情况应立即停泵，进行处理： 3.6.1 转向不正确，底阀或叶轮被堵塞； 3.6.2 有无异响，震动； 3.6.3 各部温度是否超限； 3.6.4 泵体发热，或有异味； 3.6.5 其它紧急故障。
空调室内设计参数
空调室内设计参数 室内设计参数与室内舒适标准及卫生要求有关，包括室内干球温度、相对湿度、新风量、流速、噪声和空气中含尘量六项指标。 1、室内干球温度： 夏季空调应采用22～28℃。高级民用建筑或人员停留时间较长的建筑可取低值，一般建筑或人员停留时间短的建筑应取高值。 冬季空调应采用18～24℃。高级民用建筑或人员停留时间较长的建筑可取高值，一般建筑或人员停留时间短的建筑应取低值。 2、室内相对湿度： 夏季空调应采用40%～65%，一般的或人员停留时间短的建筑可取偏高值。 冬季空调应采用30～60%。 商用中央空调系统一般用于高档公寓、别墅和面积较小的办公、商店、餐饮、娱乐等公共场所。对于业主来说，希望空调系统能提供舒适的室内环境，同时也希望空调系统的运行费用尽可能低。空调负荷计算表面，室内温度提高1℃，相对湿度提高5%，空调负荷将降低6%～8%，因此室内设计参数如温度、相对湿度的标准不应过高。 3、室内空气流速（人员活动区）： 室内空气流速对人体的舒适也有一定的影响，夏季冷风或冬季热风流速过大，会有不舒适的吹风感。一般夏季空气流速要求不大于0.3m/s，冬季要求不大于 0.2m/s。 4、噪声： 噪声过大将有损于人体健康，因此噪声指标也是一个重要指标，空调设计人员应对空调系统的噪声进行有效控制。 5、洁净度： 对于民用建筑，对空气中含尘量的要求不高，一般在空调风系统中安装初效过滤器即可。对于要求较高的场合，可采用中效过滤器。 6、新风量： 一般住宅的层高较低（2.8m左右），新风处理设备（例如：新风机组）及新风管的布置将很困难，而且住宅建筑中，人员密度非常低，因此常依靠门窗渗透，或间歇开窗引入室内新风来稀释室内的二氧化碳浓度，从而保证人员卫生健康要求的
齿轮参数 规格标准
齿轮（2模数）标准 齿数外径D内径d齿数外径D内径d齿数外径D内径d 18∮40∮3149∮102∮9380∮164∮155 19∮42∮3350∮104∮9581∮166∮157 20∮44∮3551∮106∮9782∮168∮159 21∮46∮3752∮108∮9983∮170∮161 22∮48∮3953∮110∮10184∮172∮163 23∮50∮4154∮112∮10385∮174∮165 24∮52∮4355∮114∮10586∮176∮167 25∮54∮4556∮116∮10787∮178∮169 26∮56∮4757∮118∮10988∮180∮171 27∮58∮4958∮120∮11189∮182∮173 28∮60∮5159∮122∮11390∮184∮175 29∮62∮5360∮124∮11591∮186∮177 30∮64∮5561∮126∮11792∮188∮179 31∮66∮5762∮128∮11993∮190∮181 32∮68∮5963∮130∮12194∮192∮183 33∮70∮6164∮132∮12395∮194∮185 34∮72∮6365∮134∮12596∮196∮187 35∮74∮6566∮136∮12797∮198∮189 36∮76∮6767∮138∮12998∮200∮191 37∮78∮6968∮140∮13199∮202∮193 38∮80∮7169∮142∮133100∮204∮195 39∮82∮7370∮144∮135101∮206∮197 40∮84∮7571∮146∮137102∮208∮199 41∮86∮7772∮148∮139103∮210∮201 42∮88∮7973∮150∮141104∮212∮203 43∮90∮8174∮152∮143105∮214∮205 44∮92∮8375∮154∮145106∮216∮207 45∮94∮8576∮156∮147107∮218∮209 46∮96∮8777∮158∮149108∮220∮211 47∮98∮8978∮160∮151109∮222∮213 48∮100∮9179∮162∮153110∮224∮215 齿距=(D+d)/2+(间隙0.6~1) 2模数=4.5mm 模具人：何永清 制表
齿轮几何参数设计计算
第2章渐开线圆柱齿轮几何参数设计计算 2．1 概述 渐开线圆柱齿轮设计是齿轮传动设计中最常用、最典型的设计，掌握其设计方法是齿轮设计者必须具备的，对于其它类型的传动也有很大的帮助。在此重点讨论渐开线圆柱齿轮设计的设计技术。 2．2 齿轮传动类型选择 直齿（无轴向力） 斜齿（有轴向力，强度高，平稳） 双斜齿（无轴向力，强度高，平稳、加工复杂） 2．3 齿轮设计的主要步骤 多级速比分配 单级中心距估算 齿轮参数设计 齿轮强度校核 齿轮几何精度计算 2．4 齿轮参数设计原则 （1) 模数的选择 模数的选择取决于齿轮的弯曲承载能力，一般在满足弯曲强度的条件下，选择较小的模数，对减少齿轮副的滑动率、増大重合度，提高平稳性有好处。但在制造质量没有保证时，应选择较大的模数，提高可靠性，模数増大对动特性和胶合不利。 模数一般按模数系列标准选取，对动力传动一般不小于2 对于平稳载荷：mn=(0.007-0.01)a 对于中等冲击：mn=(0.01-0.015)a 对于较大冲击：mn=(0.015-0.02)a （2）压力角选择 an=20 大压力角（25、27、28、30）的优缺点：
优点：齿根厚度和渐开线部分的曲率半径增大，对接触弯曲强度有利。齿面滑动速度减小，不易发生胶合。根切的最小齿数减小。缺点：齿的刚度增大，重合度减小，不利于齿轮的动态特性。轴承所受的载荷增大。过渡曲线长度和曲率半径减小，应力集中系数增大。 小压力角（14.5、15、16、17.5、18）的优缺点： 优点：齿的刚度减小，重合度增大，有利于齿轮的动态特性。轴承所受的载荷减小。缺点：齿根厚度和渐开线部分的曲率半径减小，对接触弯曲强度不利。齿面滑动速度增大，易发生胶合。根切的最小齿数增多。 （3）螺旋角选择 斜齿轮螺旋角一般应优先选取整:10-13. 双斜齿轮螺旋角一般应优先选取:26-33. 螺旋角一般优先取整数，高速级取较大，低速级取较小。 考虑加工的可能性。 螺旋角增大的优缺点： 齿面综合曲率半径增大，对齿面接触强度有利。 纵向重合度增大，对传动平稳性有利。 齿根的弯曲强度也有所提高（大于15度后变化不大）。 轴承所受的轴向力增大。 齿面温升将增加，对胶合不利。 断面重合度减小。 （4）齿数的选择 最小齿数要求（与变位有关） 齿数和的要求 齿数互质要求 大于100齿的质数齿加工可能性问题（滚齿差动机构） 高速齿轮齿数齿数要求 增速传动的齿数要求 （5）齿宽和齿宽系数的选择 一般齿轮的齿宽由齿宽系数来确定， φa=b/a φd=b/d1 φm=b/mn φa=(0.2-0.4)
3NB-1600泥浆泵操作规程
一、3NB-1600泥浆泵操作规程 1.1操作人员 A.泥浆泵的操作人员应是接受了该项目的专门培训、持有相关证书的人 员，如钻井队长、司钻、副司钻等； B.负责培训的指导教师应具备操作资格，并负责受训人员的操作技能鉴 定； C.受训人员应在指导教师的监督下至少接受一个海班的实操训练，经指 导教师鉴定完全合格后方可在工作中使用泥浆泵。 1.2设备维护保养和检验 1.2.1 日保养 D.检查链条箱内油位和油质。工作时（油压5-15 psi/0.352-1.06 ksc） 观察润滑油是否充分供至链条,同时查看油泵的运转情况； E.泵静止时检查动力端的齿轮油液面； F.检查泵体各部的泄漏情况； G.目视检查链条的拉长或其他损坏情况； H.避免液体溅到十字头拉杆上为条件，尽量使缸套冷却液泵流量调到最 大（约每个缸套每分钟10加仑）； I.检查缸套冷却液容器液量，液位应在容器滤网的中间位置，保证既有 足够的液体，又能使滤网起作用； J.检查冷却水在缸套处的冷却情况并检查连接喷嘴的运动软管有无磨损情况； K.检查缸套冷却泵是否工作正常； L.检查动力端润滑泵的压力，在泵的转速为每分钟25冲时有最低压力5psi(0.352kg/cm2)；
M.空气包压力是否正常，一般不超过泵压的2/3,最大值为 700psi(50kg/cm2)； N.黄油枪向灌注泵盘根盒处黄油嘴注2号工业锂基脂1－3下； O.检查拉杆和缸套固定螺帽是否拧紧； P.检查凡尔盖是否拧紧。 1.2.2 半年保养 A.清洁动力端油池，重新加入极压齿轮油shell 320到油位； B.查动力端润滑油泵，清洗油泵吸入滤器和排出滤器； C.清洗链条箱内机油，并重新加入机油shell 15w-40到高油位丝堵溢 油为止； D.疏通链条润滑油喷嘴，更换滤器滤芯； E.更换缸套冷却水，并清洗水池和滤网； F.清洗排出管线滤器，更换损坏的滤芯。 1.2.3 两年维修 A.检查泵的中心拉杆是否松动，中心拉杆密封盘根是否损坏，更换损坏 油封，检查小齿轮和十字头销轴承、链条及链轮； B.检查液力端凡尔盖和缸盖及其丝扣、双头螺栓，确定是否应维修或更 换，上水凡尔固定结构的检查，更换损坏的螺栓和排列环； C.全面检查空气包，更换损坏的胶囊； D.检查所有盖板，管线及其密封件是否泄漏； E.检查动力端润滑油泵，链条油泵和冷却水泵，更换损坏零件。检查联 轴节，若损坏应更换。 1.3操作前检查 A.检查动力端齿轮油箱油位是否符合要求。当第一次启动新泵或在泵存 放后启动时，泵需开启十五分钟后停泵近五分钟再一次检查油位是否 符合要求，检查润滑油是否变质； B.检查链条箱内机油位是否合适，润滑油泵是否处于工作状态，机油是
室内和室外空气设计参数
第四章室内和室外空气设计参数 4．1内空气设计参数 4.1.1舒适性空调室内空气设计参数 舒适性空调泛指生活环境中如居室、办公室、餐厅等对温度、湿度没有太高的精度要求的空调方式。舒适性空调室内空气的温度、相对湿度要求见表4-1所示。 表4-1 舒适性空调室内设计温湿度及风速 部分建筑的室内空气设计温、湿度见表4-2所示。民用建筑空气调节房间室内计算温度见表1-4-3所示。 表4-2 部分建筑的室内空气设计温、湿度 表4-3 民用建筑空气调节房间室内计算温度
4.1.2工艺性空调室内空气设计参数 工艺性空调室内空气设计参数见表4-4至表4-5所示。 表4-4 工艺性空调室内空气设计参数
表4-5 机械工业部分室内参数要求 4.1.3电子计算机房的温、湿度要求 电子计算机房的温、湿度标准值见表4-6所示。电子计算机房的温、湿度条件见表4-7所示。 表4-6 温、湿度标准值 表4-7 电子计算机房的温、湿度条件
4.2 室外空气设计参数 1、 夏季空调室外计算干球温度t K 室外气象参数可按下面简化公式计算 夏季空调室外计算干球温度 t K ＝ 0.47 t x + 0.53 t r (℃) 式中 t x ——累年最热月平均温度 (℃) t r ——累年极端最高温度 (℃) 2、 夏季空调室的计算湿球温度t s （平均每年不保证50小时） 湿球温度t s 应分区计算 （1） 北部地区 黑龙江、吉林、辽宁、新疆、青海、甘肃、宁夏、内蒙和西藏等省、自治区计算公式如下 t s ＝ 0.72 t sx + 0.28 t sr (℃) （2） 中部地区 陕西、山西、北京、天津、河北、河南、山东、上海、江苏、安徽和湖北的
3NB-1300钻井泥浆泵—液力端系统的设计
目录 摘要........................................................ III ABSTRACT ................................................... I V 1前言 1.1课题的背景及研究意义 (5) 1.2钻井泥浆泵的现状与趋势分析 (7) 1.2.1我国钻井泥浆泵现状 (7) 1.2.2 钻井泥浆泵的发展趋势 (8) 1.3现有研究的不足及本文研究的内容 (9) 2钻井泵基本参数的确定 2.1排量................................................................................................ 错误！未定义书签。 2.2泵压................................................................................................ 错误！未定义书签。 2.3冲程及冲程长度 ............................................................................ 错误！未定义书签。 2.4泵的额定功率 ................................................................................ 错误！未定义书签。 2.5额定活塞推杆力............................................................................ 错误！未定义书签。3钻井泥浆泵液力端总体设计 3.1液力端的总体方案结构设计........................................................ 错误！未定义书签。 3.1.1缸盖结构................................................................................. 错误！未定义书签。 3.1.2 凡尔体结构............................................................................ 错误！未定义书签。 3.1.3 拉杆结构................................................................................ 错误！未定义书签。 3.1.4活塞结构................................................................................. 错误！未定义书签。 3.1.5缸套结构................................................................................. 错误！未定义书签。 3.1.6阀箱结构................................................................................. 错误！未定义书签。 3.2钻井泥浆泵的主要作用及工作机构............................................ 错误！未定义书签。 4 液力端易损件设计分析
齿轮传动设计参数的选择
齿轮传动设计参数的选择： 1）压力角α的选择 2）小齿轮齿数Z1的选择 3）齿宽系数φd的选择 齿轮传动的许用应力 精度选择 压力角α的选择 由《机械原理》可知，增大压力角α，齿轮的齿厚及节点处的齿廓曲率半径亦皆随之增加，有利于提高齿轮传动的弯曲强度及接触强度。我国对一般用途的齿轮传动规定的压力角为α=20o。为增强航空有齿轮传动的弯曲强度及接触强度，我国航空齿轮传动标准还规定了α=25o的标准压力角。但增大压力角并不一定都对传动有利。对重合度接近2的高速齿轮传动，推荐采用齿顶高系数为1～1.2，压力角为16o～18o的齿轮，这样做可增加齿轮的柔性，降低噪声和动载荷。 小齿轮齿数Z 1 的选择 若保持齿轮传动的中心距α不变，增加齿数，除能增大重合度、改善传动的平稳性外，还可减小模数，降低齿高，因而减少金属切削量，节省制造费用。另外，降低齿高还能减小滑动速度，减少磨损及减小胶合的可能性。但模数小了，齿厚随之减薄，则要降低齿轮的弯曲强度。不过在一定的齿数范围内，尤其是当承载能力主要取决于齿面接触强度时，以齿数多一些为好。 闭式齿轮传动一般转速较高，为了提高传动的平稳性，减小冲击振动，以齿数多 一些为好，小一些为好，小齿轮的齿数可取为z 1 =20~40。开式（半开式）齿轮传动，由于轮齿主要为磨损失效，为使齿轮不致过小，故小齿轮不亦选用过多的齿 数，一般可取z 1 =17~20。 为使齿轮免于根切，对于α=20o的标准支持圆柱齿轮，应取z 1≥17。Z 2 =u·z 1 。 齿宽系数φ d 的选择 由齿轮的强度公式可知，轮齿越宽，承载能力也愈高，因而轮齿不宜过窄；但增大齿宽又会使齿面上的载荷分布更趋不均匀，故齿宽系数应取得适合。圆柱齿轮齿宽系数的荐用值列于下表。对于标准圆柱齿轮减速器，齿宽系数取为
1000型泥浆泵操作规程
1000型泥浆泵操作规程 1编制目的 为加强安全生产工作，规范员工各项操作行为，提高员工安全操作技能，确保设备正常运转，预防各类事故的发生，结合已有规程，制定完善1000型泥浆泵操作规程。 2适用范围 本规程适用于3NB-1000型泥浆泵的操作与使用，其它类似 型号的泥浆泵也可参照执行。 3 设备安装 3.1 安装基础要求 3.1.1 泵基础应符合SY/T 5466—2004 3.6的规定。 3.1.2 基础表面应略低于或水平于泥浆罐的基础。 3.1.3 基础应水平摆放，水平度误差3 mm。 3.2 泥浆泵的安装 3.2.1 通用技术要求 3.2.1.1 泥浆泵基础与机房基础水平度应小于3mm。 3.2.1.2 泵护罩及所有附件无变形、缺损。 皮带传动泥浆泵的安装3.2.2 3.2.2.1 泥浆泵按设备平面布置要求就位，穿好传动皮带。3.2.2.2 校正泥浆泵。以带泵轴皮带轮外缘为基准校正泥浆泵，联动机皮带轮与泵皮带轮外缘面误差不大于3mm。
3.2.2.3 用顶杠将泥浆泵顶紧，安装传动护罩。 3.2.3 万向轴传动泥浆泵的安装 3.2.3.1 泥浆泵按设备平面布置图的要求就位，连接好传动万向轴。 3.2.3.2 校正泥浆泵，连接法兰平行度误差不大于0.5 mm；被动机械连接盘外径与驱动轴轴心径向跳动不大于1 mm；万向联轴器花键轴间隙应为25 mm～40 mm。 3.2.3.3连接泵与底座、泵与泵之间的顶杠，并定位。 3.2.3.4 安装好万向轴护罩。 3.2.4 电传动泥浆泵的安装 3.2. 4.1 泥浆泵及电机安装在撬座上。 3.2. 4.2 安装并校正皮带轮，安装护罩等其它附件。 3.2. 4.3 按设备平面布置图位置就位。 3.3 附件安装 3.3.1 吸入管线内径应等于泵连接部位外径。安装前吸入管内清理干净，安装后吸入管连接部位不应有漏气现象。吸入管路应减少不必要的阀和弯头，避免90°弯。 应加灌注泵。，4 m如大于，4 m上水管线长度应不大于3.3.2 3.3.3 空气包预充压力为泥浆泵工作压力的20%～30%，但不得超过附录A中的规定压力。 3.3.4 安全阀出口用引出管线引入泥浆罐内，引出管线内径不得小于放喷口径。引管接口与安全阀可靠连接固定，加12.7
给排水常用设计参数
出水、排水和水位的要求 消防水池的出水。排水和水位因符合下列要求： 1、消防水池的出水管应保证消防水池的有效容积能被全部利用 2.、消防水池应设置就地水位显示装置，并应在消防控制中心或值班室等 3、消防水池应设置溢流水管和排水设施，并应采用间接排水 条文说明 4.3.9本条为强制性条文，必须严格执行，消防水池的技术要求 1、消防水池是出水管的设计能满足有效容积被全部利用是提高消防水池的有效 利用率。减少死水区，实现节地的要求 消防水池（箱）的有效容积是设计最高水位至消防水池（箱）最低有效水位之间的距离，消防水池（箱）最低有效水位是消防水泵水喇叭口或水喇叭口以上0.6m 水位，当消防水泵吸水管或消防水箱出水管上设计防止旋流器时，最低有效水位为防止旋流器顶部以上0.2m 2.消防水池设置水位的目的是保证消防水池不因放空或各种因素漏水而照成的有效灭火水源不足的技术措施 3、消防水池溢流和排水采用见接排水的目的是防止污水倒灌污染消防水池内的 水 提示： 1，消防水池（箱）的有效容积可根据有效水深计算 2、喇叭口吸水管也可以在最低有效水位上方出池壁 3 在逆流水位、最低有效水位时应报警 4、水位位于正常水位的50~100mm时，应向消防控制中心或值班室报警消防水泵启动后低于正常水位时报警应停止 5、室外水池的就地水位显示装置可采用电子显示装置 消防水池容积的计算 （1）计算公式 有效容积为：V=3.6*(∑QPtp-Qbtb） V——消防水池的有效容积（m3）
QP——消火栓、自喷等自动灭火系统的设计流量（L/s） Qb——补水流量（L/s） t——火灾延续时间（H） （2）计算步骤 1、根据建筑类别和火灾危险性，确定消火栓延续时间：自动喷淋灭火系统火灾延续时间为1h 补水时间取最大值 2、根据建筑类别和规模。确定室外消火栓和室内消火栓的设计流量 3 、注意计算出消防水池容积与规定值要进行比较不应小于100m3 仅有消火栓系统时不应小于50m3
齿轮各参数计算公式
模数齿轮计算公式: 名称代号计算公式 模数m m=p/π=d/z=da/(z+2) （d为分度圆直径，z为齿数） 齿距p p=πm=πd/z 齿数z z=d/m=πd/p 分度圆直径 d d=mz=da-2m 齿顶圆直径da da=m(z+2)=d+2m=p(z+2)/π 齿根圆直径df df=d-2.5m=m(z-2.5)=da-2h=da-4.5m 齿顶高ha ha=m=p/π 齿根高hf hf=1.25m 齿高h h=2.25m 齿厚s s=p/2=πm/2 中心距 a a=(z1+z2)m/2=(d1+d2)/2 跨测齿数k k=z/9+0.5 公法线长度w w=m[2.9521(k-0.5)+0.014z] 13-1 什么是分度圆?标准齿轮的分度圆在什么位置上？ 13-2 一渐开线，其基圆半径r b＝40 mm，试求此渐开线压力角α＝20°处的半径r和曲率半径ρ的大小。 13-3 有一个标准渐开线直齿圆柱齿轮，测量其齿顶圆直径d a＝106.40 mm，齿数z=25，问是哪一种齿制的齿轮，基本参数是多少? 13-4 两个标准直齿圆柱齿轮，已测得齿数z l＝22、z2＝98，小齿轮齿顶圆直径d al＝240 mm，大齿轮全齿高h ＝22.5 mm，试判断这两个齿轮能否正确啮合传动? 13-5 有一对正常齿制渐开线标准直齿圆柱齿轮，它们的齿数为z1＝19、z2＝81，模数m＝5 mm，压力角 α＝20°。若将其安装成a′＝250 mm的齿轮传动，问能否实现无侧隙啮合？为什么？此时的顶隙（径向间隙）C是多少? 13-6 已知C6150车床主轴箱内一对外啮合标准直齿圆柱齿轮，其齿数z1＝21、z2＝66，模数m＝3.5 mm，压力角α＝20°，正常齿。试确定这对齿轮的传动比、分度圆直径、齿顶圆直径、全齿高、中心距、分度圆齿厚和分度圆
泥浆泵安全操作规程正式版
Guide operators to deal with the process of things, and require them to be familiar with the details of safety technology and be able to complete things after special training.泥浆泵安全操作规程正式 版
泥浆泵安全操作规程正式版 下载提示：此操作规程资料适用于指导操作人员处理某件事情的流程和主要的行动方向，并要求参加施工的人员，熟知本工种的安全技术细节和经过专门训练，合格的情况下完成列表中的每个操作事项。文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用。 一、泵必须安装在稳固的基础架或地基上，不应有松动。 二、起动前检查： 1、各连接部位要紧固； 2、电动旋转方向应正确； 3、离合器灵活可靠； 4、管路连接牢固，密封可靠，底阀灵活有效。 三、起动前，吸水管、底阀、泵体内必须注满引水，压力表缓冲器上端注满油。 四、用手转动，使活塞往复两次，无
阻梗且线路绝缘良好时方可空载起动，起动后，待运转正常再逐步增加载荷。 五、运转中应注意各密封装置的密封情况，必要时加以调整。拉杆及副杆要经常涂油润滑。 六、运转中经常测试泥浆含沙量不得超过10%。 七、有几档速度的泥浆泵为使飞溅润滑可靠，应在每班运转中将几档速度分别运转，时间均不少于30秒。 八、严禁在运转中变速，需变速时应停泵换档。 九、运转中出现异响或水重、压力不正常或有明显高温时应停泵检查。 十、在正常情况下应在空载时停泵。
停泵时间较长时，必须全部打开放水孔，并松开缸盖，提起底阀放水杆，放尽泵体及管道中的全部泥砂。 十一、长期停用，应彻底清洗各部泥砂、油垢，将曲轴箱内润滑油放尽，并采取防锈、防腐措施。 ——此位置可填写公司或团队名字——
泥浆泵操作规程标准范本
操作规程编号：LX-FS-A49000 泥浆泵操作规程标准范本 In The Daily Work Environment, The Operation Standards Are Restricted, And Relevant Personnel Are Required To Abide By The Corresponding Procedures And Codes Of Conduct, So That The Overall Behavior Can Reach The Specified Standards 编写：_________________________ 审批：_________________________ 时间：________年_____月_____日 A4打印/ 新修订/ 完整/ 内容可编辑
泥浆泵操作规程标准范本 使用说明：本操作规程资料适用于日常工作环境中对既定操作标准、规范进行约束，并要求相关人员共同遵守对应的办事规程与行动准则，使整体行为或活动达到或超越规定的标准。资料内容可按真实状况进行条款调整，套用时请仔细阅读。 1 .开车前的准备 1.1 检查吸井水量是否足够，吸水高度是否符合要求； 1.2 检查设备是否完好，轴承是否缺油，连轴节是否良好，吸排水管及底阀有无问题； 1.3 盘车1－2圈，检查有无卡阻； 1.4 打开灌水阀门，将水泵灌满引水。
2 .开机 2.1 合上开关手把、按下启动按钮，电动机开始转动； 2.2 待电动机转速达到正常后慢慢打开排水闸门； 2.3 观察压力表的变化。 3 . 运行注意事项 3.1 运行中司机应注意检查； 3.2 水泵的转动方向，水泵的上水情况；
室内设计空间尺寸标准
室内设计空间尺寸标准 所形成的空间所形成为人所用，建筑内的器物为人所用，因而人体各部的尺寸及其各类行为活动所需的空间尺寸，是决定建筑开间、进深、层高、器物大小的最基本的尺度。各类图书、手册均有详细的描绘，作为一名建筑师，可以参阅这类资料，但有些是必须牢记的，时刻需要提调出来使用的。诸如：人体的平均高度、宽度、蹲高、坐高、弯腰、举手、携带行李、牵带小孩以至于残疾人拄手拐、坐轮椅所需的活动空间尺寸等等。这些重要的。基本的尺寸数据，一般应熟记，因为由此导致了家具、器物以及各种通道、房间的大小尺寸的确定。在建筑设计时，除了那些因为宗教、政治以及艺术原因需要夸张、夸大的尺度外，都不会离开以人体尺度为本源来决定建筑尺寸的原则。 家具的尺度也是决定建筑空间的重要因素，例如床铺、书桌、餐桌、凳、椅、沙发柜橱这些基本家具的尺寸，都是必须熟记的。重要的是家具要与人的活动配合起来，留出人使用家具和搬运家具所需空间。近年行为科学兴盛，大家要研究人与人、人与物之间的“感觉空间”把“场”的理论运用到建筑设计中来，这是十分有意义的。 由上可知，人体、家具、活动空间构成了建筑设计尺度的基础，换句话说，也就是构成了建筑的基本空间，道理虽不深奥，但对建筑师来说，却十分重要，万变不离其宗。 门的尺寸 1.门高：
供人通行的门，高度一般不低于2m，再高也以不宜超过2.4m，否则有空洞感，门扇制作也需特别加强。如造型、通风、采光需要时，可在门上加腰窗，其高度从0.4m起，但也不宜过高。供车辆或设备通过的门，要根据具体情况决定，其高度宜较车辆或设备高出0.3～0.5m，以免车辆因颠簸或设备需要垫滚筒搬运时碰撞门框。至于各类车辆通行的净空要求，要查阅相应的规范。 如果是体育场馆、展览厅堂之类大体量、大空间的建筑物，需要设置超尺度的门时，可在大门扇上加设常规尺寸的附门，供大门勿需开启时，人们可以通行。 现今建筑内各种设备管井的检查门颇多，它不是经常通过的地方，所以一般上框高与普通门齐或还低一些，下边还留有与踢脚线同高的门槛，其净高就不必拘泥于2m，1.5m左右即可。 2.门宽： 一般住宅分户门0.9～1m，分室门0.8～0.9m，厨房门0.8m左右，卫生间门0.7～0.8m，由于考虑现代家具的搬入，现今多取上限尺寸。 公共建筑的门宽一般单扇门1m，双扇门1.2～1.8m，再宽就要考虑门扇的制作，双扇门或多扇门的门扇宽以0.6～1.0m为宜。 供安全疏散的太平门的宽度，要根据计算和规范（有关防火规范）规定设置。 管道并供检修的门，宽度一般为0.6m. 供机动车或设备通过的门，除其自身宽度外，每边也直留出0.3～0.5m的空隙。 附带说一下，供检修的“人孔”其尺寸也不宜小于0.6m×0.6m. 窗的尺寸 1.窗高：
齿轮参数化设计
基于PRO/E的齿轮参数化设计 程佳，任大为，翟文进，王硕，高照锋 中北大学材料科学与工程学院, 太原（030051） E-mail：mschj19870627@https://www.360docs.net/doc/eb300583.html, 摘要：齿轮是广泛应用于各种机械传动的一种常用零件，用来传递动力、改变转速和旋转 方向。常见的有直齿圆柱齿轮、斜齿圆柱齿轮、圆锥齿轮、人字齿轮等。文章介绍了基于 PRO/E利用Program实现齿轮参数化设计的方法。根据渐开线生成的原理和理论公式，在方 程编辑器中输入笛卡尔坐标方程，从而生成精确的齿轮轮齿渐开线，再据角变位斜齿轮各参 数的计算公式,精确创建了齿廓曲线;利用扫描混合和阵列命令创建斜齿轮的轮齿特征。从而 使设计人员能方便快捷地实现齿轮的三维特征造型设计以便提高设计效率。 关键字：齿轮；PRO/E Program ；参数化 1 引言 随着CAD技术的发展，在齿轮设计过程中，越来越广泛地采用三维建模的方法。PRO/E 是被广泛应用的CAD优秀软件，它有强大的三维建模功能。利用PRO/E的二次开发工具模 块Program，就可以方便地实现齿轮设计的参数化，从而大大提高设计效率。当用户在PRO/E 中对齿轮进行三维建模时，Program就以程序的形式记录了齿轮的主要设计步骤和尺寸参数 列表，用户可以根据需要对程序进行修改。这样只要用户重新运行这个程序并变更齿轮的参 数就可以生成新的齿轮，从而使不熟悉三维建模技巧的设计人员也可使用现有的三维齿轮模 型进行更新设计，减少繁琐复杂的重复劳动。 2 系统介绍 Pro/Engineer是一个功能定义系统，即造型是通过各种不同设计专用功能来实现，其中 包括：筋（Ribs）、槽（ Slots）、倒角（Chamfers）和抽空（Shells）等，采用这种手段来建 立形体，对于工程师来说是更自然，更直观，无需采用复杂的几何设计方式。这系统的参数 比功能是采用符号式的赋予形体尺寸，不象其他系统是直接指定一些固定数值于形体，这样 工程师可任意建立形体上的尺寸和功能之间的关系，任何一个参数改变，其也相关的特征也 会自动修正。这种功能使得修改更为方便和可令设计优化更趋完美。参数化设计方法作为一 种全新的设计方法现已广泛用于工业界，充分运用Pro/E软件的参数化技术,实现渐开线齿轮 的三维参数化建模已广泛应用[2]。 3 参数化齿轮的设计 3.1圆柱斜齿齿轮参数化设计 首先，按设计要求确定齿轮的相关参数，如表一所示为斜齿轮各参数：M（法向模数）、 Z (齿数)、AFPH (压力角)、BTA（螺旋角）、W（齿厚）等。 表一斜齿圆柱齿轮参数 序号名称符号参数值 1 法向模数M 3 2 齿数Z 45 3 压力角AFPH 20
泥浆泵安全操作规程
泥浆泵安全操作规程 1、岗位安全职责 1.1负责日常例行保养，对泥浆泵进行检查、维修，并做好记录。 1.2 负责机械使用过程中的人员和机械安全。 1.3 严格按安全技术交底和操作规程实施作业。 2、岗位任职条件 2.1 接受过良好电工及机械工种的安全技术及技能培训。 2.2 持有电工或机械工上岗证。 3、上岗作业准备 3.1 接受安全技术交底，清楚其作业内容，包括：泥浆池的深度和泥浆泵安设的位置、电缆线的接入及排泥浆管线的布置。 3.2 泵必须安装在稳固的基础架或地基上，不应有松动。 3.3 起动前检查： 3.3.1 各连接部位要紧固； 3.3.2 电动旋转方向应正确； 3.3.3 离合器灵活可靠； 3.3.4 管路连接牢固，密封可靠，底阀灵活有效。 3.4 起动前，吸水管、泵体内必须注满引水，压力表缓冲器上端注满油。 3.5 用手转动，使活塞往复两次，无阻梗且线路绝缘良好时方可空载起动，起动后，待运转正常再逐步增加载荷。 4、安全操作规程
4.1 运转中应注意各密封装置的密封情况，必要时加以调整。拉杆及副杆要经常涂油润滑。 4.2 运转中经常测试泥浆含沙量不得超过10%。 4.3为使飞溅润滑可靠，应在每班运转中将几档速度分别运转，时间均不少于30秒。 4.4 严禁在运转中变速，需变速时应停泵换档。 4.5 运转中出现异响或水重、压力不正常或有明显高温时应停泵检查。 4.6 在正常情况下应在空载时停泵。停泵时间较长时，必须全部打开放水孔，并松开缸盖，提起底阀放水杆，放尽泵体及管道中的全部泥砂。 4.7 长期停用，应彻底清洗各部泥砂、油垢，将曲轴箱内润滑油放尽，并采取防锈、防腐措施。 5、其他注意事项 5.1 做好机械使用及维护保养日志。 5.2 操作人员必须具有良好的电工作业知识，注意安全用电。 5.3 操作人员必须忠于职守，爱岗敬业。
泥浆泵动力端参数优化及设计
泥浆泵动力端参数优化及结构设计一．前言 泥浆泵是石油钻机的三大部件之一，是钻井液循环系统的关键设备。钻井时钻井泵在高压下向井底输送高粘度、大密度和高含沙量的液体，以便冷却钻头，携带出岩屑，并作为井底动力钻具的动力液，辅助钻头钻进。在各种形式的泵中，往复式柱塞泵由于具有能在高压下输送高粘度、大比重、高含沙量和流量相对较小的液体的特性，因而在钻井作业中得到了广泛的应用。 钻井泥浆泵的使用大约已有100多年了。早期泥浆泵的功能仅在于循环泥浆、冷却井底、携带岩屑等。1940年代末，随着喷射式钻井和井下动力钻具钻井的出现，扩 大了泥浆泵的功能与使用范围。近些年来，随着深井和超深井的开采逐渐增多，对钻井泥浆泵的功率与压力提出了更高的要求。泥浆泵早期的典型结构是双缸双作用泵，这种泵传动效率低、流量和压力波动大、体积大、重量重，不能满足恶劣的钻井工况，尤其是海洋钻井的需要。所以1960年代，比较先进的三缸单作用泥浆泵得到了应用。三缸泵的优点在于体积小、重量轻、效率高、压力波动小。经过40年来的不断改进与完善，三缸单作用泵已经比较成熟，使用效果显著。现在，随着石油开采技术的不断革新和钻井要求的日益提高，又出现了一些新型的泥浆泵。 二．泥浆泵概述 泥浆泵是在钻井过程中，将泥浆加压后携带出井底的岩屑和供给井底动力钻具的动力，向井底输送和循环钻井液的往复泵。泥浆泵的主要作用是利用钻井冲洗液（统称泥浆）使井筒内外的循环，冲洗井底，冷却钻头，并把岩屑携带到地面。在采用井下水力钻具（如涡轮钻具或螺杆钻具）时，
利用冲洗液传递能量，推动井下水力钻具旋转。采用喷射式钻头，由钻头水眼喷射出高速冲洗液，有利于破碎岩层，提高钻井速度。为了实现高压喷射钻井，对钻井泥浆泵提出了更高的要求，使用好、保养好泥浆泵的各部分，延长各个易损件的工作寿命，保证泥浆泵优良的技术状况，也是很重要的。由于石油矿场上使用往复泵的条件十分恶劣，提高其易损件（泵阀，活塞和缸套）的工作寿命，成为泥浆泵设计、制造和使用中迫切需要解决的问题。近几年，为了加快钻井速度，降低钻井成本，延长钻头使用寿命，国内外在泥浆泵的理论和试验研究、设计制造和选择使用等方面做了许多工作，对钻井泵进行了多次改型换代，各种新型钻井泵也不断研制成功。但其基本结构均未摆脱曲柄连杆机构的传统方式，在结构上没有根本变化，因而现有的钻井泥浆泵不能完全满足钻井作业的需要，因而必须寻求具有更好工作性能和合理结构的钻井泵以满足石油勘探开发使用的要求。 随着改革开放的深入及中国加入世贸组织，我国石油钻井队伍“充分利用国内外两种资源、两个市场”，实施走出去的战略，进入国际钻井市场，为了满足参与国际市场的需要，中石油、中石化都在不断加大钻井设备的投入，同时加快老钻井机的更新改造和新型轻便钻井机研制步伐，随着国际市场对钻井泵的需求增大，使得钻井泵的供求矛盾更加突出，各类型钻井泵的缺口每年达200台左右。 现如今国内外钻井泥浆泵主要存在5方面的问题，即，钻井泵质量大，制约钻机的移运性，难以适应现代轻便钻机的要求；冲程短，冲次高，钻井泵在不合适的冲次范围内工作，致使液力端寿命短；泵压偏低，不能完全满足现代钻井工艺的需要；结构不合理，部分强度冗余，部分刚度不足，可靠性低，难以满足钻井机高可靠性要求；缸套寿命短，难以满足钻机高效率要求。因此，合理降低泵的冲次，适当增加泵的冲程长度，既满足钻井过程中的排量要求，又能确保泵的自吸性能，充分发挥了泵的功效，成为今后钻井泵的设计方向。
齿轮各参数计算方法
齿轮各参数计算方法 1、齿数Z 闭式齿轮传动一般转速较高，为了提高传动的平稳性，减小冲击振动，以齿数多一些为好，小一些为好，小齿轮的齿数可取为z1=20~40。开式（半开式）齿轮传动，由于轮齿主要为磨损失效，为使齿轮不致过小，故小齿轮不亦选用过多的齿数，一般可取z1=17~20。为使齿轮免于根切，对于α=20度的标准支持圆柱齿轮，应取z1≥17 2、模数m 齿距与齿数的乘积等于分度圆的周长，即pz=πd。为使d为有理数的条件是 p/π为有理数，称之为模数。即：m=p/π 模数m是决定齿轮尺寸的一个基本参数。齿数相同的齿轮模数大，则其尺寸也大。
3、分度圆直径d 齿轮的轮齿尺寸均以此圆为基准而加以确定，d=mz 4、齿顶圆直径da和齿根圆直径df 由齿顶高、齿根高计算公式可以推出齿顶圆直径和齿根圆直径的计算公式： da=d+2ha df=d-2hf =mz+2m=mz-2×1.25m =m(z+2)=m(z-2.5) 5、分度圆直径d 在齿轮计算中必须规定一个圆作为尺寸计算的基准圆，定义：直径为模数乘以齿数的乘积的圆。实际在齿轮中并不存在，只是一个定义上的圆。其直径和半径分别用d和r表示，值只和模数和齿数的乘积有关，模数为端面模数。与变位系数无关。标准齿轮中为槽宽和齿厚相等的那个圆（不考虑齿侧间隙）就为分度圆。标准齿轮传动中和节圆重合。但若是变位齿轮中，分度圆上齿槽和齿厚将不再相等。若为变位齿轮传动中高变位齿轮传动分度圆仍和节圆重合。但角变位的齿轮传动将分度圆和节圆分离。 6、压力角αrb=rcosα=1/2mzcosα 在两齿轮节圆相切点P处，两齿廓曲线的公法线（即齿廓的受力方向）与两节圆的公切线（即P点处的瞬时运动方向）所夹的锐角称为压力角，也称啮合角。对单个齿轮即为齿形角。标准齿轮的压力角一般为20”。在某些场合也有采用α＝14.5°、15°、22.50°及25°等情况。
圆锥齿轮参数设计
圆锥齿轮参数设计 0.概述 锥齿轮是圆锥齿轮的简称，它用来实现两相交轴之间的传动,两轴交角S称为轴角，其值可根据传动需要确定，一般多采用90°。锥齿轮的轮齿排列在截圆锥体上，轮齿由齿轮的大端到小端逐渐收缩变小，如下图所示。由于这一特点，对应于圆柱齿轮中的各有关"圆柱"在锥齿轮中就变成了"圆锥"，如分度锥、节锥、基锥、齿顶锥等。锥齿轮的轮齿有直齿、斜齿和曲线齿等形式。直齿和斜齿锥齿轮设计、制造及安装均较简单，但噪声较大，用于低速传动（＜5m/s）；曲线齿锥齿轮具有传动平稳、噪声小及承载能力大等特点，用于高速重载的场合。本节只讨论S=90°的标准直齿锥齿轮传动。 1. 齿廓曲面的形成 直齿锥齿轮齿廓曲面的形成与圆柱齿轮类似。如下图所示，发生平面1与基锥2相切并作纯滚动，该平面上过锥顶点O的任一直线OK的轨迹即为渐开锥面。渐开锥面与以O为球心，以锥长R为半径的球面的交线AK为球面渐开线，它应是锥齿轮的大端齿廓曲线。但球面无法展开成平面，这就给锥齿轮的设计制造带来很多困难。为此产生一种代替球面渐开线的近似方法。 2. 锥齿轮大端背锥、当量齿轮及当量齿数 (1) 背锥和当量齿轮 下图为一锥齿轮的轴向半剖面，其中DOAA为分度锥的轴剖面，锥长OA称锥距，用R 表示；以锥顶O为圆心，以R为半径的圆应为球面的投影。若以球面渐开线作锥齿轮的齿廓，则园弧bAc为轮齿球面大端与轴剖面的交线，该球面齿形是不能展开成平面的。为此，再过A作O1A⊥OA，交齿轮的轴线于点O1。设想以OO1为轴线，以O1A为母线作圆锥面O1AA，该圆锥称为锥齿轮的大端背锥。显然，该背锥与球面切于锥齿轮大端的分度圆。由于大端背锥母线1A与锥齿轮的分度锥母线相互垂直，将球面齿形的圆弧bAc投影到背锥上得到线段 b'Ac'，圆弧bAc与线段b'Ac'非常接近，且锥距R与锥齿轮大端模数m之比值愈大（一般R/m>30），两者就更接近。这说明：可用大端背锥上的齿形近似地作为锥齿轮的大端齿形。由于背锥可展开成平面并得到一扇形齿轮，扇形齿轮的模数m、压力角a和齿高系数ha*等参数分别与锥齿轮大端参数相同。再将扇形齿轮补足成完整的直齿圆柱齿轮，这个虚拟的圆