电阻炉的工作原理.

电阻炉的工作原理.
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电阻炉的工作原理

2017-06-25

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电阻炉的工作原理

电阻炉是以电流通过导体所产生的焦耳热为热源的电炉。电阻炉以电为热源,通过电热元件将电能转化为热能,在炉内对金属进行加热。电阻炉和火焰比,热效率高,可达50-80?G,热工制度容易控制,劳动条件好,炉体寿命长,适用于要求较严的工件的加热,但耗电费用高。

按传热方式,电阻炉分为辐射式电阻炉和对流式电阻炉。辐射式电阻炉以辐射传热为主,对流传热作用较小;对流式电阻炉以对流传热为主,通常称为空气循环电阻炉,靠热空气进行加热,炉温多低于650℃。

按电热产生方式,电阻炉分为直接加热和间接加热两种。在直接加热电阻炉中,电流直接通过物料,因电热功率集中在物料本身,所以物料加热很快,适用于要求快速加热的工艺,例如锻造坯料的加热。

这种电阻炉可以把物料加热到很高的'温度,例如碳素材料石墨化电炉,能把物料加热到超过2500□。直接加热电阻炉可作成真空电阻加热炉或通保护气体电阻加热炉,在粉末冶金中,常用于烧结钨、钽、铌等制品。采用这种炉子加热时应注意:①为使物料加热均匀,要求物料各部位的导电截面和电导率一致;

②由于物料自身电阻相当小,为达到所需的电热功率,工作电流相当大,因此送电电极和物料接触要好,以免起电弧烧损物料,而且送电母线的电阻要小,以减少电路损失;③在供交流电时,要合理配置短网,以免感抗过大而使功率因数过低。

大部分电阻炉是间接加热电阻炉,其中装有专门用来实现电-热转变的电阻体,称为电热体,由它把热能传给炉中物料(图1 间接加热电阻炉)。这种电炉炉壳用钢板制成,炉膛砌衬耐火材料,内放物料。最常用的电热体是铁铬铝电热体、镍铬电热体、碳化硅棒和二硅化钼棒。根据需要,炉内气氛可以是普通气氛、保护气氛或真空。一般电源电压220伏或380伏,必要时配置可调节电压的中间变压器。小型炉(<10千瓦)单相供电,大型炉三相供电。对于品种单一、批料量大的物料,宜采用连续式炉加热。炉温低于700□的电阻炉,多数装置鼓风机,以强化炉内传热,保证均匀加热。用于熔化易熔金属(铅、铅铋合金、铝和镁及其合金等)的电阻炉,可做成坩埚炉;或做成有熔池的反射炉,在炉顶上装设电热体。电渣炉是由溶渣实现电热转变的电阻炉(见电渣重熔)。

板式楼梯计算实例

板式楼梯计算实例 "OU 1OT 用U ----------------------------------------- ------------------------------------- r

58C 11X300=3500 1800 - 240 1------------ :——:——:------------- 7 5800 B2J有承就戕碱板式儀粕桝f 【例题2.1《楼梯、阳台和雨篷设计》37页,PDF版47页】图 2.1为某实验楼楼梯的平面图和剖面图。采用现浇板式楼梯,混凝土强度等级为 C25, f c -11.9N/mm2, f t -1.27N/mm2钢筋直径d> 12mm9寸采用HRB40(级钢筋,f y =360N/mm2; d< 10mrtJ寸采用HPB300级钢筋,f y =270N / mm2,楼梯活荷载为 3.5KN/m2。 楼梯的结构布置如图 2.8所示。斜板两端与平台梁和楼梯梁整 结,平台板一端与平台梁整结,平台板一端与平台梁整结,另一端则与窗过梁整结,平台梁两端都搁置在楼梯间的侧墙上。

580 11X3003300 1800 120 d 1——11 ---------------------------------------------------------- p *--------------------------------- 屮 5800 02.8 试对此现浇板式楼梯进行结构设计。 解: 1)斜板TB1设计 除底层第一跑楼梯的斜板外,其余斜板均相同,而第一跑楼梯斜板的下端为混凝土基础,可按净跨计算。这里只对标准段斜板TB1进行设计。 对斜板TB1取1m宽作为其计算单元。 (1) 确定斜板厚度t 斜板的水平投影净长为I in=3300mm 斜板的斜向净长为 -= ------------ = 3691mm cosa 300 / J150+002

塔吊基础知识设计计算

塔式起重机方形独立基础的设计计算 余世章余婷媛 《内容提要》文章通过对天然基础的塔吊基础设计,详细论述整个基础的设计过程,经济适用,安全可靠、结构合理,思路清晰,论述精辟有据;在现场施工中,有着十分重要的指导意义。 关键词:塔机、偏心距、工况、一元三次方程、核心区、基底压力。 一、序言 随着建筑业迅猛发展,塔式起重机(简称塔机)在建筑市场中是必不可少的一项重要垂直运输机械设备;塔机基础设计,在建筑行业中是属于重大危险源的范畴,正因为如此,塔机基础设计得到各使用单位的高度重视;本人通过网络查阅过许多塔机基础设计方案,除采用桩基外,塔基按独立基础所设计的方形基础,绝大部分都按厂家说明书所提供的基础尺寸进行配筋,按规范设计计算的为数不多,厂家所提供基础大小数据有些是不满足规范要求,而塔机基础配筋绝大多数情况是配筋过大,浪费较为严重;厂家说明书所提供数据表明,地基承载力特征值小的基础外形尺寸就较大,承载力特征值较大,基础尺寸就相应的小点,似乎看起来这种做法是正确的,其实并非如此。 塔机基础型式方形等截面最为普遍,下面通过一些规范限定的条件,对方形截面独立基础规范化的设计,很有参考和实用价值。下面举例采用中联重科的塔吊类型进行论述和阐明。 二、塔吊基础设计步骤 2.1、确定塔吊型号

首先根据施工总平面图,根据建筑物外形尺寸(长、宽、高)、及材料堆放场地和钢筋加工场地,根据塔机覆盖率情况,按塔机说明书中的主要参数确定塔机型号。 2.2、根据塔机型号确定荷载 厂家说明书中都有荷载说明,按塔吊自由独立高度条件提供两组数据(中联重科),一组为工作状态(工况)荷载,另一组为非工作状态(非工况)荷载,确定出一组最不利的工况荷载。 2.3、确定塔吊基础厚度h 根据说明书中塔机安装说明,基础固定塔基及有两种形式,一种是地脚螺栓,另一种是埋入固定支腿式;因此根据塔机地脚螺栓锚固长度和支腿的埋深,可以确定塔机基础厚度h。 2.4、基础外形尺寸的确定 根据荷载大小和基础厚度h,确定独立方形基础的边长尺寸。 2.5、基础配筋计算 求出内力进行基础配筋计算,并根据《规范》的构造要求进行配筋和验算。 2.6、基础冲切、螺杆(支腿)受拉或局部受压的验算 三、方形独立基础尺寸的确定 3.1方形基础宽度B的上限值 根据上面塔机基础计算步骤可以看出,塔机基础尺寸的确定是方形基础的计算关键。利用偏心距限定条件,可求出基础最小截面尺寸。根据偏心距e(荷载按标准组合):

电炉参数

二、 0.5吨/250KW(铝壳)中频感应熔炼炉主要技术参数: 项目参数 电炉参数

额定容量 0.50t 最大容量 0.55t 炉衬厚度 50mm 感应圈内经φ 56mm 感应圈高度 700mm 最高工作温度 1750℃ 熔铜工作温度 1600℃ 电耗≤700kW.h/t 熔化率 0.42t/h 电器参数 中频电源额定功率 250KW 变压器容量 300KV A 整流相数 6脉 变压器一次电压 10KV 变压器二次电压(额定输入电压) 3N-380V 额定输入电流 420 直流电压 510V 直流电流 490A 中频电源最高输出电压 750V 额定工作频率 1000Hz 额定工作电压 1400V 冷却水系统 冷却水流量 30t/h 供水压力 0.2~0.35MPa 进水温度 5~35℃ 出水温度 <55℃ 三、0.5.0吨/250KW中频熔炼炉(铝壳)配置表: 序号设备名称规格型号数量备注 1 中频电源柜 KGPS-250KW/1KHz 1套含低压开关、电抗器 2 补偿电热电容器 250KW/1KHz 1套电容器/水冷铜排组 3 铝壳炉体 GWJ-0.5-250/1000 2台支撑架/感应圈/ 等 4 坩埚模 0.5t专用 2只钢质 5 水冷电缆电容到炉体之间 2套 6 连接铜排电源到电容之间 1套 7 倾炉系统 431减速机 2个 8 倾炉操作盒 1个 0.5吨/250KW中频熔炼炉(铝壳)配置表: 序号设备名称规格型号数量单价总价 1 中频电源柜 KGPS-250KW/1KHz 1套 4.0 4.0

2 补偿电热电容器 250KW/1KHz 1套 1.5 1.5 3 铝壳炉体 GWJ-0.5-250/1000 2台 1.5 2.5 4 坩埚模 0.5t专用 2只 0.0 5 0.1 5 水冷电缆电容到炉体之间 1套 0.3 0.3 6 连接铜排电源到电容之间 1套 0.3 0.3 7 倾炉系统 431减速机 2个 0.35 0.7 8 倾炉操作盒 1个 0.1 0.1 价格合计:9.0万含税 二、成套设备主要技术参数:

10吨中频炉筑炉工艺及相关参数的确定

10吨中频炉筑炉工艺及相关参数的确定 一、新型绿色10吨中频炉线圈涂抹层的施工相关参数的确定 1.中频炉的待抹线圈胶泥的感应线圈须清整掉粘贴在上的浮灰、油漆渣,用钢丝刷清理。顶圈耐火砖必须用硬物填充紧固,炉盖板紧固螺丝拧紧。感应圈固定加强(很重要)。 2.混和水应为可饮用水质。理想的水温在5-25℃之间。加水量应严格控制在说明书指明的范围15-22升/100公斤料。可以以16公斤/100公斤料加入。过量加入水,将导致强度降低,增加凝固时间和收缩而产生裂纹。 3.线圈胶泥在混和时,确保所有的设备和工具是清洁的,决不能在裸露的地面上混料。在没有搅拌机的现场可用手工搅拌,应保证搅拌均匀。混和好的料应在混和后30分钟内施工完(在环境5-25℃)。 4.线圈涂层涂抹施工时,应先在中频炉:https://www.360docs.net/doc/eb5974681.html,中心挂一根铅垂线,检查线圈的安装位置是否与炉子同心。 5.线圈涂抹施工时,要注意使涂抹料嵌进线圈的匝间,涂层厚度约为6mm左右。表面应光滑平整。当采用推出机构拆除旧中频炉衬时,涂层应作成上大下小的倒锥状光滑平整的内表面。下部涂层厚度可为10-12mm。 6.尽量减小线圈底部/顶部匝圈与相应的中频炉底部/上部支承结构(如浇注口)之间的间隙或突出物尺寸。其目的是使线圈涂料层与中频炉底部/上部的支承结构形成一个整体的平滑圆柱面,使炉衬受热膨胀或冷却时可在其光滑的表面上自由伸缩,以防炉衬伸缩时与上述

的突出物或间隙之间产生巨大的应力,导致炉衬裂纹的产生。 7.涂抹层完成后,用钢丝刷将涂抹层表面拉毛,以利于干燥。 8.新的线圈抹层或较大面积的线圈涂抹层的修补层至少需经24小时的自然干燥。小范围的也需经至少6小时的自然干燥期。自然风干后进行外加热源烘烤,烘烤温度在200-250℃之间。可用红外线灯作烘干工具,也可用坩埚模放进中频炉炉内作为被加热体,使用小功率将它加热,藉此来均匀烘烤线圈涂抹层。(炉体水冷不停。) 9.线圈泥至少在打筑新炉衬前2天完成。 10.线圈涂料干料每炉约需500公斤左右。 二、10吨中频炉浇注口(槽)的砌筑施工相关参数的确定 1.开始捣筑炉衬前,先砌筑好浇注口(槽)。 这一筑炉程序可以使以后在浇注口(槽)附近的炉衬垂直方向形成一个耐材-耐材的接合面,有利于防止或减少熔融金属液窜透浇注口(槽)下方形成的横向裂纹的可能性;同时也在该处保持耐火材料纵向滑动面的连续性。 2.采用气硬型或热固型的可塑料捣筑浇注口(槽)。浇注口(槽)的耐火材料应直接与线圈涂抹料接触,之间不允许夹有侧壁背衬材料。背衬材料在干震料打到离浇注口(槽)100mm时切除。 3.完工后在表面打Ф4-Ф5mm透气孔。 4.用煤气或其他小火预先对浇注口(槽)进行烘烤。 三、10吨中频感应加热炉侧壁背衬材相关参数的确定和安装

塔吊矩形板式基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据: 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值

2、塔机传递至基础荷载设计值 三、基础验算

基础布置图

基础及其上土的自重荷载标准值: G k=blhγc=6.2×6.2×1.35×25=1297.35kN 基础及其上土的自重荷载设计值:G=1.35G k=1.35×1297.35=1751.423kN 荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力: M k''=661kN·m F vk''=F vk'/1.2=36.9/1.2=30.75kN 荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力: M''=892.35kN·m F v''=F v'/1.2=49.815/1.2=41.512kN 基础长宽比:l/b=6.2/6.2=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。 W x=lb2/6=6.2×6.22/6=39.721m3 W y=bl2/6=6.2×6.22/6=39.721m3 相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:M kx=M k b/(b2+l2)0.5=661×6.2/(6.22+6.22)0.5=467.398kN·m M ky=M k l/(b2+l2)0.5=661×6.2/(6.22+6.22)0.5=467.398kN·m 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值: P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y =(333+1297.35)/38.44-467.398/39.721-467.398/39.721=18.879kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。

中频电炉安全操作规程标准版本

文件编号:RHD-QB-K4144 (操作规程范本系列) 编辑:XXXXXX 查核:XXXXXX 时间:XXXXXX 中频电炉安全操作规程 标准版本

中频电炉安全操作规程标准版本操作指导:该操作规程文件为日常单位或公司为保证的工作、生产能够安全稳定地有效运转而制定的,并由相关人员在办理业务或操作时必须遵循的程序或步骤。,其中条款可根据自己现实基础上调整,请仔细浏览后进行编辑与保存。 1.开炉前应通知中频机组操作人员起动机组,同时应检查炉体、冷却水系统、中频电源开关、倾炉机械和吊包运行轨道等是否正常,地沟盖板是否缺损,盖好。如有问题应先行排除,才能开炉。 2.在中频机组启动完毕之后,方可送电开炉。 3.开炉时,需先将炉料放入炉膛,开放冷却水后,才能合上中频电源开关。停炉时,断开中频电源后,方可通知中频机组停机。冷却水应继续保持15分钟。 4.炉料中不得混有密闭容器、管子或其它易爆炸物。炉料必须干燥,不带水或冰、雪块。装填炉料

时,不准用锤子猛打,应轻放、轻敲以免损坏炉膛。炉膛烧损减薄超过规定时,应停炉修理。 5.工具应放在指定地点,使用时应事先烘烤干燥。 6.炼合金钢加入合金材料时,应在预热后用钳子夹住,缓慢,分批加入,加入时操作者脸部应避开炉口。 7.倾侧炉体将钢水注入浇包时应先停电,然后操纵机械缓慢倾注。浇包必须经过烘烤干燥。炉前坑内不准有积水。 8.取试样要注意周围人员,以免钢花烫人。 9.电气线路有故障时应及时检修。检查地沟,感应圈、冷却水管和其它电器时,要注意防止自身及其它人员触电。 10.吊运浇包不应速度太快,钢水不应装得过

满(应离浇包沿口一定距离)。如用手抬包浇注,行走时应互相配合好,不要急走急停。如钢水泼出,要稳当放下,不准扔包。 11.发现停水,漏炉、感应圈绝缘层破裂和漏水时,应立即停炉检修。 12.半吨以上中频炉拆炉时,要上下照应,互相配合,拆装时要有专人指挥。 13.停炉后必须切断电源总开关。关闭水阀门后方可离去。 这里写地址或者组织名称 Write Your Company Address Or Phone Number Here

楼梯习题5计算过程

设计条件:该住宅为三层,层高3.0米,楼梯间开间2.7米,进深5.4米。底层设有住宅出入口,楼梯间四壁均为普通240砖墙承重结构,室内外高差450. 楼梯计算过程: 1.本建筑为住宅楼,根据建筑性质初步确定踏步尺寸b=260,h=175 2.根据楼梯间宽度确定梯段宽度:梯间净宽度2700-240=2460 梯井宽取60,单梯段宽度为(2460-60)/2=1200 3.平台尺寸取1200 方案一:长短跑 4.第一梯段高度确定:因要求平台下开门,门高2100,梯梁高300。故第一梯段高度必须达到2100+300=2400 5.第一梯段踏步数:n1=2400/175=13.71取14步 6.第一梯段长度:(14-1)*260=3380 7.校核楼梯长度尺寸:5400-240-2*1200=2760<3380不满足要求 方案二:利用室外高差和长短跑:(室内外高差450) 8.第一梯段高度确定:因要求平台下开门,门高2100,梯梁高300。故第一梯段高度必须达到2100+300=2400 9.室外高差450。将室内外高差移入300到楼梯间,剩下150做室内外高差,故第一梯段高2400-300=2100 10.第一梯段踏步数:n1=2100/175=12步 11.第一梯段长度:(12-1)*260=2860

12.校核楼梯长度尺寸:5400-240-2*1200=2760<2860不满足要求 方案三:利用室外高差和长短跑:(室内外高差450) 1.第一梯段高度确定:因要求平台下开门,门高2100,梯梁高300。故第一梯段高度必须达到2100+300=2400 2.室外高差450。将室内外高差移入300到楼梯间,剩下150做室内外高差,故第一梯段高2400-300=2100 3.第一梯段最少踏步数:n1=2100/175=12步 4.第一梯段最小长度:(12-1)X260=2860 5.校核楼梯长度尺寸:5400-240-2*1200=2760<2860不满足要求 6.调整平台尺寸:正平台尺寸:1200休息平台5400-240-1200-3120=840<1200平台宽度不够,将平台伸出外墙600 7.调整第一梯段踏步高度:2100/12=175 8.第二梯段高度:3000-2100=900 9.第二梯段踏步数:900/175=5.14取6步 10.第二梯段长度:(6-1)*260=1300 11.调整第二梯段踏步高度:900/6=150 12.第二层楼梯设计为等跑梯段,每梯段高度3000/2=1500。校核梯段净高900+1500=2400>2200满足要求 13.第三段高1500,踏步数1500/150=10步,梯段长260*(10-1)=2340 14.第四段1500,踏步数1500/150=10步,梯段长260*(10-1)=2340

塔吊基础计算

塔吊基础方案 一、工程概况 1、本工程位于松江区九亭镇,地块南临蒲汇塘河,东临沪亭路,西临横泾河,北临沪松公路并与地铁9#线车站一墙之隔,与9#线车站物业开发管理为一个整体。地块面积41162㎡,由3#、4#、5#、6#、7#、8#公寓楼及9#酒店、10#办公楼组成。 2、因地块面积巨大,根据塔吊平面布置应最大程度满足施工区域吊装需要,尽可能减少吊装盲区的原则,以及地下室工程施工中能充分利用塔吊来满足施工需要,按照施工组织总设计要求拟搭设6台附墙式塔吊,其中QTZ80B(工作幅度60M,额定起重力矩800KN.M)2台,QTZ80A(工作幅度55M,额定起重力矩800KN.M)4台,平面位置详附图。 3、拟建建筑物高度及层数 4、根据建筑物高度,1#塔吊位于3#楼西北侧位置,搭设高度为86M;2#塔吊位于9#楼南侧位置,搭设高度为114M;3#塔吊位于5#楼西北侧位置,搭设高度为77M,设水平限位装置;4#塔吊位于10#楼东南侧位置,搭设高度为114M;5#塔吊位于6#楼西北侧位置,搭设高度为100M,6#塔吊位于8#楼西北侧位置,搭设高度为100M。其中5#、6#塔吊为QTZ80B,其余4台为QTZ80A。 5、塔吊应在土方开挖前安装完毕,故采用型钢格构式非塔吊标准节插入钻孔灌注桩内,以保障塔吊安全、稳定和牢固可靠,且不妨碍地下室顶板混凝土的整体浇筑施工,有利于加快施工进度和确保工程质量。 6、本工程采用钻孔灌注桩筏板基础,基坑底标高为-8.000、-8.800、-9.100,本工程±0.000相当于绝对标高6.150M,自然地坪标高相对于绝对标高-1.45M。

7、根据本工程地质勘察报告,各土层极限摩阻力、端阻力标准值指标见下表: 8、塔式起重机主要技术性能表 二、塔吊布置原则 本工程作业面积大,综合考虑塔吊的作用半径、起吊重量、基础工程桩位布置、围檩支撑结构设计、房屋结构设计、经济性比较后,作出以下布置原则。

梁式楼梯设计计算例题

3.4 梁式楼梯设计计算例题 3.4.1 设计资料 某现浇梁式楼梯结构布置图如图3-22 所示,楼梯踏步尺寸150mm ×300mm 。 楼梯采用C25混凝土(2/9.11mm N f c =, 2/27.1mm N f t =)。梁采用HRB335钢筋 (2/300mm N f y =),其余钢筋采用 HPB300钢筋(2/270mm N f y =)。楼梯 上的均布荷载标准值2/5.3m kN q k =。试 图3-22 楼梯结构布置图 设计该楼梯。 3.4.2 踏步板设计 (1)确定踏步板板底底板的厚度 底板取mm 40=δ,踏步高度mm c 150= 894.0335 300300150300 cos 22==+=α 踏步板厚取 mm c h 120894 .0402150cos 2=+=+=αδ 梯段斜梁尺寸取mm mm h b 300150?=?。 踏步板计算跨度 m b l l n 6.115.045.10=+=+= (2) 荷载计算 恒荷载 20mm 厚水泥砂浆面层m kN /18.02002.0)5.13.0(=??+ 踏步板自重 m kN /9.0253.012.0=?? 板底抹灰 m kN /114.0894.0/3.002.017=?? 恒荷载标准值 m kN /194.1114.09.018.0=++ 恒荷载设计值 m kN /433.1194.12.1=? 活荷载

活荷载标准值 m kN /05.13.05.3=? 活荷载设计值 m kN /47.105.14.1=? 荷载总计 荷载设计值 m kN q g p /903.247.1433.1=+=+= (3)内力计算 跨中弯矩 m kN pl M ?=??== 743.06.1903.210 1101220 (4)配筋计算 板保护层厚度15mm ,有效高度mm h 100201200=-=。 021.0100 3009.110.110743.026 201=????==bh f M c s αα 则 614.0021.002.0211211=<=?--=--=b s ξαξ 270 100021.03009.110.10 1????==y c s f h b f A ξα28.27mm = %2.0%212.0%270/27.145%/45>=?=y t f f 因此踏步板最小配筋率为%212.0。 此时2min 3.7612030000212.0mm A s =??= m i n s s A A <,取m in s s A A =,踏步 板应按构造配筋。选配每踏步2 8(223.76101mm mm A s >=),且满 足踏步板配筋不少于2 6的构造 要求。 另外,踏步内斜板分布钢筋选用 8@250。 踏步板的配筋见图3-23。 图3-23 踏步板配筋 3.4.3 梯段斜梁设计 (1)梯段斜梁计算参数 板倾斜角5.0300/150tan ==α, 6.26=α,894.0cos =α,m l n 9.3=

TC5610塔吊基计算书

TC5610塔吊基础计算书

TC5610塔吊基础计算书 一、参数信息 塔吊型号:TC5610,塔吊起升高度H=40.00m, 塔吊倾覆力矩M=1552kN.m,混凝土强度等级:C35, 塔身宽度B=1.6m,最大起重荷载F2=60kN, 自重F1=456kN,基础承台厚度h=1.00m, 基础承台宽度Bc=5.00m,,钢筋级别:II级钢筋。 二、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算模型简图如下图所示: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式: 当考虑附着时的基础设计值计算公式: 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式: 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载, F=(F1+ F2)×1.2=612.96kN;(恒载系数取1.2) G──基础自重与基础上面的土的自重:

G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc =750kN ;(恒载系数取1.2) Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.00m; W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3; M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩 M=1.4×1552 =2172.80kN.m;(安全系数取1.4) a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算: a= Bc / 2 - M / (F + G)=5/2-2172.8/(612.96+750)=0.906m。 经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+750)/52+2172.8/20.83=158.83kPa; 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+750)/ 52-2172.8/20.83=-49.79kPa; 有附着的压力设计值 P=(612.96+750)/ 52 =54.52kPa; 偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+750)/(3×5×0.906)=200.58kPa。 三、地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下: fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2); fak--地基承载力特征值,按本规范第5.2.3条的原则确定;取180.000kN/m2; ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; ηb=2.0,ηd=3.0; γ--基础底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3; b--基础底面宽度(m),当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值,取5 m; γm--基础底面以上土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3; d--基础埋置深度(m) 取0.90m; 解得地基承载力设计值:fa=284.00kPa; 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=284.00kPa;

楼梯结构计算示例(手算方法步骤以及如何用输入参数_用探索者出图)

楼梯计算实例 已知条件:某公共建筑三跑现浇板式楼梯,楼梯平面布置见图1所示。 图1 楼梯平面 设计信息:层高3.0m,踏步尺寸为176mm×240mm,采用C30混凝土,HRB400钢筋。楼梯建筑做法如下表1所示,设计该楼梯。 表1 楼梯相关建筑做法 1、地面砖楼面 10厚磨光花岗石(大理石)板 板背面刮水泥浆粘贴 稀水泥浆擦缝 20厚1:3水泥砂浆结合层 素水泥浆一道 120厚现浇混凝土楼板 2、水泥砂浆顶棚 120厚现浇混凝土楼板 素水泥浆一道,局部底板不平时,聚合物水泥砂浆找补 7厚1:2.5水泥砂浆打底扫毛或划出纹道 7厚1:2水泥砂浆找平 q=2.0kN/m2。 参考《建筑结构荷载规范》,可知设计均布活荷载标准值为 k 设计步骤: 一、熟读建筑平面图,了解建筑做法与结构布置,

该楼梯为三跑形式,台阶数n=17,划分梯板为三个:TB1、TB2、TB3,如图2所示。 图2 梯板划分 二、梯板TB3结构设计 1、荷载计算: 1)梯段板荷载 板厚取t=120mm,板的倾斜角的正切tanа=176/240=0.733,cosа=0.806。取1m宽板带计算。恒荷载与活荷载具体计算如表2所示。 总荷载设计值为p1=1.35*7.95+1.4*0.7*2.0=12.69kN/m。 表2 恒荷载与活荷载具体计算 荷载种类荷载标准值kN/m 恒荷载 1、面层荷载(0.01*28+0.02*20)*(0.176+0.24)/0.24=1.179 2、三角形踏步0.5*0.176*0.24*25/0.24=2.2 3、混凝土斜板0.12*25/0.806=3.722 4、板底抹灰0.014*20/0.806=0.347 5、栏杆线荷载0.5 小计7.95 活荷载 2.0 2)平台板荷载计 设平台板的厚度t=120mm,取1m宽板带计算。恒荷载与活荷载具体计算列 于表3。 总荷载设计值p2=1.2*4.46+1.4*2.0=8.15kN/m 表3 恒荷载与活荷载具体计算 荷载种类荷载标准值 恒大理石面层(0.01*28+0.02*20)=0.68

中频炉和感应电炉母线的布置、选择及参数计算

关键词:中频炉,感应电炉, 中频炉和感应电炉母线的布置、选择及参数计算 一、母线的布置 在中频炉和感应电炉母线的布置、选择及参数计算感应电炉的主电路中电流较大,特别是在由感应线圈和补偿电容器所组成的并振荡回路中,电流更大(对工频感应电炉通常是外部电流的4-5倍;对中颊感应电炉通常是6一8倍)。所以电路的导电母线往往采用大截面的铜排、铝排,水冷电缆或水冷导电管。为了充分利用母线截面,减少损耗和降低线路压降,在布置母线时应考虑到: (1)尽可能地缩短母线距离,使补偿电容器与炉体尽可能地靠近; (2)从改善冷却效果,提高母线载流量的角度出发,母线宜竖放,即母线宽的一面 彼此相对(若为乎放时,母线的允许负荷将降低f1;%左右); (3)邻近效应也会导致导体有效截面利周率的降低,对由多条并联母线组合的网路 布置时应特别注意。单相母线的排列是使不同极性的导体彼此交替布置,三相系统则以 A、B、C交替排列。这样布置可使导体电感减小; (4)不同极性的母线间的距离在绝缘强度允许情况下,要尽量靠近。因网路的感抗 是随着不同极性、两母线间的距离增加而增大。不同工作电压时绝缘强度所允许的两母线间的晕小距离d值如下: 500v以下d=10~15 mm 750~1000 V d=15~20 mtn 1500 Vd=20~25 mm 2000 Vd=25~30 mm 3000 Vd=35~40 mfn (5)对工频电路,当母线工作电流大干1500安时,应注意防止母线刚近钢构件的发 热。 二、中频炉和感应电炉母线的布置、母线的选择, 母线的选择在保证正常运行的情况下,网路电压损失在允许的范围内,通常自炉用变压器次级引出端至感应器端头处的网路电压,损失不超过5 f6。 母线的材料不外乎铜和铝两种,但应本着以铝代铜的原则,尽量采用铝。选用沿母线时应注意镭铝两种材料接触处的电化学腐蚀问题。 不向温度下载演导体的电阻系数p值列于表4-17。 在选用母线时应考虑母线的表面效应和邻近效应的影响,这对中频电源和多条并联的大电流母线是十分重要的。:不同频半时载流导体的电流透入深度可按玲式(2-5)计算 求得。在计算中铜材取p-2 X 10-O欧·厘米,铝材取p=3.4X10-5欧,厘米。表4-18列出 铜铝两种材料在几种频率时的电流透人深度

楼梯设计步骤及例题(精)

1. 例题 1:某内廊式三层办公楼的楼梯间,层高为 3.3m ,试设计该楼梯(写出基本设计步骤:计算楼梯的梯段宽、梯段长、踏步宽、踏步数目、楼梯间的开间、进深、平台梁标高, 并绘出楼梯间一、二层三层平面图。(楼梯间墙宽 240mm 设计步骤:(20分 2. 先设楼梯宽度 A=1.1m(公共建筑楼梯宽度应≥ 1.1m 3. 根据办公楼踏步尺寸要求 , 假设踏步宽 b=300mm,踏步高 h=150mm,2h+b=600mm 4. 确定每层楼梯踏步数量为 N=N/h=3300/150=22级, 单跑楼梯段踏步数为 11级 5. 计算梯段长度 :D=(N/2-1*b=(11-1*300=3000mm 6. 计算楼梯间进深L=D+D’+D’’ +2*120=3000+1100+550+ 240=4890mm D ’ 为中间休息平台宽度, 至少≥ A =1100mm , D ’’ 为楼层休息平台宽度,开敞式楼梯间D ’’ 取 550mm~600mm 7. 计算楼梯间开间 :B=2A+C+2*120=2*1100+60+240=2500mm C 为楼梯井宽度, 一般楼梯间开间、进深尺寸符合 3M 模数, 所以调整开间尺寸为 B=2700mm,楼梯宽度定为 A=1200mm。 8. 调整进深尺寸 L=5100mm,楼梯间休息平台宽度为D ’ =1200mm, D ’’ =660mm 。 9. 楼梯第一跑休息平台标高为 3300/2=1650mm,假设平台梁高度为 300mm ,则梁底标高为 1350mm 。

例题 2:已知:某住宅双跑楼梯, 层高 3m 。室内地面标高为 0.000, 室外设计地坪标高为 -0.450,楼梯段净宽 1.1m ,楼梯间进深 5.4m 。楼梯间墙厚 240mm ,忽略平台梁高度和楼板厚度。现要求在一层平台下过人 ,请写出调整方法和具体步骤,并画出调整后的楼梯建筑剖面图,绘制到二层楼面高度即可,并标注尺寸和标高。 解:楼梯性质为住宅楼梯,且层高 3m ,设踏步高 h=150mm,踏步宽 b=300mm。 按双跑楼梯一层平台下不过人考虑,此时梯段水平投影长度为 9*300=2700mm。 一层平台处标高为 1.500, 即平台下净高为 1500mm , 不能满足 2m 的净高要求。 由于室内外高差和楼梯间进深的限制, 故采用适当降低入口处室内地面并同时加长第一跑梯段结合的方法来调整: 1、将入口处室内地面降低两个踏步,标高变为 --0.300,此时室内外高差 150mm 。

塔吊基础计算

QTZ63塔吊天然基础的计算书 (一)参数信息 塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力距M=630.00kN.m,塔吊起重高度=70.00m,塔身宽度B=1.50m,混凝土强度等级:C35,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=1.35m,基础最小宽度Bc=5.00m。 (二)基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.35m 基础的最小宽度取:Bc=5.00m (三)塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式: 当考虑附着时的基础设计值计算公式: 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式:

式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN; G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =4012.50kN; Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.00m; W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3; M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4× 630.00=882.00kN.m; a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算: a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa (四)地基基础承载力验算 地基承载力设计值为:fa=270.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa,满足要求! 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa,满足要求!据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》,Ⅰ#塔吊参227号孔,Ⅱ#塔吊参243号孔,Ⅲ#塔吊参212号孔,Ⅳ#塔吊参193号孔,Ⅵ#塔吊参118号孔,Ⅶ#塔吊参108号孔。 (五)受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下: 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数,取hp=0.95; ft──混凝土轴心抗拉强度设计值,取 ft=1.57kPa;

楼梯计算题

例题: 某内廊式三层办公楼的楼梯间,层高为 3.3m,试设计该楼梯(写出基本设计步骤): 计算楼梯的梯段宽、梯段长、踏步宽、踏步数目、楼梯间的开间、进深、平台梁标高,并绘出楼梯间一、二层三层平面图。(楼梯间墙宽240mm)设计步骤: (20分) 1.先设楼梯宽度A= 1.1m(公共建筑楼梯宽度应≥ 1.1m) 2.根据办公楼踏步尺寸要求,假设踏步宽b=300mm,踏步高 h=150mm,2h+b=600mm 3.确定每层楼梯踏步数量为N=N/h=级,单跑楼梯段踏步数为11级 4.计算梯段xx: D=(N/2-1)*b=(11-1)*300=3000mm 5.计算楼梯间进深L=D+D’+D’’+2*120=3000+1100+550+240=4890mm D’为中间休息平台宽度,至少≥A=1100mm,D’’为楼层休息平台宽度,开敞式楼梯间D’’取550mm~600mm 6.计算楼梯间开间: B=2A+C+2*120=2*1100+60+240=2500mm C为楼梯井宽度,一般楼梯间开间、进深尺寸符合3M模数,所以调整开间尺寸为B=2700mm,楼梯宽度定为A=1200mm。

7.调整进深尺寸L=5100mm,楼梯间休息平台宽度为D’=1200mm,D’’=660mm。 8.楼梯第一跑休息平台标高为,假设平台梁高度为300mm,则梁底标高为1350mm。 9. 下22 顶层平面图 例题2:已知: 某住宅双跑楼梯,层高3m。室内地面标高为 0.000,室外设计地坪标高为- 0.450,楼梯段净宽 1.1m,楼梯间进深 5.4m。楼梯间墙厚240mm,忽略平台梁高度和楼板厚度。现要求在一层平台下过人,请写出调整方法和具体步骤,并画出调整后的楼梯建筑剖面图,绘制到二层楼面高度即可,并标注尺寸和标高。 解: 楼梯性质为住宅楼梯,且层高3m,设踏步高h=150mm,踏步宽 b=300mm。 按双跑楼梯一层平台下不过人考虑,此时梯段水平投影长度为 9*300=2700mm。 一层平台处标高为 1.500,即平台下净高为1500mm,不能满足2m的净高要求。

塔吊基础设计计算方法

塔吊基础设计计算方法 地基基础采用预应力混凝土管桩基础,设计等级教工宿舍C1C4、教工宿舍C15C16为丙级,教工宿舍C5C6为乙级。抗震设防烈度为6度,设计使用年限50年。 标签:塔吊基础;四桩;预应力管桩;承载力;倾覆力矩 1 工程概况 广东水利电力职业技术学院从化校区教工宿舍工程包括C1C4、C5C6、C15C16共3栋主体建安工程,二期精装修以及其他配套工程等。 三栋建筑由教工宿舍C1C4和教工宿舍C5C6、教工宿舍C15C16组成,总建筑面积:17782.82m2。其中教工宿舍C1C4地上6层;教工宿舍C5C6地上12层;教工宿舍C15C16地上6层,基地建筑面积2358.99m2(其中C1C4为862.89m2;C5C6为745.05m2;C15C16为751.05m2)。C1C4首层层高3m,二层~六层层高为3.0m,六层以上层高均为3.2m;C5C6首层层高4m,二层~十二层层高3m,十二层以上4.7m;C15C16首层层高3m,二层~六层层高3m,六层以上3.9m。C1C4、C15C16建筑结构类型为异形柱框架结构,C5C6建筑结构类型为剪力墙结构。 教工宿舍C1C4、教工宿舍C15C16建筑结构类型为异形柱框架结构,教工宿舍C5C6建筑结构类型为剪力墙结构。建筑安全等级为二级,抗震设防类型为丙类。地基基础采用预应力混凝土管桩基础,设计等级教工宿舍C1C4、教工宿舍C15C16为丙级,教工宿舍C5C6为乙级。抗震设防烈度为6度,设计使用年限50年。建筑防火类别为二类,耐火等级为二级;主体建筑屋面工程防水为2级。 根据施工现场场地条件及周边环境情况,安装1台塔式起重机负责建筑材料的垂直及水平运输。 2 塔吊基础(四桩)设计 2.1 计算参数 采用1台QTZ80塔式起重机,塔身尺寸1.60m,地下室开挖深度为0m;现场地面标高-0.60m,承台面标高-0.30m;采用预应力管桩基础,地下水位-2.90m。 2.1.1 塔吊基础受力情况 图1 塔吊基础受力示意图

楼梯设计例题

楼梯设计例题

楼梯设计步骤和方法 ?A.已知楼梯间开间、进深和层高,进行楼梯设计。 ?(1)选择楼梯形式 根据已知的楼梯间尺寸,选择合适的楼梯形式。 进深较大而开间较小时,可选用双跑平行楼梯;开间和进深均较大时,可选用双分式平行楼梯;进深不大且与开间尺寸接近时,可选用三跑楼梯。 ?(2)确定踏步尺寸和踏步数量 根据建筑物的性质和楼梯的使用要求,确定踏步尺寸。 通常公共建筑主要楼梯的踏步尺寸适宜范围为:踏步宽度300 mm、320 mm,踏步高度140~150 mm; 公共建筑次要楼梯的踏步尺寸适宜范围为:踏步宽度280 mm、300 mm,踏步高度150~170 mm; 2 / 19

住宅共用楼梯的踏步尺寸适宜范围为:踏步宽度250 mm、260 mm、280 mm,踏步高度160~180 mm。设计时,可选定踏步宽度,由经验公式2h十b=600 mm(h为踏步高度,b为踏步宽度),可求得踏步高度,各级踏步高度应相同。 根据楼梯间的层高和初步确定的楼梯踏步高度,计算楼梯各层的踏步数量,即踏步数量: 若得出的踏步数量不是整数,可调整踏步高度h值,使踏步数量为整数 (3)确定梯段宽度 根据楼梯间的开间、楼梯形式和楼梯的使用要求,确定梯段宽度。 如双跑平行楼梯: 梯井宽度一般为100~200 mm,梯段宽度应采用IM或1/2M的整数倍数。 (4)确定各梯段的踏步数量 3 / 19

4 / 19 根据各层踏步数量、楼梯形式等,确定 各梯段的踏步数量。 如双跑平行楼梯: 各层踏步数量宜为偶数。若为奇数, 每层的两个梯段的踏步数量相差一步。 ? (5)确定梯段长度和梯段高度 根据踏步尺寸和各梯段的踏步数量,计 算梯段长度和高度。 梯段长度=[该梯段踏步数量(n )一 1] X 踏 步宽度(b ) 梯段高度=该梯段踏步数量(n )X 踏步高度 (h ) ? (6)确定平台深度 根据楼梯间的尺寸、梯段宽度等,确定 平台深度。 平台深度不应小于梯段宽度, 对直接通

塔吊基础设计计算方案说明

塔吊基础设计计算方案

一、设计依据 1.《建筑桩基础技术规范》JGJ84—94 2.《混凝土结构设计规范》GB50040—2002 3.《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002 4.《建筑地基基础设计规范》DB33/1001—2003 5.《建筑机械使用安全规程》JGJ33—2001 6.《建筑结构荷载规范》GB50009—2002 7.本工程《岩石工程勘察报告》 8.施工图纸 9.简明施工计算手册 10.塔吊使用说明书 二、塔吊选型 本工程为框剪结构,地下一层,总建筑面积246389m2、本标段72500m2。地上18~32层,地下室Ⅱ区地面结构标高为-5.6m,地下室Ⅱ区顶板结构标高为-1.20m,板厚500mm,5#--6#楼建筑物高度最大为98.6m, 5#--6#楼构架顶标高105.3m,7#--9#楼建筑物高度最大为55.3m, 7#--9#楼构架顶标高62m。根据本工程特点、布局,拟选用4台浙江凯达电梯制造有限公司制造的QTZ63型液压自升塔式起重机(简称塔吊),其相关技术参数适用于本工程垂直运输需要。 三、塔吊位置的确定 为最大限度的满足施工需要,拟将塔吊位置作如下确定: 塔吊基础:5#塔吊设置在5#楼E—F轴/24—25轴,7#塔吊设置在7#楼E—F轴/8—6轴,8#塔吊设置在8#楼Q轴/8—9轴,9#塔吊设置在9#楼B1轴/13轴,具体详见塔吊平面布置图。 四、塔吊基础的确定 1.地质参数以本工程《岩石工程勘察报告》中有关资料为计算依据(以Z50孔为依据), 其主要设计参数(见土层设计计算参数表)。

2.塔吊基础受力情况(说明书提供) 3.所定的塔吊位根据建筑结构条件、地质条件以及塔吊各项技术参数确定:塔吊基础桩采 用机械钻孔混凝土灌注桩,桩径800,桩长38M(有效桩长),桩身混凝土C25,钢筋笼全长配筋16A20,A8@100/200(螺旋箍),附加箍筋A14@2000,桩顶3000内A8@100,钢筋伸入承台800,桩数4根。桩顶标高为-7.10(-7.25)m,桩位布置及基础承台平面尺寸详见附图。 4.采用钢筋混凝土承台,尺寸为4000×4000×1000mm,内配钢筋双层双向A20@200, 承台混凝土强度C30,承台顶标高-6.15(6.30)m,基础下100厚C15混凝土垫层。在塔吊承台位置地下室底板预留洞4000×4000,四周设一道止水板,与基础连接处用100厚泡沫板相隔并做防水处理。塔吊基础处后浇带处理方法同地下室后浇带。塔身穿楼板处,楼板预留洞四周比塔身外围大500mm(2600×2600),该处梁板后浇带处理方法同地下室顶板后浇带。 五、塔吊基础施工 塔吊基础混凝土机械钻孔桩,将由在现场施工工程桩的施工队伍施工,并按其专项施工方案进行操作。

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