液压爬模空心墩 墩模板计算书
液压爬模计算书
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审批：
G216线民丰段公路工程建设项目
2020年04月
G216线民丰段公路工程建设项目液压爬模
目录
一、编制依据 ______________________________________________________________________ 1
二、爬模组成 ______________________________________________________________________ 2
2.1计算参数：___________________________________________________________________ 2
2.2计算取值：___________________________________________________________________ 3
三、爬模架体SAP软件分析计算______________________________________________________ 7
3.1工况一：6级风合模浇筑状态___________________________________________________ 7
3.2工况二：6级风退模爬升工作状态______________________________________________ 12
3.3工况三：10级风极限停工状态_________________________________________________ 16
四、埋件及重要构件计算 ___________________________________________________________ 19
4.2受力螺栓的抗剪力和抗拉力验算： ______________________________________________ 21
4.3高强螺杆验算：______________________________________________________________ 21
4.4承重插销的抗剪力验算： ______________________________________________________ 22
4.5 焊缝计算 ___________________________________________________________________ 22
4.6主横梁埋件支座端头板承压验算 ________________________________________________ 24
五、计算总结 _____________________________________________________________________ 25
一、编制依据
1、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）
3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）
4、《液压爬升模板工程技术规程》（JGJ 195-2010）
5、《整体爬模安全技术规程》（CECS 412-2015）
6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）
7、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）
8、《结构力学》同济大学
9、《建筑施工计算手册（第2版）》中国建筑工业出版社江正荣编著
10、《机械设计手册》化工工业出版社成大先著
1
二、爬模组成
液压模板体系主要包括：埋件系统、模板系统、液压系统和架体系统组成。
图2.1-1 液压爬模系统结构图
2.1计算参数：
2.1.1 架体系统基本参数：
2个架体支承范围：≤5米；
架体高度：15米（含导轨）；
平台宽度：上平台①=1m，主平台②=2.9m，液压操作平台③=2.7m，吊平台④=2m 额定压力：16/20Mpa；油缸行程：400mm；
导轨步距：300mm；液压泵站流量：50L/min；
伸出速度：约200mm/min；额定推力：100kN；最大150kN；
双缸同步误差：≤20mm；爬升速度：4m/hour；
倾斜度：±18°；浇筑层高4-6m；
砼强度达15MPa以上时，液压自爬模具备爬升及承受设计荷载条件。
2.1.2 施工工况及施工荷载值：
工况一:合模施工浇筑状态(6级风荷载)
上平台①≤3kN/m2，
主平台②≤0.75kN/m2，
液压平台③≤0kN/m2，
吊平台④≤0kN/m2，
工况二:退模爬升状态(6级风状态)
上平台①≤0kN/m2，
主平台②≤1.5kN/m2，
液压平台③≤0.2kN/m2，
吊平台④≤0kN/m2，
工况三:极限停工状态(10级风状态)
上平台①≤0kN/m2，
主平台②≤0kN/m2，
液压平台③≤0kN/m2，
吊平台④≤0kN/m2，
2.2计算取值：
架体按照最不利情况下计算，根据方案设计，横面直线模板长度为5米，纵面为3.85米，总周长为17.7米。横面布置2榀下架体，每榀架体承担2.5米，布置2榀后移支架，每榀后移承担的模板宽度为2.5米；纵面布置2榀下架体，每榀架体承担2.9米，布置2榀后移支架，每榀后移承担的模板宽度为1.9米；在有风施工状态下为不利的情况，在不同的工况下进行架体的受力。
图1.1-1 模板布置图
图2.1-1 架体布置图
除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：FV=125Mpa; 拉力设计值为：F=215Mpa;
2.2.1 风荷载
上塔柱的风荷载计算：（正常施工与爬升状态）
施工与爬升状态风荷载为6级风，基本风速为V=13.8m/s，爬模的受力途径为：后移支架-----承重三脚架-----埋件
按《公路桥涵抗风规范》静阵风风速：
地表类别为A类，静阵风系数为：G V=1.29
静阵风风速：V g=G v V z=1.29x20.1=25.9m/s
横向静阵风压:
钢丝网的遮挡系数为0.3，则风压为0.16kpa。
单块的模板的宽度为6.5米，高度为4.65米，单块面积为30.22平米，单块模板承受的风荷载为：F=0.53x1000x30.22=16.02KN,单块模板布置2榀后移支架，模板与后移支架通过连接扣件相连，连接节点共有3个，节点处的集中力F1=16.02/2/3=2.67KN。
上塔柱的风荷载计算：（极限停工状态）
施工与爬升状态风荷载为10级风，基本风速为V=27.2m/s，爬模的受力途径为：后移支架-----承重三脚架-----埋件
按《公路桥涵抗风规范》静阵风风速：
地表类别为A类，静阵风系数为：G V=1.29
静阵风风速：V g=G v V z=1.29x39.6=51.1m/s
横向静阵风压:
钢丝网的遮挡系数为0.3，则风压为0.62kpa。
单块的模板的宽度为5.9米，高度为4.65米，单块面积为27.44平米，单块模板承受的风荷载为：F=0.62x1000x27.44=17.01KN,单块模板布置2榀后移支架，模板与后移支架通过连接扣件相连，连接节点共有3个，节点处的集中力F1=17.01/2/3=2.84KN。
2.2.2 横面模板自重
大面单块的模板的宽度为5.9米，高度为4.65米，单块面积为27.44平米，每平米的模板重为65kg，单块模板自重为：G1=65x10x27.44=17.84KN,
上平台固定在模板上，上平台含5个挑架，2根双12（L=8.1m）的槽钢，8.1平米的跳板，
总重为：G2=5x21+8.1x12x12+8.1x25=1.47KN,模板部分的自重为G= G1+ G2=19.31 KN 在工况1情况下，有上平台①≤3kN/m2的施工荷载，此荷载也通过模板传递到后移三脚架的主背楞上，施工荷载为：F=5x3=15KN
工况1与2下加在三脚架后上集中荷载为：
单块模板布置4榀后移支架，模板与后移支架通过连接扣件相连，连接节点共有3个，工况1节点处的集中力F1=(24.56+15)/4/3=3.30KN，工况2与3节点处的集中力
F1=19.31/4/3=1.60KN。
2.2.3 纵面模板自重计算
大面单块的模板的宽度为2.8米，高度为4.65米，单块面积为13.02平米，每平米的模板重为65kg，单块模板自重为：G1=65x10x34.86=8.46KN,
上平台固定在模板上，上平台含3个挑架，2根双12（L=3.4m）的槽钢，3.4平米的跳板，
总重为：G2=3x21+3.4x12x12+3.4x25=0.64KN,模板部分的自重为G= G1+ G2=9.1 KN 在工况1情况下，有上平台①≤3kN/m2的施工荷载，此荷载也通过模板传递到后移三脚架的主背楞上，施工荷载为：F=5x3=15KN
工况1与2下加在三脚架后上集中荷载为：
单块模板布置3榀后移支架，模板与后移支架通过连接扣件相连，连接节点共有3个，工况1节点处的集中力F1=(24.22+15)/3/3=4.35KN，工况2与3节点处的集中力
F1=9.1/3/3=1.01KN。
三、爬模架体SAP软件分析计算
3.1工况一：6级风合模浇筑状态
爬模架体风荷载作用在模板面上，转换为三脚架后移上的集中荷载，F1=3.12KN（风荷载为负风向）。模板的自重为的集中荷载为3.4 KN（竖直向下）
3.1.1 SAP加载如下：
图3.1-1 重要杆件编号图3.1-2 杆件拉伸效果图
图3.1-3荷载图（kN/m2）
注：1、2、3、4、5、6、7、8、9号件为重要受力构件，需单独对其进行验算。
3.1.2 SAP2000得出计算结果
图3.1-4 轴力图（kN）
图3.1-5 剪力图（kN）
图3.1-6 弯矩图（kN.m）
图3.1-7 变形图（mm）
图3.1-8 J校核图（红色为问题杆件）
3.1.3 主要杆件受力
最大轴力、弯矩、剪力见下表:（括号里为负风向）
杆件号规格轴力（kN）剪力（kN）弯矩（kN.M）变形量mm 材质
1 2-12][ -23.0
2 4.22 -1.67 -0.5 Q235
2 2-16][ 12.35 -55.89 -5.56 -0.35 Q235
3 2-16][ 38.48 15.80 -1.26 -0.1 Q235
4 ?160×5-19.01 -0.62 -0.41 -0.1 Q235
对受压杆件进行失稳验算
3.1.4 稳定性验算
受压杆件稳定验算取最大值：
杆件号规格轴力
N(N)
截面积
A(mm2)
计算长度
Lo(mm)
回转半径
i (mm)
长细比
λ
稳定系
数φ
应力σ
（N/mm2）
1 2-12][ 23020 3030 3000 60 50 0.856 3.33
2 2-16][ 12350 4390 4200 63.5 66.1 0.77
3 1.67
3 2-16][ 38480 4390 4200 63.5 66.1 0.773 1.67
4 ?160×
5 19010 2434 3100 54.8 56.
6 0.896 0.28
稳定验算中，受压杆件的长细比小于容许长细比150，应力小于抗压设计值215N/mm2，，满足要求。
3.1.5强度验算
对1、2、3进行强度验算。双槽钢塑性发展系数1.2.
杆件1为双12#槽钢，截面面积为3030 mm2，截面系数W=124200
杆件1最大剪应力：τ=4.22×1000/3030=1.39N/mm2
杆件1最大弯应力：σ=M/1.2W=(1.67×1000000)/124200×1.2=11.20N/mm2
[3(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2＜1 符合要求.
杆件2为双16#槽钢，截面面积为4390 mm2，截面系数W=216550
杆件5最大剪应力：τ=55.89×1000/4390=12.73N/mm2
杆件5最大弯应力：σ=M/1.2W=(5.56×1000000)/216550×1.2=21.40N/mm2
[3(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2＜1 符合要求
杆件3为双16#槽钢，截面面积为4390 mm2，截面系数W=216550
杆件3最大剪应力：τ=15.80×1000/4390=3.60N/mm2
杆件3最大弯应力：σ=M/1.2W=(1.26×1000000)/216550×1.2=4.85N/mm2
[3(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2＜1 符合要求
各杆件均在设计允许范围内，满足使用要求。
3.1.6 支座反力
图3.1-9 节点反力
节点处（埋件处）相对于支座而言水平反力最大为41.33kN；竖向反力最大为107.69kN;因为单个埋件的拔力设计值为200kN，剪力设计值为150kN，自爬架体埋件为双埋件
41.33<200×2=400kN, 107.69<150×2=300kN,故埋件受力满足使用要求
节点处（附墙撑处）相对于支座而言水平反力大小为33.95N。
3.2工况二：6级风退模爬升工作状态
爬模架体风荷载作用在模板面上，转换为三脚架后移上的集中荷载，F1=2.35KN（风荷载为负风向）。模板的自重为的集中荷载为3.0 KN（竖直向下）
3.2.1 SAP的加载如下
图3.2-1 荷载图（kN/m 2
）
根据分析可知，爬升状态下整个爬模体系比正常施工状态的受力要小（风荷载一致，平台施工荷载均小于合模浇筑状态施工荷载，故爬模体系肯定满足验算，只需单独验算爬升时候的导轨即可）。
3.2.2 支座反力
图3.2-2 支座反力（kN）
节点处（埋件处）相对于支座而言水平反力最大为45.08kN；竖向反力最大为101.57kN;因为单个埋件的拔力设计值为200kN，剪力设计值为150kN，自爬架体埋件为双埋件
101.57<200×2=400kN，36.62<150×2=300kN，故埋件受力满足使用要求
节点处（附墙撑处）相对于支座而言水平反力大小为36.62kN。
3.2.3 导轨刚度验算
按照相关规范要求：
3.2.4 导轨截面参数
加载图：轴力图剪力图弯矩图3.3工况三：10级风极限停工状态
爬模架体风荷载作用在模板面上，转换为三脚架后移上的集中荷载，F1=3.25KN（风荷载为负风向）。模板的自重为的集中荷载为3.4 KN（竖直向下）
3.3.1 SAP的加载如下
图3.3-1 荷载图（kN/m2）
此状态下架体只承受风荷载与模板自身的自重。电算校核如下：
图3.3-2 J校核图（红色为问题杆件）
3.3.2 支座反力
图3.2-2 支座反力（kN）
节点处（埋件处）相对于支座而言水平反力最大为43.68kN；竖向反力最大为98.69kN;因为单个埋件的拔力设计值为200kN，剪力设计值为150kN，自爬架体埋件为双埋件98.69<200×2=400kN，43.68<150×2=300kN，故埋件受力满足使用要求
节点处（附墙撑处）相对于支座而言水平反力大小为35.14kN。
四、埋件及重要构件计算
一. 埋件及重要构件的计算： 4.1埋件系统计算
单个埋件的拔力设计值为[F t ]=150KN,剪力设计值为[F v ]=100KN 。 ①混凝土抗拔验算：
根据《建筑施工计算手册》,按锚板锚固锥体破坏计算埋件的锚固强度如下： 假定埋件距高度方向混凝土边缘有足够的距离，锚板螺栓在轴向力F 作用下，螺栓及其周围的混凝土以圆锥台形从混凝土中拔出破坏（见右图）。分析可知,沿破裂面作用有切向应力τs 和法向应力δs,由力系平衡条件可得：
()sin cos s s F A ταδα=+ ()
sin h
A R r πα=
?+
使r π
=
；R h ctg r α=?+,由试验得：
当b/h 在0.19～1.9时，α=45°，δF =0.0203 f c, 代入式中得：
()22
20.0203c 450.10.9sin 45c c F f h tg bh f h bh ππ???=?+=+ ? ???
式中 f c —————混凝土抗压强度设计值（选择C30混凝土，fc=14.3N/mm2）; h —————破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（400mm ）; b —————锚板边长（100mm ）.
所以 F=0.1f c (0.9h 2+bh)=0.1X14.3X(0.9X4002+100X400)X10-3=220KN 混凝土的抗拔力为F=220 KN >[F t ]=150 KN, 故满足要求。
4.1.1混凝土局部承压验算：
武汉美高钢模板有限公司
项目名称：中铁六局合福铁路工程
墩柱模板计算书
工程编号：GLTL-DZ-110328
设 计：
王奎
审 核：
批 准：
武汉美高钢模板有限公司
2011 年 3 月 28 日
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中铁六局合福铁路工程墩柱模板
武汉美高钢模板有限公司
计 算 书
一、编制依据： 编制依据： 依据 1、 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、 《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 3、 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81－2002
4、 《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、 《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、 《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、 《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、 《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 9、 《建筑结构静力计算手册》 ( 第二版 ) 10、 《预应力混凝土用螺纹钢筋》 (GB/T20065-2006) 二、计算参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝浇注入模温度：25℃； 3、混凝土塌落度：160～180mm； 4、混凝土外加剂影响系数取 1.2； 5、混凝土浇注速度：2m/h； 6、设计风力：8 级风； 7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、设计计算指标采用值 1、钢材物理性能指标 弹性模量 E＝2.06×105N/mm ，质量密度ρ＝7850kg/m ；
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墩柱模板计算书 一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取1.2； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图 在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。 Pmax=0.22γt0K1K2V1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×21/2=85.87 kN/m2 h= Pmax/γ =87.87/25=3.43m max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++
圆柱墩模板受力计算书
广东云浮（双凤）至罗定（榃滨）高速公路工程圆柱墩模板受力计算书 广西壮族自治区公路桥梁工程总公司 广东云浮至罗定高速公路第四合同段项目部 2011年11月
目录 1、圆柱墩设计概况 ------------------------------------------2 2、受力验算依据 --------------------------------------------3 3、圆柱墩模板方案 ------------------------------------------3 4、模板力学计算 --------------------------------------------3 4.1、模板压力计算 --------------------------------------3 4.2、面板验算 ------------------------------------------3 4.3、横肋验算 ------------------------------------------4 4.4、竖肋验算 ------------------------------------------4 4.5、螺栓强度验算 --------------------------------------5
圆柱墩模板受力计算书 1、圆柱墩设计概况 本标段范围内共设有竹沙大桥、国道G324跨线桥、双莲塘大桥、小垌大桥、及更大桥、培岭1#桥、培岭2#桥、培岭3#桥等8座大桥，共有圆柱墩149条，根据墩柱高度不同，圆柱墩直径有1.1m、1.3m、1.4m、1.6m、
墩身模板计算书 墩身模板按双向面板设计，6mm钢板作为小肋，槽8作为大肋，2槽16作为围檩。 1、面板计算： 面板按最不利考虑，按三边固结，一边简支计算。 （1）强度验算： 取10mm宽板条作为计算单元，荷载为混凝土侧压力按50KN/m2=0.05N/mm2 q=0.05×10=0.5N/mm 因1 x /ly=1 M x0 =-0.06×0.5×4502=6075N/mm M y0 =-0.055×0.5×4502=5569N/mm 截面抵抗矩：W=bh2/6=10×62/6=60mm3 O X =M X /W=6075/60=101N/mm2＜215 （2）挠度验算： ｆ max =0.0016（ql4/K） K=Eh3b/12（1－V2）=2.06×105×63×10/12（1－0.32）＝407×105＝4.07×107 ｆ max =0.0016×（0.5×4504/4.07×107）＝0.0016（0.5×4.1×103/4.07）＝0.81mm 2、小肋计算： 因大肋间距450mm，小肋焊在大肋上，按两端固定梁计算。 q=0.05×452=22.6N/mm （1）强度验算： 小肋与面板共同作用，计算板的有效宽度。 组合截面形式： y 1 =S/A S=6×452×3+80×6×（40+6） =30216mm3 A=452×6+80×6=3192mm2 y 1 =S/A=9.5mm 截面挠性矩：I=452×63/12+452×6×（9.5－3）2＋80×63/12＋80×6×（76.5
－40）2 ＝8136＋114582＋1440＋639480 ＝763638mm 4 W 上=I/y 1=80383mm 3 W 下=I/y 2=9982mm 3 弯矩按两端固定梁计算： M=-（ql 2/12）=-1/12×22.6×4502=381375N.mm σ下=M/W 下=381375/9982=38.2N/mm 2 根据σ=38.2N/mm 2 b/h=450/6=75 查表 b 1/h=65 有效板宽b 1=65×6=390mm S=390×6×3+80×6×46=29100mm 3 A=2820 mm 2 y 1=S/A=10.3mm y 2=75.7mm I=390×63/12+390×6×（10.3－3）2＋80×63/12＋80×6×（75.7－40）2 =7020+124699+1440+611755 =744914mm 4 W 上=I/y 1=744914/10.3=72322mm 3 W 下=9840mm 3 σ下=I/w 下=744914/9840=757N/mm 2＜215 （2）挠度验算 W ＝ql 4/384EI=22.6×4504/（384×205×105×744914）＝22.6×4.1×105/384×2.05×744914 ＝0.7mm 3、大肋计算： （1）计算简图 围檀是大肋的支承，可简化三跨连续梁 ｑ＝450×0.05＝22.5N/mm （2）强度验算： 板肋共同作用确定面板存放宽度
实心墩墩身钢模计算书 一、工程简介 京沪高铁六标五工区第四作业工区位于昆山境内，线路起点DK1252+017.79,终点DK1256+911.65,里程长度4.89km。 主要包括五座连续梁桥，分别为：跨娄江连续梁拱（70m+136m+70m）、跨沪宁铁路连续梁(40m+72m+40m)、跨江浦路连续梁（40m+72m+40m）、跨朝阳西路连续梁(40m+56m+40m)、跨通澄南路连续梁（40m+56m+40m）。钻孔桩1552根、承台140个、墩身140个，主要为矩形空心墩，双柱墩及实体墩。 二、计算分析内容： 1、墩身模板强度验算 2、墩身模板刚度分析 三、分析计算依据 1、钢结构设计规范：GB50017-2003 2、建筑工程大模板技术规程：JGJ74-2003 3、全钢大模板应用技术规范：DBJ01-89-2004 4、建筑工程模板施工手册杨嗣信中国建筑工业出版社 四、模板设计构件规格及布置 1、面板：δ6 2、竖肋：Ⅰ10，布置间距400mm，法兰：δ16×100 , 抱箍：［16 模板具体构造见后附图。 五、荷载分析
1、计算初值 浇注速度V=1m/h，混凝土溶重γ=25KN/m3，混凝土初凝时间t0=17h。 外加剂影响修正系数：β1=1.2 β2=1.15,混凝土浇注层的高度H=4m 2、荷载计算 ⑴按下列二式计算,取其中最小值: F=0.22γt0β1β2V1/2 =0.22×2.5×104×17×1.2×1.15×11/2 =1.29×105(N/m2) F=γH=2.5×104×4=1×105（N/m2） 取F1=1×105(N/m2) 其中：γ—砼密度，取γ=2.5×104 N/m3 t0—砼初凝时间,取t0 =17h β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂取β1=1.0, 掺具有缓凝作用外加剂取β1=1.2,这里取1.2 β2—砼坍落度影响修正系数，坍落度小于3cm,取0.85, 5cm～9cm 时取1.0, 11cm～15cm时取1.15, 这里取1.15 ⑵泵送混凝土浇注施工时（T>10℃）对侧面横板压力 F2=4.6V1/4 =4.6×1 =4.6×103(N/m2) ⑶振捣混凝土时对侧面横板的压力 F3=4×103(N/m2) ⑷侧面横板即承受的总压力
MIDAS 墩柱模板设计计算书
墩柱模板计算书 一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取1.2； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图 在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。 Pmax=0.22γt0K1K2V1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×21/2=85.87 kN/m2 h= Pmax/γ =87.87/25=3.43m max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书
2010-03-10
*设计、施工规范* 模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《公路桥涵设计通用规范》（JTJD60-2004）等规范。 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 本计算数据采用贵单位给出的施工图纸中标准节段桥墩. *设计计算条件* 1.混凝土坍落度：150mm; 2.混凝土入模温度：25℃； 3. 混凝土初凝时间：6小时； 4.混凝土浇筑速度：约60.0m3/h； 一、参数信息 1.基本参数 内楞间距(mm):320； 外楞间距(mm):1000； 外楞设对拉螺杆，对拉螺栓直径(mm):Φ25精轧螺纹钢(fy=785 MPa)； 模板连接螺栓采用4.8级M20螺栓. 2.内楞信息 内楞材料: 槽钢100×48×10.008kg/m； Ix = 198cm4, Wx = 39.7 cm3, 3.外楞信息 外楞材料:圆弧段：槽钢 2[280×84×35.823 kg/m； Ix = 2x5130cm4, Wx = 2x366 cm3, 4.面板参数
面板类型:钢面板；面板厚度(mm):6.00； Ix = 1.8cm4, Wx = 6.0 cm3, A = 0.006m2 (取100cm长为计算单元) E = 210 GPa 5.对拉螺杆参数 对拉螺杆采用Φ25精轧螺纹钢Φ25 x 5000 mm 二、模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.0h,本工程去6.0h; T -- 混凝土的入模温度，取25℃； V -- 混凝土浇筑速度（m/h）； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85，50-90mm时取1.0，110-150mm时取1.15。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 有效压力高度：h =
3#墩墩身模板计算书 一、基本资料： 1.桥墩模板的基本尺寸 桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=300mm；横肋为10mm厚钢板，高100mm，竖向间距L2=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm； 2.材料的性能 根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取： 砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。 钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。 3.计算荷载 对模板产生侧压力的荷载主要有三种： 1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载： 4.0km/m2；二者不同时计算。 2)新浇混凝土对模板的侧压力； 荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数) 当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）： h Pγ =（1） k 当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T; 当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T; 式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；
h －有效压头高度（m ）； v －混凝土浇筑速度（m/h ）； T －混凝土入模时的温度（℃）； γ－混凝土的容重（kN/m 3） ； k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2； 根据前述已知条件： 因为： v/T=2.0/10=0.2>0.035， 所以 h ＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.2＝2.29m 最大侧压力为：h k P γ=＝26×2.29＝59.54kN/㎡ 检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.54+1.4×4.0＝77 kN/m 2； 检算刚度时荷载标准值为：=''q 59.54 kN/m 2； 4. 检算标准 1) 强度要求满足钢结构设计规范； 2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400； 3) 钢模板面板的变形为1.5mm ； 4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ； 二、 面板的检算 1. 计算简图 面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算： y x l l Aq M 2'= （2） 式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表5.2-4得A=0.0367； y x l l 、－分别为板的短边和长边； 'q －作用在模板上的侧压力。 板的跨中最大挠度的计算公式为：
墩柱模板计算 一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) < 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、？ 四、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效
压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。 [ 图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图 在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： … Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取；50～ 90mm max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++
墩柱模板承载力计算 1 模板及支架自重 肋形楼板及无梁楼板的荷载：(见附表） 2 混凝土容重24 kN/ m3 钢筋混凝土容重（以体积计算的含筋量≤2％时）25 kN/ m3 3 施工人员及设备的自重 a、计算模板及直接支承模板的小楞时(均布荷载) 2.5 kN/ m2 以集中荷载验算（取大者） 2.5 kN b、计算直接支承小楞结构构件时(均布荷载) 1.5 kN/ m2 c、模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的两块板上。 4 振动混凝土时产生荷载 对水平面模板为 2 kN/ m2对垂直面模板为（作用在新浇混凝土有效侧压高度之内） 4 kN/ m2 5 新浇混凝土对模板的侧压力 新浇混凝土的初凝时间（h）t =200/(T+15) 5.41 H T为混凝土的温度，取T＝22 ℃混凝土的浇注速度（V） 6 m/h 新浇混凝土顶面至侧压力计算处的总高度（H） 6 m 外加剂影响系数（β 1 ）： 不掺外加剂时取 1 掺具有缓凝作用的外加剂时 1.2 混凝土塌落度影响修正系数（β 2 ）： 当塌落度小于30mm时取0.85 50～90mm时取 1 110～150mm时取 1.15 新浇混凝土对模板的侧压力：F=0.22γt β 1 β 2 V1/2 68.22 kN/ m2 F=24H 144 kN/ m2 取二者中的小者，侧压力为：68.22 kN/ m2
6 倾倒混凝土时对垂直面模板的水平荷载： 用溜槽、串筒、或导管输出 2 kN/ m2用容量0.2及小于0.2m3的运输器具倾倒 2 kN/ m2用容量大于0.2至0.8m3的运输器具倾倒 4 kN/ m2用容量大于0.8m3的运输器具倾倒 6 kN/ m2本方案采用输送泵灌注，取值为 2 kN/ m2 由于灌注放料与混凝土振捣是交替进行的，此力不与新浇混凝土对 模板的侧压力同时计算。 7 墩柱模板有关数据： 肋间距：400 mm 面板厚度： 6 mm 肋高：90 mm 肋宽：8 mm 计算荷载值：27.29 kN/m 惯性矩：1769261.5 Mm4钢材弹性模量：210000000 pa 中性轴位置：81.92 mm 8 模板检算： 最大弯矩：qL2/10 0.5457 kN-m 强度计算：最大拉力25.27 Mpa 最大压力 4.34 Mpa 强度符合要求。 挠度计算：qL4/128EI 计算挠曲变形： 1.25 mm 模板允许变形为：[f]=l/800 1.875 mm 刚度符合要求。
墩柱模板计算书 计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) 9、《钢结构设计规范》(GB50017 —2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3 ； 2、混凝土浇注速度：2m/h ； 3、浇注温度：15C; 4、混凝土塌落度：16?18cm ; 5 、混凝土外加剂影响系数取1.2 ; 6 、最大墩高17.5m ；7、设计风力：8 级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、荷载计算 1 、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1 。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 72。72x2 ““ P max 4°kPa .1.6 2 1.6 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》（GBJ204-83）中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=°.22 Y0K1K2V1/2 Pmax = Y 式中： Pmax ------ 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） Y-----混凝土的重力密度（kN/m3 ）取25kN/m3 t° ----- 新浇混凝土的初凝时间（h）; V ----- 混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h h ------ 有效压头高度； H------混凝土浇筑层（在水泥初凝时间以内）的厚度（m）; K1——外加剂影响修正系数，掺外加剂时取 1.2; K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85 ;5° 90mm 时，取1; 11°?150mm 时，取1.15。 Pmax=0.22 Y°K1K2V1/2=0.22 X25 X8X1.2 X1.15 >21/2=85.87 kN/m2 h= Pmax/ f=87.87/25=3.43m
**省道工程墩柱模板计算书 一、计算依据 1.模板支撑体系尺寸 模板竖肋间距: 300(mm) 后横肋间距: 1000(mm) 对拉螺栓间距: 1000 (mm) 2、混凝土参数 混凝土浇筑高度: 4 (m) 每模混凝土数量：24m3 混凝土浇筑速度: 2m/小时 混凝土浇筑温度: 20 (℃) 混凝土坍落度: 140～160 (mm) 3.材料参数 模板面板：δ=6mm钢模板。 模板纵肋：[10槽钢 模板横肋：[20槽钢: 对拉螺栓：M22螺栓 法兰：δ12×80钢板 二、荷载计算 1、水平荷载统计 根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下： 1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值 按照《路桥施工计算手册》新浇混凝土对模板侧面压力，可按下列公式计算，得最小值： K F ? h? =γ
当v/T≤0.035时： h=0.22+24.9v/T 当v/T＞0.035时： h=1.53+3.8v/T 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。 γ------混凝土的重力密度（kN/m3）钢筋混凝土取25kN/m3。 T------混凝土的温度（20°C）。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）；现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h。 ------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0；掺缓凝外加剂 K 1 取1.2，该工程取1.2。 ------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取 1.10 K 2 不小于100mm，取1.15。本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm，取1.15。 v/T=2/20=0.1＞0.035 h=1.53+3.8v/T =1.91m K F =γ ? h? =1.2*25*1.91 =57. 3kN/m2 F=53.3kN/ m2作为模板水平侧压力的标准值。 2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值 考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4KN/m2（泵送混凝土）
盖梁施工承重结构受力计算书 一、工程概况 **桥盖梁尺寸及墩柱距离为标段最大，处于最不利施工情况，所以本计算书以安大线支线上跨桥盖梁为例进行受力计算。 盖梁尺寸为13.4×1.45×1.7m的盖梁结构图如图1所示。 图1 盖梁结构图(单位：cm) 二、盖梁抱箍法结构设计及受力计算 1、结构设计 由于本合同段圆柱墩较底低，且数量多，经综合比选，选用在墩身上设置抱箍，采取抱箍+千斤顶+承重梁+分配梁作为施工支架进行盖梁施工。 盖梁抱箍法施工支撑平台采用在两圆柱上各设置一个由2cm厚、50cm宽钢板制成的抱箍，并用2cm厚钢板制成牛腿，在墩柱两侧牛腿上各放置一个40吨机械千斤顶，后架设长13m的I45a工钢作为支架的承重梁，上部铺设间距50cm 长2.7m的I14a工钢作为分配梁，分配梁上铺设盖梁底模。盖梁抱箍法支架如下图所示。
图2 盖梁抱箍法支架总体布置图 2、受力计算 1荷载类型 （1）支架自重1F 拟采用45a 型工字钢作为主承重梁，每侧布置一道，单根长14.2米，计算长度取13.4米。 分配横梁采用14a 工字钢，单根长度2.5m ，间距50cm ，共布置19道 1F =45F +14F =80.38*13*2+16.88*2.7*19=2955.824kg=29.56KN
换算到每根主梁：均布荷载q =29.56/12/2=1.23 KN/m 1 （2）模板自重 F 2 模板自重按均布荷载加载在分配梁上。 模板自重取80kg/m2 F=80*｛9.5*1.9+（12.3+9.5）*1.6+0.85*1.9*2+1.59*1.9*2｝ 2 =4976.16kg=49.76KN 产生的均布荷载取q =49.76/2/12=2.1KN/m 2 （3）新浇砼容重 F 3 新浇砼按照各分配梁对应的盖梁高度按均布荷载加载在分配梁上，新浇砼容重取3 24m KN。混凝土总方量为36.77m3，钢筋总重6.68T。 / F=26×32=832KN， 3 =3F/2/13.4=31.1KN/m； 换算到每根主梁：均布荷载q 3 （4）施工人员、机具、堆放荷载 F 4 施工人员、机具、堆放荷载 F按均布荷载加载在分配梁上。施工人员、机 4 具、堆放荷载取 1.5KN/m2 F=1.5*12.3*1.9=35.06KN 4 =35.06/2/12=1.46KN/m 换算到每根主梁：均布荷载q 4 （5）倾倒砼时产生的冲击荷载 F 5 倾倒砼时产生的冲击荷载按均布荷载加载在分配梁上，倾倒砼时的冲击荷载取1.5KN/m2 F=1.5*12.3*1.9=35.06KN 5 换算到每根主梁：均布荷载q =35.06/2/12=1.46KN/m 5 F （6）振捣砼产生的荷载 6 振捣砼产生的荷载按均布荷载加载在分配梁上，振捣砼时的荷载取1.5KN/m2 F=1.5*12.3*1.9=35.06KN 6 =35.06/2/12=1.46KN/m 换算到每根主梁：均布荷载q 6
圆柱墩模板计算书 本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m，墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。模板分节高度最大2m。 一、计算依据 1、《建筑施工手册》—模板工程 2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003） 3、《路桥施工计算手册》 4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986） 7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983) 8、施工图纸 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：26kN/m3； 2、混凝土浇注速度：3m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取1.2； 6、设计风力：8级风； 7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1 新浇混凝土对模板侧向压力分布图 按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值： 式中：F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。 γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），根据设计图纸取26kN/m 3。 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时， 可采用t =200/(T +15)计算，取t 0=5h 。 T ------混凝土的温度（25°C ）。 V ------混凝土的浇灌速度（m/h ），取3m/h 。 H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）；取6m 。 β1---- 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2， 该工程取1.2。 β2-----混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10；不小 于100mm 时，取1.15。本计算取1.15。 =0.22×26×5×1.2×1.15×31/2=68.36kN/m 2 =26×6.0=156kN/m 2 取二者中的较小值F =68.36kN/m 2作为新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值。 2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值 考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m 2（泵送混凝土）。 3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值 振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m 2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。 四、 荷载组合 墩柱模板设计考虑了以下荷载： ① 新浇注混凝土对侧面模板的压力 ② 倾倒混凝土时产生的荷载 ③ 振捣混凝土时产生的荷载 计算模板及其支架的荷载设计值时，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求得，荷载分项系数见下表： 2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ=
连镇铁路五峰山大桥南引线S21铁路墩 墩 身 模 板 计 算 书
一、墩身模板总体说明 S21墩身模板采用6mm钢板作面板，用槽钢[10作纵肋，外模圆弧段后横肋采用钢板组合箱形截面：腹板高200mm,间距70mm,厚度10mm。翼缘板宽180mm,厚度10mm；外模直线段后横肋采用双［20a组合；内模圆弧段后横肋采用钢板组合箱形截面：腹板高160mm,间距70mm，厚度10mm。翼缘板宽160mm,厚度10mm；内模直线段后横肋采用双［20a组合，腹板净间距50mm。箱形截面形式如下图： 图1 圆弧段横肋截面（单位：mm） 外模：钢面板与纵横肋共同受力，直面段设置精轧螺纹拉杆与内模对拉，圆弧段不设置拉杆；墩身模板标准段配置成3m段，非标准段底部设置调整节，以便倒用到其他墩身。 内模：钢面板与纵横肋共同受力，直面段设置精轧螺纹拉杆与外模对拉，圆弧段不设置拉杆，内模灌注砼时不平衡侧压力由墩身内部的钢筋绑扎脚手架钢管对撑平衡；墩身模板标准段配置成3m段，底部非标准段设置木模。
墩身模板截面图如下： 图2 墩身模板横截面图（单位：mm）
二、模板设计依据 （1）模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《简明施工计算手册》第三版、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》。 （2）在建公安长江大桥中铁大桥局二公司项目项目、在建沪通长江大桥中铁大桥局四公司项目、沪通长江大桥中交二航局项目等。 三、计算依据 （1）模板支撑体系尺寸 模板纵肋间距: 300(mm) 后横肋间距: 300(mm),1200(mm), 1200(mm), 300(mm) （2）混凝土参数 混凝土每次分节浇筑高度: 6(m) 混凝土浇筑速度:≤6m/小时（控制值） （3）材料参数 钢材，Q235。 ①面板：δ=6mm钢板 ②模板纵肋: [10a ③后横肋:外模圆弧段模板为组合箱形截面，H=210mm,B=180mm；内模圆弧段模板为组合箱形截面，H=170mm,B=160mm；直线段模板为双［20a组合，腹板净间距50mm。 ④法兰螺栓: M20，8.8级普栓。 ⑤对拉螺杆: ?25精轧螺纹，PSB1080级。 四、模板荷载标准值计算 （1）混凝土侧压力值： 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: =0.22×25×6×1.2×1.15×6=111.54kN/m2 F 1 =25×6=150kN/m2 F 2 备注：初凝时间选取6小时。
达坂城湿地特大桥 45： 1 实心墩柱模板计算书 荷载计算 一、水平荷载统计： 根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下： 1. 新混凝土对模板的水平侧压力标准值 按照《建筑工程大模板技术规程》 （JGJ74-2003）附录 B ，模板荷载及荷载效应组合 B.0.2 规定，可按下列二式计算，并取其最小值： F 0.22 c t 0 1 2V 1 / 2 F c H 式中 F 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（ 2）。 ------ KN/m γ c ------混凝土的重力密度（ kN/m 3）取 25 kN/m 3 。 t 0------ 新浇混凝土的初凝时间（ h ）, 可按实测确定，现场提供初凝 时间要求为 6 小时，当缺乏实验资料时，可采用 t =200/( T +15) 计算。 T 混凝土的温度（ 25 ° ）。 ------ C V------ 混凝土的浇灌速度（ m/h ）; 现场提供的浇筑速度不大于为 2 m/h 。 H------ 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（ m ） ; 取 8.0m 。 Β1------ 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0 ；掺缓凝外加剂 取 1.2 ，该工程取 1.2 。 Β 2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于 100mm 时，取 1.10 不小于 100mm ，取 1.15 。本计算方案以混凝土坍落度高度为 180mm,取 1.15 。 F 0.22 c t 0 1 2V 1 / 2 =0.22x25x6x1.2x1.15x2 1/2 =64.4kN/m 2 F c H =25x18=450kN/m 2
瓯海大道东延及枢纽集散系统工程（滨海大道高架桥梁工程） 墩身模板、支架计算书 中交一公局 瓯海大道东延及枢纽集散系统工程项目经理部 2014年6月
目录 一、本标段墩身结构形式 (3) 二、设计依据 (4) 三、计算参数 (4) 一）结构参数 (4) 二）荷载参数 (6) 四、墩身模板设计 (6) 一）墩身模板设计 (6) 二）、墩身模板验算 (7) （一）荷载计算 (9) （二）检算标准 (9) （三）面板验算 (9) （四）内肋验算 (10) （五）外肋验算 (10) （六）边角对拉螺杆计算 (14) （七）对拉角件计算 (14) 三）墩身模板验算结论 (15) 五、墩身横梁模板、支架设计 (15) 一）横梁结构尺寸 (15) 二）横梁支架设计 (15) 三）横梁模板验算 (15) （一）荷载计算 (15) （二）底、侧模板面板验算 (16) （三）侧模板内肋验算 (17) （四）侧模外肋验算 (17) （五）对拉螺杆计算 (18) （六）横梁支架模板验算 (18) （七）立杆稳定性计算 (20) 四）横梁模板支架验算结论 (22)
一、本标段墩身结构形式 本工程主线采用双柱花瓶式墩，单柱花瓶墩，根据高度和截面形式的控制要求，挑选共14种形式墩柱，墩柱形式如下。 从表中可知，墩高为12m以下采用一次浇筑，12.5～20m以下两次浇筑。本计算书墩身模板按以下最不利形式计算并确定模板结构形式： 立柱模板验算汇总表
二、设计依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011； 2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86； 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008； 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001； 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011； 6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008； 7、《简明施工计算手册》； 8、《实用建筑结构静力计算手册》； 9、《路桥施工常用数据手册》； 10、《建筑施工计算手册》； 11、《路桥施工计算手册》； 12、《瓯海大道东向延伸及枢纽集散系统（瓯海大道东延立交及立交以南段）工程》两阶 段施工图设计 三、计算参数 一）结构参数 1、混凝土容重3/25m KN c =γ，钢筋混凝土容重3/26m KN =γ; 2、混凝土浇筑速度h m v /0.3=（按最小断面1.7m×1.7m ，每罐车9m 3计算） 混凝土初凝时间()() h T t .51525200 152000=+=+= 外加剂修整系数0.11=β[不掺加具有缓凝作用的外加剂]，混凝土坍落度影响 修正系数15.12=β【《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008】P14 3、6mm 厚钢板截面模量（每延米）W=6.0cm 3，惯性距（每延米）I=1.8cm 4，弹性模量E=2.1×105 MPa ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/215m KN f =，允许抗剪强度2/125m KN f V =，重力密度78.5KN/m 3（取1米宽计算重力密度0.47KN/m 2）； 4、［8型钢腹板厚度d=5mm ，截面模量W=25.3cm 3，惯性距I=101.3cm 4，半截