挂篮预压反力架计算书

挂篮预压反力架计算书 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998

新建铁路蒙西至华中铁路煤运通道工程

MHTJ-3标

(48+48)mT构转体挂篮预压反力架

计算书

计算：马奎

复核：肖雨晨

审核：石磊

中铁四局集团有限公司

蒙华铁路MHTJ-3标项目经理部四工区

二0一六年十二月

附件13 挂篮反力架预压计算书

一、工程概况：

DK226+跨太中银铁路特大桥位于榆林市市靖边县杨桥畔镇境内，上跨太中银铁路、204省道及青银高速。该桥在55#～57#墩处以一联(48+48)m预应力混凝土T构跨越太中银铁路，连续梁施工里程为DK226+～DK226+，全长。

主梁采用截面采用单箱单室直腹板形式，顶板厚度除梁端及中墩附近外均为

40cm，腹板厚50～70cm，底板由边墩处的40cm按二次抛物线变化至中墩根部的

90cm。顶板宽度，底板宽度。箱梁两侧腹板与顶底板相交处均采用圆弧倒角过渡,箱梁悬臂板下设置通长的滴水槽。

主梁共划分23个梁段，其中0号梁段长，边墩现浇梁段长，其余梁段长分别为、。主梁除0号梁段、边墩现浇梁段在墩旁支架上施工外，其余梁段均采用挂篮悬臂浇筑，悬浇梁段最重1487kN。

二、预压目的

检验挂篮主桁的实际承载力和安全可靠性，并获得弹性和非弹性变形参数,为悬臂梁施工提供数据,同时检验挂篮加工质量。

三、荷载情况

根据分析，挂篮预压按最大荷载1#计算，挂篮需要计算1#块所在（单侧为）钢筋混凝土重量+横坚预应力筋+施工荷载，混凝土1#块为（），钢筋重量为，施工荷载考虑5t，单侧共。按照规范预压重量不小于施工荷载的120%，每一个单侧压重为。

单侧重量为：加载到120%时，×1000=163030kg=。加载重力为：195600kg×

10kg/N=1956KN。单个油顶的作用力为：978KN，再通过油顶回归方程公式计算出压力表读，来控制加载重量。

四、预压试验加载方案

1、加载方法

挂篮在浇筑混凝土期间，荷载在底板位置由底板模板传至底篮前后托梁，再由吊带、分配梁传递到桥面主桁及底篮后锚，最终作用于以浇筑的0#块混凝土上。挂篮预压试验在56#墩的挂篮上实施。预压荷载以重量最大的1#块混凝土的重量进行模拟加载，荷载的布置形式尽量与实际荷载分布吻合，以保证试验的可靠性和准确性。

采用千斤顶在1#块梁底板跨中对挂篮进行加载预压。即在0#块腹板端面设置反力架，利用其反向作用力通过千斤顶、I32工字钢支垫座、I25工钢分配梁、15cm×10cm×400cm间距50cm方木传到挂篮底板施加所需的预压荷载。

2、反力架强度计算

⑴设计细部图

⑵AC、BC杆采用2根32a号工字钢。

⑶每只挂篮试压使用2个反力架，每腹板安装一个，预压荷载为N=978KN

=1750/2100×N=734KN

⑷各杆件内力：N

=2625/2100×N=1223KN

=1223KN，受力最大，只对其进行强度验算，只要杆BC满足

⑸强度验算，因N

要求，其他杆也都满足要求。

BC杆：σ=N/A=1223000/(6700×2)=＜[σ]=215Mpa

⑹稳定性验算

BC 杆：σ=N/（φA）λ=l

/r=2625/128=21

λ=l

查表：φ=

N/A=＜φ[σ]=×215Mpa=210Mpa满足要求

⑺锚固钢筋埋置长度验算

A点预埋4根φ32的精轧螺纹钢作为锚固，B点预埋2cm厚30cm的钢板作为支架焊接点。

锚固钢筋受到的拉力为734KN,拉杆直径32mm，截面积804mm2，所能允许承受拉力

F=σA=705×804=567KN,4根能承受2267KN,2267/734=＞2，满足2倍安全系数。

精轧螺纹钢筋埋入混凝土长度为100cm，精轧钢筋的抗拔力为F=4πdLr，d为钢筋直径，L为钢筋埋置长度，r为钢筋与混凝土的粘结强度，我国试验的螺纹钢筋的粘结强度约为（～）Mpa。因箱梁混凝土为C50，偏于安全考虑，r取中间值。

F=4πdLr=4××32×1000×=＜4×567=2267KN（精轧螺纹钢筋抗拉强度），K=734=，满足2倍安全系数。

⑻焊缝长度计算

B点剪力978KN,双面围焊，接触长度s=600mm，焊缝宽度不小于10mm，则A点所能承受剪力=焊接面积×抗剪力=600×10×2×2×125=3000KN,安全系数=3000/978=，满足要求。

以此计算，同理A点采用双面围焊亦能满足要求。

3、预压步骤

⑴在0#块施工过程中预埋好反力架施工预埋件，埋设位置在0#块端面腹板上，单侧4块预埋件。

⑵按图焊接反力架牛腿，确保焊接质量。

⑶按间距50cm布设15×10×400方木，I25工字钢分配梁、I40工钢支垫座及千斤顶，进行千斤顶调试，做好预压前准备工作。

⑷设置挂篮预压测量控制点，进行预压前测量工作。测量控制点单侧设置5个，分别设置在1#块底板前段两侧箱梁腹板对应的位置、1#块底板中心及挂篮两侧前吊带。

⑸安装千斤顶，分3级（60%、100%、120%的预压力）加载进行挂篮预压。分级加载后，持荷4h后，进行控制点测量；满荷120%后持荷4h，进行控制点测量。预压时两个1#块同时预压， 2套250t千斤顶预压。

⑹卸载后进行控制点测量。

⑺拆除挂篮预压支架。

⑻对挂篮预压数据进行整理分析，得出挂篮弹性变形及非弹性变形，调整挂篮底板标高，指导挂篮施工。

五、安全保证措施

1、挂篮走行必须保证T构两端对称平衡进行，过程中要始终保证每篮至少有四个保险点，并且始终要保证主梁后吊轮滑轨两边有锚点锚固滑轨。挂篮走行时避免冲击，缓慢而行。在行走过程中，施工人员不得进入挂篮平台范围内。

2、在挂篮工作过程中要始终保证有四个锚点锚固上主梁（一篮为八个锚点）。

3、挂篮专人负责，各负其责，预压前认真对挂篮的各结点及各受力构件及各联接部位的连接或焊接情况，消除安全隐患。

4、施工人员必须严格遵守安全规则，高空作业必须佩戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋，杜绝酗酒后从事高空作业。

5、预压前要检查各部螺栓、销子、钢丝绳、各主要焊接件的焊缝，发现问题要及时处理，否则不准施工作业。

6、为防止多种因素对锚固杆和后杆螺栓一定受力均匀，螺帽不能太紧，特别是要松紧一致，垫木与底模接触面要整体平整。

7、挂篮施工时，多系高空作业，应设临时栏杆和安全网，以策安全。

8、挂篮安全控制要点

⑴施工状态

a后锚杆连接套的安装、后锚杆受力的均匀性。

b挂篮前支点的稳定性。

c前、后吊带受力的均匀性，吊带插销。

d底模前、后托梁上吊耳的焊缝。

e侧模牛腿的螺栓。

f主桁的螺栓、销子、焊缝。

⑵走行状态

a反扣系统的可靠性。

b走行方向。

c横向同步。

d桥梁纵坡对挂篮走行的影响。

e走行到位前的控制。

9、现场用电

⑴施工用电应采用三相五线制，零线接地，电箱接地，动力与照明用电须分开。

⑵配电箱一律采用铁壳材料，并有防雨措施。门锁齐全，安全警示标志明显，编号统一。不得使用木制电箱（篮）。

⑶开关箱、配电室、变压器、配电间等重要设施的设置符合规范要求，并且须有安全防护措施和警示标志。任何用电机具必须切断电源后方可移动。

⑷施工用电系统必须确保灵敏可靠的两级以上的触电保护器，确保做到“一机”，“一闸”，“一保”。

⑸现场所有电线绝缘必须可靠，无老化及破损现象，不得使用裸线。

⑹电工必须持证上岗，作业时必须佩带好防护用品，不得违章作业。现场用电必须由电工专职负责架设、安装，专人维修，专人管理，不得乱拉电线，乱装电器设备。

⑺所有移动电器都应设置漏电保护开关，且必须设置插头，严禁直接把电线插入插座，插座必须完整无破损。室内插座必须固定。

⑻室外雨天使用电器时，应配置防雨设施，并在使用前，进行检查，确保电线无破损后方可使用。

10、高处作业安全防护措施

⑴凡进行高处作业施工的，应规范搭设作业平台、梯子、防护围栏，档脚板、安全带、安全网等。

⑵高处作业人员应持证上岗。

⑶高处作业人员应经过体检，体检合格后方可上岗。

⑷高处作业所用工具、材料严禁投掷，上下立体交叉作业时，中间须设隔离设施。

⑸高处作业设置可靠扶梯，作业人员不得沿着立杆与栏杆攀登。

⑹在雨雪天应采取防滑措施，当风速在s以上和雷电、暴雨、大雾等气候条件下，不得进行露天高空作业。

⑺高处作业上下应设置联系信号，并指定专人进行。

⑻发现安全措施有隐患时，立即采取措施，消除隐患，必要时停止作业。

⑼遇到各种恶劣天气时，必须对各类安全设施进行检查、校正、修理使之完善。

48 80 48连续梁挂篮计算书详解

6附件 6.1墩顶0#块膺架计算书 6.1.1 计算依据《连续梁施工设计图》《结构力学》、《材料力学》、《桥梁工程》《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社）《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005）《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 6.1.2 支架结构材料参数 1) 木材（A-2红杉木）：顺纹弯应力 []13a MP σ= 弯曲剪应力 [] 2.0a MP τ= 弹性模量 4 10a E MP = 2) Q235钢材(依据现行《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)取值)：拉压应力 []135a MP σ= 弯曲应力 []140a w MP σ= 剪应力 []80a MP τ= 弹性模量 5 2.110a E MP =? 6.1.3 基本资料 0#块长度12m （4.5+3.0+4.5m ），墩顶处箱梁高6.65m ，端头箱梁

高5.958m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m， 0#块砼重192.5t，1#块分别重112.6t。0#块重约650t。图1 0号块重量分配 6.1.4 支架结构支架结构见下图： 6.1.5计算荷载种类及组合 (1)计算荷载种类

①新浇砼容重按26kN/m 3计算，超灌系数取1.05； ②模板、支架自重：按实际材料、尺寸计算； ③施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 22.5/m KN ④倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 22/m KN ⑤振捣混凝土产生的荷载: 22/m KN (2) 荷载组合：计算强度时:p 1= ①+②+③+④+⑤ 计算刚度时:p 2=①+② 6.1.6支架结构检算 (1)方木计算采用红衫木，纵桥向间距45cm ，偏安全按简支梁计算，腹板下方木计算跨度L =0.3m ，底板下计算跨度L =0.5m 。 1）腹板下方木计算混凝土重：q 1=26×6.65×0.45×1.05=81.7kN/m 模板重：q 2＝3kN/m 施工人员、运输荷载等: q 3＝2.5×0.45＝1.125 kN/m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q 4＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q 5＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 检算强度时：Q 1＝q 1+ q 2+ q 3+ q 4+ q 5=87.6 kN/m 检算刚度时：Q 2＝q 1+ q 2 =84.7 kN/m 方木截面抵抗矩： 2 23311501002501066 W bh mm ?===?

盾构反力架安装专项方案及受力计算书

目录一、工程概况 (2) 二、反力架的结构形式 (2) 2.1、反力架的结构形式 (2) 2.2、各部件结构介绍 (2) 2.3、反力架后支撑结构形式 (4) 三、反力架安装准备工作 (5) 四、反力架安装步骤及方法 (5) 五、反力架的受力检算 (6) 5.1、支撑受力计算 (6) 5.2、斜撑抗剪强度计算 (8) 六、反力架受力及支撑条件 (8) 6.1、强度校核计算： (10) 6.2、始发托架受力验算 (11)

一、工程概况东莞市轨道交通R2线2304标土建工程天宝站~东城站盾构区间工程起点位于天宝站，终点位于东城站。盾构机由天宝站南端盾构始发井组装后始发，利用吊装盾构机的260t履带吊安装反力架。二、反力架的结构形式 2.1、反力架的结构形式如图一所示。图一反力架结构图 2.2、各部件结构介绍 (1) 立柱：立柱为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为

20mm钢板，材质均为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm，具体形式及尺寸见图二。图二立柱结构图 (2) 上横梁：结构为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm，其结构与立柱相同。 (3) 下横梁：箱体结构，主受力板为30mm，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A，箱体结构截面尺寸为250mmX500mm，其结构如图三所示。图三下横梁结构图

（4 ）八字撑：八字撑共有4根，上部八字撑2根，其中心线长度为1979mm，下部八字撑2根，其中心线长度为2184mm，截面尺寸如图四所示。图四八字撑接头结构图 2.3、反力架后支撑结构形式后支撑主要有斜撑和直撑两种形式，按照安装位置分为立柱后支撑、上横梁后支撑、下横梁后支撑。立柱支撑（以左线盾构反力架为例）：线路中心左侧（东侧）可以直接将反力架的支撑固定在标准段与扩大端相接的内衬墙上；线路中心线右侧（西侧）材料均采用直径500mm，壁厚9mm的钢管。始发井东侧立柱支撑是3根直撑(中心线长度为1700mm)，始发井西侧立柱是2根斜撑(中心线长度分别为5247mm和3308mm，与水平夹角均为45度)和一根直撑（底部）。如下图所示 1700

盾构机反力架计算书

盾构机反力架计算书太平桥站盾构始发反力架支撑计算书一、工程情况说明哈尔滨地铁一号8标工业大学—太平桥区间投入一台德国海瑞克盾构机进行施工，编号S-285，从太平桥站西端头下井。我们对反力架采取水平撑加斜支撑的形式加固，将反作用力传递至车站底板、中板及侧墙。二、反力架及支撑示意图 12 中板侧反反力力墙架架底板底板 12 1-12-2 计算说明: 1、根据以往施工情况，始发盾构机推力按照800T进行计算，其中底部千斤顶油压按照200bar，两侧按照140bar，顶部千斤顶不施加推力; 2、通过管片和基准钢环调节，每组千斤顶所在区域按照均布荷载进行计算; 3、水平支撑采用200mm及250mm宽翼缘H型钢，分别支撑与车站底板及侧墙上，斜撑采用200mm宽翼缘H型钢，45度角撑于车站底板上; 4、反力架经几次始发使用，梁自身抗弯和抗剪无问题，本次不予计算。三、力学模型图

A 44.7t/m44.7t/mBD C 89.4t/m 盾构机在顶推过程中反力架提供盾构向前掘进的反力，通过焊接在反力架上的型钢支撑，将力传递到车站结构上。为保证反力架能够提供足够的反力，以确保前方地层不会发生较大沉降。要求型钢支撑强度足够。四、计算步骤 1、模型简化假设千斤顶推力平均分配到四个支撑边，即每边承受200t的压力。 2、轴力验算 1)底边 σ,F/A,F/(8，A，2，A),2000000/(8，6428，2，9218),28.6MPa 112 2 200mm H型钢截面面积A=6428mm1 2 250mm H型钢截面面积A=9128mm2 σ,σ,210MPa 1max 2)右侧边 σ,F/A,F/(10，A),2000000/(10，6428),31.1MPa 21 σ,σ,210MPa 2max 3)顶边 σ,F/A,F/(4，A),2000000/(4，6428),77.8MPa 31 σ,σ,210MPa 3max

midas挂篮计算书

石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书

1 概况石家庄市仓安路斜拉桥为仓安路高架桥中跨越京广铁路的一座大型桥梁，其主跨米，为砼П型结构。由于跨越京广铁路，而施工期间又不能影响京广线的运行，故施工只能采用悬臂施工，其施工节段为6.3m。本挂篮就是为此桥П梁的悬臂施工而设计的。根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为三角挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁，共4片，横向由前、后上横梁、平联、门架连接；（2）П梁顶板底模平台：由纵梁和下横梁组成整体平台，分前、后底模平台；（3）П梁纵、横梁底模平台：由支撑梁和横向底模支架组成整体平台，横向底模支架采用桁架形式；（4）吊挂系统：由前上横梁，前后吊挂精轧螺纹钢筋组成；（5）外导梁系统：由外导梁、锚固滑行设备等组成，为底模平台滑道设备；（6）走行系统：由前后支腿、滑板及滑道组成，为主桁系统的滑行设备； (7)平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋、配重等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。 2 计算依据（1）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工设计图；（2）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮方案设计图；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-85）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。 3 计算说明根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。（1）由于挂篮的主桁系统和底模系统仅通过吊挂系统（精轧螺纹钢）相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为前底模平台，后底模平台，纵、横梁底模平台和主桁体系；

挂篮计算书

1．概述本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。挂篮总体结构见图。图1.1 挂篮总体结构 - 1 -

图1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。内模板采用木模板及支架施工。 2．设计依据及主要参数 2.1设计依据 (1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）

(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011） (3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009） (4). 《机械设计手册》第四版 (5). 《建筑施工手册》 2.2．结构参数 (1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。 (2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。 2.3.计算荷载 (1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN (2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算 (3).人群及机具荷载取2500Pa (4).风荷载取800Pa (5).荷载参数： 1).钢筋混凝土比重取值为3 KN； ?m 26- 2).混凝土超灌系数取1.05； 3).新浇砼动力系数取1.2； 4).抗倾覆稳定系数不小于2.2； 5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200. (6).最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠

反力架受力计算

反力架受力计算一、反力架的结构形式 1、反力架的结构形式如图一所示。图一反力架结构图 2、各部件结构介绍 2.1 立柱：立柱为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm，具体形式及尺寸见图二。

图二立柱结构图 2.2 上横梁：结构为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm，其结构与立柱相同。 2.3 下横梁：箱体结构，主受力板为30mm，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A，箱体结构截面尺寸为250mmX500mm，其结构如图三所示。图三下横梁结构图 2.4 八字撑：八字撑共有4根，上部八字撑2根，其中心线长度为1979mm，下部八字撑2根，其中心线长度为2184mm，截面尺寸如图四所示。

图四八字程接头结构图二、反力架后支撑结构形式后支撑主要有斜撑和直撑两种形式，按照安装位置分为立柱后支撑、上横梁后支撑、下横梁后支撑。 1、立柱支撑：材料均采用直径500mm，壁厚9mm的钢管，内部浇灌混凝土提高稳定性。始发井西侧立柱支撑是2根直撑(中心线长度为3875mm)，始发井东侧立柱是2根斜撑(中心线长度分别为8188mm和4020mm，与水平夹角分别是29度和17度)。如下图所示西侧立柱直撑型式东侧立柱斜撑型式 2、上横梁支撑：材料均采用直径500mm，壁厚9mm的钢管，内部浇灌混凝土提高稳定性，中心线长度分别为4080mm、4141mm、4201mm，其轴线与反力架轴线夹角为15度。

XX特大桥60+100+60连续梁挂篮计算书教学提纲

60+100+60m连续梁挂篮计算第1章设计计算说明 1.1 设计依据 1、(60+100+60)m施工图纸。 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 3、《路桥施工计算手册》； 4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 5、《机械设计手册》； 1.2 工程概况本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高7.85m，跨中梁高4.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。腹板厚100cm（支点）至60cm（跨中）折线变化，底板厚度为120cm（支点）至40cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为40cm（支点）至64cm（跨中）。箱梁0#块梁段长度为14m，合拢段长度为2.0m,边跨现浇直线段长度为9.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为4#块，其重量为159.625吨，第一块重为154.778吨。该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。 1.3 挂篮设计 1.3.1 主要技术参数 ①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa； ②、材料强度设计值：

Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2 Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2 厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm2 1.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[36b普通热轧槽钢组焊，前横梁由2HN500×200×10×16热轧H型钢组焊，底托系统前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，底纵梁由HN400×200×8×13热轧H型钢组焊。主桁系统重13.99t、行走系统重4.33t、前横梁重4.05t、底托系统重14.73t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、内滑梁及提吊系统重10t（吊杆重量估算）、侧模重13.2t，整个挂篮系统约重65.3t。 1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；浇筑混凝土动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。恒载分项系数K1=1.2；活载分项系数K2=1.4。 ②、作用于挂篮主桁的荷载箱梁荷载：箱梁荷载取4#块计算。4#块段长度为3m，重量为159.625t计算；施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；

反力架计算书汇总

目录一、设计、计算总说明 (1) 二、计算、截面优化原则 (1) 三、结构计算 (1) 3.1 反力架布置形式 (1) 3.2力学模型 (2) 3.3 荷载取值 (3) 3.4力学计算 (3) 四、截面承载能力复核 (6) 4.1 截面参数计算 (6) 五、截面优化分析 (8) 六、水平支撑计算 (9) 七、螺栓连接强度设计 (10) 7.1计算参数确定 (10) 7.2 弯矩设计值Mmax和剪力设计值Vmax (10)

一、设计、计算总说明该反力架为广州市地铁21号线11标[水西站～长平站]盾构区间右线盾构机始发用。反力架外作用荷载即盾构机始发的总推力乘以动荷载效应系数加所有不利因素产生的荷载总和，以1600吨水平推力为设计值。反力架内力计算采用中国建筑科学研究院开发的PKPM2005版钢结构STS 模块为计算工具。对于螺栓连接、角焊缝连接处的设计，仅仅计算其最大设计弯矩和剪力值，而不作截面形式设计，可根据提供弯矩、剪力设计值来调整截面是否需要做加固处理。二、计算、截面优化原则 1、以偏向于安全性的原则。所有计算必须满足实际结构受力的情况，必须满足强度、刚度和稳定性的要求。 2、在满足第1项的前提下以更符合经济性指标为修改结构形式、截面参数等的依据。 3、参照以往施工项目的设计经验为指导，借鉴其成熟的结构设计形式，以修改和复核计算为方向进行反力架结构设计。 4、但凡构件连接处除采用螺栓连接外，需要视情况进行必要的角焊缝加固，特殊情况下，可增设支托抗剪、焊钢板抗弯，以保证连接处强度不低于母体强度。三、结构计算 3.1 反力架布置形式由两根立柱和两根横梁以及水平支撑组成。立柱与横梁采用高强螺栓连接，为加强整体性一般按照以往施工项目的施工经验另需在连接处焊接，故

挂篮计算书(-3-30)

目录 1.计算说明................................................ 错误!未定义书签。概况............................................... 错误!未定义书签。计算内容........................................... 错误!未定义书签。 2.计算依据................................................ 错误!未定义书签。 3.参数选取及荷载计算...................................... 错误!未定义书签。荷载系数及部分荷载取值.............................. 错误!未定义书签。荷载组合............................................ 错误!未定义书签。参数选取........................................... 错误!未定义书签。4．主要结构计算及结果..................................... 错误!未定义书签。挂篮工作系数........................................ 错误!未定义书签。 ` 计算模型............................................ 错误!未定义书签。底模纵梁计算........................................ 错误!未定义书签。底模后下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。底模前下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。滑梁计算............................................ 错误!未定义书签。侧模桁架计算........................................ 错误!未定义书签。吊杆/吊带计算....................................... 错误!未定义书签。前上横梁计算........................................ 错误!未定义书签。挂篮主桁计算........................................ 错误!未定义书签。后锚分配梁计算...................................... 错误!未定义书签。挂篮走行稳定性检算.................................. 错误!未定义书签。; 5结论及建议.............................................. 错误!未定义书签。

挂篮计算书示例

第一章计算书一、计算依据《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004）《公路桥涵钢结构及木结构设计规》《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004）二、计算参数

挂篮主要结构材料表 3、荷载组合：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；

荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。三、荷载计算根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。 T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN） 3 T2:风荷载根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：

四、挂篮计算 1、外导梁

1）、左侧翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN 外模导梁受力 =98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m 6 计算模型 x 1 23 456( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )88.2188.21 -100.02 -100.02 剪力图 x 1 23456 ( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )84.59 58.01 177.1958.01 弯矩图力计算杆端力值 ( 乘子 = 1) ---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------

挂篮设计计算书

挂篮设计计算书一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。（一）设计荷载： 1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b）＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m 2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m 3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m 4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m 则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m 说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度； b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2； P2—模板荷载取2.5kn/m2； P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2 （二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示图1 下纵梁计算简图

M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN?m 型钢选择： W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3 选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3 截面惯性矩I x＝2369.0 cm4 型钢刚度验算： f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa 〔σ〕—允许应力取170kn/m2 二、前后下横梁计算：（一）荷载 1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m 2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5× 3.0/2＝3.75 KN /m 3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m 4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /m Σ＝31.82 KN /m 说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3； l砼—砼构件宽度；

始发架反力架基座结构受力计算书

始发架、结构受力检算书编制：审核：审批： 1

附件8 始发基座结构承载能力计算书始发基座结构受力检算书一、设计资料始发架主受力结构为纵梁、横梁、并与连接杆焊接成一个整体，形成整体受力结构，盾构作用在轨道梁上，通过轨道传力到底座上，最后传递到始发架井底地基，轨道梁和支架采用螺栓、焊接形式连接，其结构图如下：支承架主视图支承架侧视图二、受力分析 2.1如上图所示，盾身重力荷载作用在轨道上，通过支架传递到底座基础，斜纵梁是受力主体，横梁把荷载传递到基础。 2.2受力验算盾构总重G=377t 其中：盾构刀盘重量G1＝60t 长度L1=1.645m 前盾总成重量G2＝

110t L2=2.927m 中盾重量G3＝110t 长度L3＝3.63m,盾尾重量G4＝35t,长度L4＝4.045m, 由上面盾构节段位置的重量和长度，可知结构最不利位置在前盾总成，因此只需检算盾构前盾总成下方的支承架是否满足受力要求即可。取荷载分项系数取 1.2，动载系数取 1.25，则盾构前盾总成下方每根钢轨荷载为：P=1.2x1.25x1100/(2x2.927)=281.86kN/m, 假设钢轨荷载均匀分布传递到支承架纵梁，则纵梁荷载q=281.86kN/m; 取支架单元支架计算：纵梁受力检算：按简支梁计算 Mmax=ql2/8=281.86× 0.892 /8=27.91kN/m max max 6 27910 48.1579.810x M Mpa W -σ= ==? 满足刚度要求 2.3底横梁检算： F ＝P ×cos62.32°=130.94t,平均分配到4根横梁上，则每根横梁拉力T1＝32.74t T=2T1＝65.48 465480062.56[]181104.6710F Mpa Mpa A -σ= ==σ=? 满足受力要求 2.4支架横梁中连接螺栓计算：

桥梁挂篮强度验算计算书资料

合口澧水大桥挂篮强度验算计算书一、计算说明 1、计算依据及参考资料 1.1《常德临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵洞第二册》 1.2《挂蓝施工设计图》 1.3《悬浇箱梁施工组织设计》 1.4《公路桥涵施工技术规范》（JTJ-041-2000） 1.5《路桥施工计算手册》 1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.7《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、基本参数 2.1钢筋混凝土密度取 2..5t/m3，钢材密度取7.85t/m，钢材弹性模量 E=2.1x105Mpa。 [τ=85Mpa；Q420钢 2.2Q235钢弯曲容许应力] [σ=145Mpa；剪切容许应力] （贝雷插销）抗剪强度设计值[fv]=195Mpa；贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa，容许弯矩[M]=900KN.M；φ25、φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。 3、计算方法和内容 3.1计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.5m和 4.0m两种，取3.5m和4.0m长度的梁段，即最重的1#和5#梁段进行计算。

3.2荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模走行梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加；各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算；主要计算内容：挂篮主体结构的总体强度和刚度。 4、荷载传递路径翼板荷载外模行走梁已浇梁段翼板顶板、底板、腹板荷载底模纵梁底模前横梁前吊横梁底模后横梁已浇梁段二、荷载计算单个挂蓝构件重量明细表主桁架

始发架反力架基座结构受力计算书

. . 始发架、结构受力检算书编制：审核：审批：

盾构总重G=377t 其中：盾构刀盘重量G1＝60t 长度L1=1.645m 前盾总成重量G2＝110t L2=2.927m 中盾重量G3＝110t 长度L3＝3.63m,盾尾重量G4＝35t,长度L4＝4.045m, 由上面盾构节段位置的重量和长度，可知结构最不利位置在前盾总成，因此只需检算盾构前盾总成下方的支承架是否满足受力要求即可。取荷载分项系数取 1.2，动载系数取 1.25，则盾构前盾总成下方每根钢轨荷载为：P=1.2x1.25x1100/(2x2.927)=281.86kN/m, 假设钢轨荷载均匀分布传递到支承架纵梁，则纵梁荷载q=281.86kN/m; 取支架单元支架计算：纵梁受力检算：按简支梁计算 Mmax=ql2/8=281.86× 0.892 /8=27.91kN/m max max 6 27910 48.1579.810x M Mpa W -σ= ==? 满足刚度要求 2.3底横梁检算： F ＝P ×cos62.32°=130.94t,平均分配到4根横梁上，则每根横梁拉力T1＝32.74t T=2T1＝65.48 465480062.56[]181104.6710F Mpa Mpa A -σ= ==σ=?

高速铁路连续梁挂篮设计计算书

48+80+48挂篮设计计算书一、挂篮设计主要参数选取 1、挂篮结构型式挂篮的主体结构为菱形桁架结构。每台挂篮有两片主桁架，主桁架除销子为40Cr 钢外，其余均由普通型钢及钢板组焊而成。该挂篮主要由三个系统组成，即主桁系统、底篮和模板系统、走行系统，除内模为钢木组合结构外，其余均为钢结构。 2、工程数量制造4台挂篮，应用于济青高铁48m+80m+48m联系梁悬臂施工。 3、挂篮自重（1）、挂篮桁架及附件—380KN/台；（2）、挂篮模板（含内、外模板、底板钢模）重量—230KN/台；（3）、精轧螺纹吊杆及其他锚固设备—20KN/台； 4、挂篮的主要性能参数（1）适应最大梁段重量：1259KN；（2）适应最大梁段长：4.0m；（3）适应梁高的变化范围：3.6m～6.4m； (7)挂篮自重(630KN)与最大梁段重量(1259KN)之比为0.5，小于设计要求的700KN。 5、主要材料（1）钢板及型钢：采用Q235普通碳素结构钢，符合国家标准（GB/T709—1998）、（GB/T706—1988）和（GB/T707—1988）的有关规定。屈服强度为235MPa，设计弹性模量E=2.1×105MPa，[σ]=215MPa，[σw]=215MPa，[τ]=125MPa(注:钢材的容许应力按《钢结构设计规范(GB50017-2003)》选用)。（2）直径32mm精轧螺纹粗钢筋：符合国家标准（GB/T20065—2006）的有关规定。屈服强度为930MPa，设计控制应力采用屈服强度的0.9倍，设计控制拉力673KN，设计弹性模量E=2.0×105MPa。相应锚具采用JLM型。（3）销子：采用40Cr钢，符合国家标准（GB/T3077—1999）的有关规定。屈服强度]=785MPa，设计弹性模量E=2.1×105MPa，许用应力[σ]=[σ[σ s s]/1.5=785/1.5=523MPa,[τ]=[σ]/1.5/√3=302MPa(注:按<<机械设计手册>>选用)。（4）螺栓：采用钢结构用高强度大六角螺栓，符合国家标准（GB1228—84）的有关规定。 6、挂篮设计荷载根据《有砟轨道预应力混凝土连续梁跨度：（48+80+48）m》计算各梁段的重量数据如下表所示：

三角挂篮计算书(DOC)

三角挂篮计算书 1 计算依据 ⑴《大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁梁部设计图》； ⑵《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； ⑶《路桥施工计算手册》人民交通出版社； ⑷《MIDAS/civil》计算软件。 2 工程概况成贵铁路大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁（D2K10+820.6），上部结构采用四跨预应力混凝土变截面连续箱梁，为三向预应力结构，全长203m。桥梁采用单箱单室直腹板截面，中支点梁高6.5m，边支点和中跨跨中梁高3.5m，箱梁底板呈抛物线变化，箱梁标准段顶宽12.2m，底宽6.7m，外侧挑臂长2.75m，腹板厚0.48m～0.80m，顶板厚0.40m～0.5m，底板厚0.40～0.90m。墩顶设置横梁，中横梁厚为2.4m、端横梁厚为1.25m。箱梁两侧腹板与顶底板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。全桥共设置两个主跨合龙段和两个边跨合龙段。0#块段长10.0m，合龙段长2.0m，1#～5#段长3.0m，6#～9#段长3.5m，11#（边跨直线段）节段长9.75m，最重悬臂浇注段为1#段，其重量约为150.43t。 3 施工方案综述在0#段顶面对称拼装好挂篮后，即进行1#段的悬臂浇筑施工。挂篮施工时，底模、外侧模随主桁向前移动就位后，按照以下程序施工： ⑴绑扎底板、腹板钢筋网和波纹管。 ⑵将内模架就位并调整好标高。 ⑶绑扎顶板钢筋和预应力管道。 ⑷浇筑混凝土。 ⑸养护、穿束。 ⑹张拉，压浆。 ⑺脱模。当所浇梁段张拉后，挂篮再往前移动进行下一节段施工，如此循环推移，直至完成最后一节悬臂梁段施工。

图3-1 悬臂浇筑段施工工艺框图 4 挂篮计算 4.1挂篮设计挂篮结构形式为三角挂挂篮，主桁采用2[40b工字钢，上横梁采用2I45b，下横梁采用2[36b，外膜导梁采用2[32b，内膜导梁采用2[36b，底纵梁采用I32b，侧模骨架采用型钢桁片结构，底模采用加工的定型钢模，横肋采用[10，面板采用6mm厚钢板。挂篮吊杆采用φ32精轧螺纹钢，主桁片利用箱梁竖向预应力束进行锚固。

(40+56+40)m连续梁三角形挂篮计算书

（40+56+40）m连续梁三角形挂篮计算书兰州华丰建筑器材有限公司 2016年05月

1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点 1.1.挂篮总体结构挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。图1挂篮总体结构主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。由2榀三角主桁架、横向联结系组成。2榀主桁架中

心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。图2 主桁架底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。其由底模板、纵梁和前后横梁组成。底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。

图3 底模平台模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。外模板长度为4.3m。内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。图4 外侧模

图5 内模悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。其作用是平衡浇筑混凝土时产生的倾覆力矩，确保挂篮施工安全。锚固系统的传力途径为主桁架后节点→后锚横梁→后锚上扁担梁→后锚杆→箱梁顶板、翼板。图6 主桁架后锚走行系统: 走行系统包括垫枕、轨道、前支座、后支座、内外走行梁、滚轮架、牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结于主构架后节点的后支座反扣在轨道翼缘下并沿翼缘行走。挂篮走行由2台YCL60型千斤顶牵引主桁架并带动底模平台和外侧模一同前移就位。走行过程中的抗倾覆力传力途径为主桁架后节点→后支座→轨道→垫枕→竖向预应力钢筋。内模在钢筋绑扎完成后采用手拉葫芦沿内模走行梁滑移就位。

深茂铁路32 48 32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)方案

深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书一、计算依据 1、桥梁施工图设计 2、《结构力学》、《材料力学》 3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》 4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社） 5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。 6、材料力学性能

精轧螺纹钢强度设计值二、挂篮底模平台及吊杆底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。 1、纵梁验算纵梁布置示意图 ⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷

载按底板线性分配在纵梁上。 a 、①号纵梁上的荷载腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。 ①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。 b 、②号纵梁上的荷载 ②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为： 0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。 ②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。 c 、③号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为： 0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。 ③号纵梁上的荷载为：39.81KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为19.29KN 、20.52KN 。 d 、④号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.51m 2，其砼及模板荷载为： 0.51*3*26.5+100*3.7=44.25KN 。 ④号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为21.44KN 、22.81KN 。 e 、⑤号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.42m 2，其砼及模板荷载为： 0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN 。 ⑤号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为17.68KN 、18.81KN 。 f 、以荷载较大的①号进行纵梁内力计算，荷载集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m 。 20.7KN/m 30 300 130 标注单位：cm 荷载布置图

反力架、托架计算

附件2 反力架验算反力架与结构间用双拼56b工字钢管撑,支撑布置见下图。反力架支撑受力验算实际始发掘进正常推力一般不超过1000t,且加设钢环对应力起均衡作用，考虑不均匀受力和安全系数，总推力按3000t计算。四个集中力P按3000t平均分配计算，四个集中受力范围内P按3000t平均分配计算,管片承受总推力为3000t，集中受力点平均分配得750t。反力架本身刚度可达到要求，不会因推力而变形考虑，若图中所示四个受力区域可满足推力要求,则反力架支撑稳定,先计算四个角的钢支撑受力面积。左侧立柱为斜支撑受力最不利，按750t平均分配

到4个支撑点，每点受力为188t ，其中双拼工字钢截面面积为29327mm 2：斜支撑受力最为不利,若此区域可满足最不利受力条件,则反力架稳定,按最不利受力状态,平均分配计算,每个角支撑所受压力为750t,双拼工字钢受力为188t ；双拼工字钢应力为188t/29327mm 2cos38°=50.5N/mm 2, 钢材设计强度为235N/mm 2，故支撑可满足盾构始发要求,即反力架稳定。附件3 始发基座验算（1）计算简图： 12 34 盾构托架使用250x255H 型钢制作，共13道横向支撑，上图为一道横向支撑的半侧，主要受力梁为2号与4号梁。盾构机按照374t 计算,由受力分析可得发射架每边承受总力： ?=? 27sin 125 sin 374 1G ，得t 278.207G 1= 发射架共13道横向支撑，共12个区间，每个区间受力： KN 73.172 /1278.2072G ==, 最后力传递至横向支撑，由13个支撑承受，得水平力： KN F 39.7263cos 13 78 .2072=??= （2）2号梁计算：按照图纸取每个区间支撑钢板0.89m 支撑钢板截面积为：2 4m 102670.03.890 A -?=?=，2号梁长0.567m L =。