常用材料抗剪强度
常用材料抗剪强度
mm_21120Mn2A630_铆接Φ=5 mm_31220Mn2A566_铆接Φ=5 mm_41320Mn2A544_铆接Φ5mm_1120R82-252-1307DIN50141-82横向10*10*90上海工艺所2120R1-6829302DIN50141-82横向
10*10*90上海工艺所3120R82-251-2301DIN50141-82横向
10*10*90上海工艺所4120R82-223-4310DIN50141-82横向
10*10*90上海工艺所5120R1-6765317DIN50141-82横向10*10*90上海工艺所1430CrMnSiA735纵向__2430CrMnSiA715横向
__1630CrMnSiNi2A1000纵向__1130CrNi4MoA796纵向
__2230CrNi4MoA701纵向__1238Cr2Mo2VA1105纵向
__1140CrNi2Si2MoVA1285纵向__1140MnB619DIN50141-82纵向
Φ10第一汽车厂2140MnB672DIN50141-82纵向Φ10第一汽车厂3240MnB548DIN50141-82纵向Φ10第一汽车厂
4240MnB558DIN50141-82纵向Φ10第一汽车厂11HFe59-1-1295纵向__11LD1089L10-1257DIN50141-82纵向Φ550上海材料研究所11LD589L101275DIN50141-82纵向Φ550上海材料研究所
11LF2123纵向__21LF2137纵向__31LF2162纵向__42LF2147纵向__52LF2123纵向__11LF3152纵向__21LF3147纵向
__12LY1290124L252DIN50141-82纵向Φ550上海材料研究所
11QAl9-4372纵向__11QSi3-1295纵向_621所22QSi3-1395纵向_621所33QSi3-1425纵向_621所46QSi3-1345纵向_621所
11T21001200纵向_上海材料研究所15ZG22CrMnMo826纵向__22ZG22CrMnMo1014纵向__11ZG25CrMnSiMo1039纵向
__11ZG28CrMnSiNi2952___
混凝土抗压强度检验报告
混凝土抗压强度检验报告 单位工程名称：石城县滨江花园保障性住房建设项目一期工程第1页，共1页 注：1.部分复制检验报告需经本公司书面批准(完整复制除外)。报告日期：2014-12-15 2.地址：石城县琴江镇桥西路佳业新都：0 3.如对本检测报告有异议，可在报告发出后15日，向本检测单位书面提请复议，逾期视为认可本报告。
混凝土抗压强度检验报告 单位工程名称：石城县滨江花园保障性住房建设项目一期工程第1页，共1页 注：1.部分复制检验报告需经本公司书面批准(完整复制除外)。报告日期：2014-12-15 2.地址：石城县琴江镇桥西路佳业新都：0 3.如对本检测报告有异议，可在报告发出后15日，向本检测单位书面提请复议，逾期视为认可本报告。
混凝土抗压强度检验报告 单位工程名称：石城县滨江花园保障性住房建设项目一期工程第1页，共1页 注：1.部分复制检验报告需经本公司书面批准(完整复制除外)。报告日期：2014-12-15 2.地址：石城县琴江镇桥西路佳业新都：0 3.如对本检测报告有异议，可在报告发出后15日，向本检测单位书面提请复议，逾期视为认可本报告。
混凝土抗压强度检验报告 单位工程名称：石城县滨江花园保障性住房建设项目一期工程第1页，共1页 注：1.部分复制检验报告需经本公司书面批准(完整复制除外)。报告日期：2014-12-15 2.地址：石城县琴江镇桥西路佳业新都：0 3.如对本检测报告有异议，可在报告发出后15日，向本检测单位书面提请复议，逾期视为认可本报告。
混凝土抗压强度检验报告 单位工程名称：石城县滨江花园保障性住房建设项目一期工程第1页，共1页 注：1.部分复制检验报告需经本公司书面批准(完整复制除外)。报告日期：2014-12-15 2.地址：石城县琴江镇桥西路佳业新都：0 3.如对本检测报告有异议，可在报告发出后15日，向本检测单位书面提请复议，逾期视为认可本报告。
常用材料的抗剪强度
抗剪强度见下面：材料名称牌号材料状态抗剪强度电工用纯铁DT1，DT2，DT3 已退火180电工硅钢D11，D12，D13 190 D31，D32 D41～D48 560 D310～D340 未退火普通碳素钢Q195 未退火260～320 Q215 270～340 Q235 310～380 Q225 340～420 Q275 400～500优质碳素结构钢05F 已退火210～300 08F 220～310 08 260～360 10F 220～340 15F 250～370 15 270～380 20F 280～390 20 280～400 25 320～440 30 360～480 35 400～520 45 440～560 50 440～580 55 已正火550 65 600 65Mn 已退火600碳素工具钢T7～T12 600 T7A～T12A 600 T13 T13A 720 T8A T9A 冷作硬化600～950材料名称牌号材料状态抗剪强度锰钢10Mn2 已退火320～460合金结构钢25CrMnSiA 已低温退火400～560 25CrMnSi 30CrMnSiA 400～600 30CrMnSi 弹簧钢60Si2Mn 720 60Si2MnA 冷作硬化640～960 65Si2MnWA 不锈钢1Cr13 已退火320～380 2Cr13 320～400 3Cr13 400～480 4Cr13 1Cr18Ni9 经热处理460～520 2Cr18Ni9 冷碾压的冷作硬化800～880 1Cr18Ni9Ti 经热处理退软430～550铝1070A（L2），1050A （L3）已退火80 1200（L5）冷作硬化100铝锰合金3A21（LF21）已退火70～100 半冷作硬化100～140铝镁合金铝铜镁合金5A02（LF2）已退火130～160 半冷作硬化160～200高强度铝铜镁合金7A04（LC4）已退火170 淬硬并经人工时效350镁锰合金MB1 已退火120～240 MB8 已退火170～190 冷作硬化190～200纯铝T1，T2，T3 软的160 硬的240硬铝（杜拉铝）2A12（L Y12）已退火105～150 淬硬并自然时效280～310 淬硬后冷作硬化280～320
螺栓剪切强度计算
螺栓剪切强度计算一、基本公式 mm M1螺栓的应力截面积：0.462 mm M2螺栓的应力截面积：2.072 mm M3螺栓的应力截面积：5.032 mm M4螺栓的应力截面积：8.782 mm M5螺栓的应力截面积：14.22 mm M6螺栓的应力截面积：20.12 mm M8螺栓的应力截面积：36.62 mm M10螺栓的应力截面积：582 mm M12螺栓的应力截面积：84.32 mm M14螺栓的应力截面积：1152
mm M16螺栓的应力截面积：1572 mm M18螺栓的应力截面积：1922 mm M20螺栓的应力截面积：2452 mm M22螺栓的应力截面积：3032 mm M24螺栓的应力截面积：3532 mm M27螺栓的应力截面积：4592 mm M30螺栓的应力截面积：5612 mm M33螺栓的应力截面积：6942 mm M36螺栓的应力截面积：8172 mm M39螺栓的应力截面积：9762 二、螺栓代号含义 8.8级螺栓的含义是螺栓强度等级标记代号由“?”隔开的两部分数字组成。标记代号中“?”前数字部分的含义表示公称抗拉强度，碳钢：公制螺栓机械性能等级可分为：3.6、4.6、4.8、5.6、5.8、6.8、8.8、9.8 、13.5 1 、螺栓材质公称抗拉强度达800MPa级；（第一个8） 2、螺栓材质的屈强比值为0.8；（第二个8就是0.8） 3、螺栓材质的公称屈服强度达800×0.8=640MPa级 三、剪应力和拉引力关系 实验证明，对于一般钢材，材料的许用剪应力与许用拉应力有如下关系： 塑性材料[t]=0.6-0.8[b]；脆性材料[t]=0.8-1.0[b] 四、零件应力取值 机械设计或工程结构设计中允许零件或构件承受的最大应力值。要判定零件或构件受载后的工作应力过高或过低，需要预先确定一个衡量的标准，这个标准就是许用应力。凡是零件或构件中的工作应力不超过许用应力时，这个零件或构件在运转中是安全的，否则就是不安全的。许用应力是机械设计和工程结构设计中的基本数据。在实际应用中，许用应力值一般由国家工程主管部门根据安全和经济的原则，按材料的强度、载荷、环境情况、加工质量、计算精确度和零件或构件的重要性等加以规定。许用应力等于考虑各种影响因素后经适当修正的材料的失效应力（静强度设计中用屈服极限yield limit或强度极限strength limit疲劳强度设计中用疲劳极限fatigue limit）除以安全系数。塑性材料（大多数结构钢和铝合金）以屈服极限为基准,除以安全系数后得许用应力,即[σ]=σs/n（n=1.5~2.5）;脆性材料（铸铁和高强钢）以强度极限为基准，除以安全系数后得许用应力,即[σ]=σb/n(n=2~5)。(n为安全系数)
剪切计算及常用材料强度
2.剪切强度计算 (1) 剪切强度条件 剪切强度条件就是使构件的实际剪应力不超过材料的许用剪应力。 []s F A ττ= ≤ (5-6) 这里[τ]为许用剪应力，单价为Pa 或MPa 。 由于剪应力并非均匀分布，式(5-2)、(5-6)算出的只是剪切面上的平均剪应力，所以在使用实验的方式建立强度条件时，应使试件受力尽可能地接近实际联接件的情况，以确定试样失效时的极限载荷τ0，再除以安全系数n ，得许用剪应力[τ]。 []n ττ= (5-7) 各种材料的剪切许用应力应尽量从相关规范中查取。 一般来说，材料的剪切许用应力[τ]与材料的许用拉应力[σ]之间，存在如下关系： 对塑性材料： 对脆性材料： (2) 剪切实用计算 剪切计算相应地也可分为强度校核、截面设计、确定许可载荷等三类问题，这里就不展开论述了。但在剪切计算中要正确判断剪切面积，在铆钉联接中还要正确判断单剪切和双剪切。下面通过几个简单的例题来说明。
例5-1 图5-12(a)所示电瓶车挂钩中的销钉材料为20号钢，[τ]＝30MPa，直径d=20mm。 ＝12mm。牵引力F=15kN。试校核销钉的剪切挂钩及被连接板件的厚度分别为t＝8mm和t 1 强度。 图5-12 电瓶车挂钩及其销钉受力分析示意图 解：销钉受力如图5-12(b)所示。根据受力情况，销钉中段相对于上、下两段沿m-m 和n-n两个面向左错动。所以有两个剪切面，是一个双剪切问题。由平衡方程容易求出：销钉横截面上的剪应力为： 故销钉满足剪切强度要求。 例5-2如图5-13所示冲床，F max=400KN，冲头[σ]=400MPa，冲剪钢板的极限剪应力τ =360 MPa。试设计冲头的最小直径及钢板最大厚度。 b 图5-13 冲床冲剪钢板及冲剪部分受力示意图 解：(1) 按冲头压缩强度计算d 所以 (2) 按钢板剪切强度计算t 钢板的剪切面是直径为d高为t的柱表面。 所以 例5-3 如图5-14所示螺钉受轴向拉力F作用，已知[τ]=[σ]，求其d：h的合理比值。 图5-14 螺钉受轴向拉力示意图
岩土工程计算实例-按抗剪强度指标计算承载力
—岩土2010C9某建筑物基础承受轴向压力，其矩形基础剖面及土层的指标如右图所示，基础底面尺寸为1.5m ×2.5m 。根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）由土的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值a f ，应与（ ）最为接近。 （A ）138kPa （B ）143kPa （C ）148kPa （D ）153kPa 【答案】B 【解答】根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011） （1）确定基础埋深： 1.5d m = （2）确定基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度，故318108.0/kN m γ=-= （3）确定基础底面以上土的加权平均重度m γ： 2=17.8 1.0=21.8/i i m m i i h d h kN m d γγγγ=→=?+?∑∑（18-10）0.5 （4）由表5.2.5，22k ?=，0.61, 3.44, 6.04c b d M M M === （5）根据公式（5.2.5）： 【评析】（1）根据式（5.2.5）按照土的抗剪强度指标确定地基承载力特征值时，公式中的b 为基础短边尺寸，本题取b=min （1.5，2.5）=1.5m 。 （2）需要指出的是，5.2.5条文公式适用条件“当偏心距e 小于或等于0.033倍基础底面宽度”，此处的“基础底面宽度”为“与弯矩作用平面平行的基础边长”，与是否为“基础短边”或“长边”没有关系。 （3）基础底面以下土的重度γ，地下水位以下取浮重度；此处的“基础底面以下土”即“与基础底面接触部位的土”，而不是基础底面以下“所有土”的平均重度。 （4）基础底面以上土的加权平均重度m γ，是指“基础埋深范围内”的基础底面以上土，而
剪切计算和常用材料强度复习过程
剪切计算和常用材料 强度
2.剪切强度计算 (1) 剪切强度条件 剪切强度条件就是使构件的实际剪应力不超过材料的许用剪应力 A (5-6) 这里[T ]为许用剪应力，单价为Pa或MPa 由于剪应力并非均匀分布，式(5-2)、(5-6)算出的只是剪切面上的平均剪应力，所以在使用实验的方式建立强度条件时，应使试件受力尽可能地接近实际联接件的情况，以确定试样失效时的极限载荷T。，再除以安全系数n,得许用剪应力[T ]。 []- n(5-7) 各种材料的剪切许用应力应尽量从相关规范中查取。 一般来说，材料的剪切许用应力[T ]与材料的许用拉应力[(7 ]之间，存在如下关系：对塑性材料： []0钟0.8[] 对脆性材料： []0?8屮.0[] (2) 剪切实用计算 剪切计算相应地也可分为强度校核、截面设计、确定许可载荷等三类问题，这里就不展开论述了。但在剪切计算中要正确判断剪切面积，在铆钉联接中还要正确判断单剪切和双剪切。下面通过几个简单的例题来说明。 例5-1图5-12(a)所示电瓶车挂钩中的销钉材料为20号钢，[T ] = 30MPa直径d=20mm挂钩及被连接板件的厚度分别为t = 8mm和t i= 12mm牵引力F=15kN。试校核销钉的剪切强度。 所以有两个剪切面，是一个双剪切问题。由平衡方程容易求出: F s 销钉横截面上的剪应力为: MPa试设计冲头的最小直径及钢板最大厚度 F s A 15 103 2 J2。103)2 23.9MPa<[] 故销钉满足剪切强度要求。例 5-2如图5-13所示冲床, F ma=400KN冲头[7 ]=400MPa冲剪钢板的极限剪应力T b=360 图5-12电瓶车挂钩及其销钉受力分析示意图 解：销钉受力如图5-12(b)所示。根据受力情况，销钉中段相对于上、下两段沿m-m和n-n两个面向左错动。
剪切计算及常用材料强度
2.剪切强度计算 (1) 剪切强度条件 剪切强度条件就是使构件的实际剪应力不超过材料的许用剪应力。 []s F A ττ= ≤ (5-6) 这里[τ]为许用剪应力，单价为Pa 或MPa 。 由于剪应力并非均匀分布，式(5-2)、(5-6)算出的只是剪切面上的平均剪应力，所以在使用实验的方式建立强度条件时，应使试件受力尽可能地接近实际联接件的情况，以确定试样失效时的极限载荷τ0，再除以安全系数n ，得许用剪应力[τ]。 []n ττ= (5-7) 各种材料的剪切许用应力应尽量从相关规范中查取。 一般来说，材料的剪切许用应力[τ]与材料的许用拉应力[σ]之间，存在如下关系： 对塑性材料： []0.60.8[]τσ=: 对脆性材料： []0.8 1.0[]τσ=: (2) 剪切实用计算 剪切计算相应地也可分为强度校核、截面设计、确定许可载荷等三类问题，这里就不展开论述了。但在剪切计算中要正确判断剪切面积，在铆钉联接中还要正确判断单剪切和双剪切。下面通过几个简单的例题来说明。 例5-1 图5-12(a)所示电瓶车挂钩中的销钉材料为20号钢，[τ]＝30MPa ，直径d=20mm 。挂钩及被连接板件的厚度分别为t ＝8mm 和t 1＝12mm 。牵引力F=15kN 。试校核销钉的剪切强度。 图5-12 电瓶车挂钩及其销钉受力分析示意图 解：销钉受力如图5-12(b)所示。根据受力情况，销钉中段相对于上、下两段沿m-m 和n-n 两个面向左错动。所以有两个剪切面，是一个双剪切问题。由平衡方程容易求出： 2s F F = 销钉横截面上的剪应力为： 332 151023.9MPa<[] 2(2010)4s F A ττπ-?===?? 故销钉满足剪切强度要求。 例5-2 如图5-13所示冲床，F max =400KN ，冲头[σ]=400MPa ，冲剪钢板的极限剪应力τb =360 MPa 。试设计冲头的最小直径及钢板最大厚度。
剪切计算及常用材料强度..
2.剪切强度计算 (1) 剪切强度条件 剪切强度条件就是使构件的实际剪应力不超过材料的许用剪应力。 []s F A ττ= ≤ (5-6) 这里[τ]为许用剪应力，单价为Pa 或MPa 。 由于剪应力并非均匀分布，式(5-2)、(5-6)算出的只是剪切面上的平均剪应力，所以在使用实验的方式建立强度条件时，应使试件受力尽可能地接近实际联接件的情况，以确定试样失效时的极限载荷τ0，再除以安全系数n ，得许用剪应力[τ]。 []n ττ= (5-7) 各种材料的剪切许用应力应尽量从相关规范中查取。 一般来说，材料的剪切许用应力[τ]与材料的许用拉应力[σ]之间，存在如下关系： 对塑性材料： 对脆性材料： (2) 剪切实用计算 剪切计算相应地也可分为强度校核、截面设计、确定许可载荷等三类问题，这里就不展开论述了。但在剪切计算中要正确判断剪切面积，在铆钉联接中还要正确判断单剪切和双剪切。下面通过几个简单的例题来说明。 例5-1 图5-12(a)所示电瓶车挂钩中的销钉材料为20号钢，[τ]＝30MPa ，直径d=20mm 。挂钩及被连接板件的厚度分别为t ＝8mm 和t 1＝12mm 。牵引力F=15kN 。试校核销钉的剪切强度。 图5-12 电瓶车挂钩及其销钉受力分析示意图 解：销钉受力如图5-12(b)所示。根据受力情况，销钉中段相对于上、下两段沿m-m 和n-n 两个面向左错动。所以有两个剪切面，是一个双剪切问题。由平衡方程容易求出： 销钉横截面上的剪应力为： 故销钉满足剪切强度要求。 例5-2 如图5-13所示冲床，F max =400KN ，冲头[σ]=400MPa，冲剪钢板的极限剪应力τb =360 MPa 。试设计冲头的最小直径及钢板最大厚度。 图5-13 冲床冲剪钢板及冲剪部分受力示意图 解：(1) 按冲头压缩强度计算d 所以 (2) 按钢板剪切强度计算t 钢板的剪切面是直径为d 高为t 的柱表面。 所以 例5-3 如图5-14所示螺钉受轴向拉力F 作用，已知[τ]=0.6[σ]，求其d ：h 的合理比值。 图5-14 螺钉受轴向拉力示意图 解：螺杆承受的拉应力小于等于许用应力值：
混凝土试件抗压强度检测报告
混凝土试件抗压强度检测报告 工程编码：A014 共1 页第1 页 签发日期：2008年11月01日 委托单位 东营市千德砼业有限公司 报告编号 HK-0808223 工程名称 胜利房开锦华西区二期三区 31#楼 样品状态 表面平整，无缺棱掉角。 检测依据 GB/T50081-2002 样品名称 混凝土试块 工程部位 垫层 送样日期 2008-10-31 环境条件 T ： 19C 检测日期 2008-10-31 试验室地址 济南路170号 邮政编码 257027 东营市 检 测 内 容 检测编号 试件代 表部位 强度 等级 制作日期 试压 日期 养护方法 龄期（天） 规格 (mr) 抗压强度（MPa 单个值 代表值 标准试 件 值 占设计 强度% 0814098 垫层 C15 2008-10-03 2008-10-31 标准养护 28 150 X150X150 21.9 20.9 20.9 139 19.2 21.7 0814099 垫层 C15 2008-10-03 2008-10-31 标准养护 28 150 X150X150 检测说明 检验结果仅对来样负责 检验类别：委托检验 委托人：张庆波 检测单位：东营胜利建筑工程材料质量检测有限公 (MA ； 20O?15U233M 鲁建检字第05007号 （盖章） 司 批准: 主检:
混凝土抗渗性能检测报告 工程编码：A014 共1 页第1 页 委托单位 东营市千德砼业有限公司 报告编号 KS-0800917 工程名称 胜利房开锦华西区二期三区 24#楼 检测编号 0801042 样品名称 砼抗渗 样品状态 圆台体、表面平整 强度等级 C30 工程部位 地下室外墙 抗渗等级 P8 检测依据 GBJ82-1985 送样日期 2008-12-08 养护条件 标准养护 制作日期 2008-11-10 环境条件 T : 20C 龄期（天） 28 检测日期 2008-12-08 试验室地址 东营市济南路170号 邮政编码 257027 检 测 内 容 试件序号 1 2 3 4 5 6 是否透水 未透水 未透水 未透水 未透水 未透水 未透水 最大实验 压力（MPa 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 综合结论 样品的抗渗等级为 P8,所检项目符合标准要求。 检测说明 检验结果仅对来样负责 检验类别：委托检验 委托人：张庆波 （MA ； 混凝土配合比例检测报告 (MA ； 20O8T50233M 鲁建检字第05007号 签发日期：2008年12月12日
剪切力的计算方法
第3章 剪切和挤压的实用计算 3.1 剪切的概念 在工程实际中，经常遇到剪切问题。剪切变形的主要受力特点是构件受到与其轴线相垂直的大小相等、方向相反、作用线相距很近的一对外力的作用(图3-1a)，构件的变形主要表现为沿着与外力作用线平行的剪切面(n m -面)发生相对错动(图3-1b)。 图3-1 工程中的一些联接件，如键、销钉、螺栓及铆钉等，都是主要承受剪切作用的构件。构件剪切面上的内力可用截面法求得。将构件沿剪切面n m -假想地截开，保留一部分考虑其平衡。例如，由左部分的平衡，可知剪切面上必有与外力平行且与横截面 相切的内力Q F (图3-1c)的作用。Q F 称为剪力，根据平衡方程∑=0Y ，可求得F F Q =。 剪切破坏时，构件将沿剪切面(如图3-la 所示的n m -面)被剪断。只有一个剪切面的情况，称为单剪切。图3-1a 所示情况即为单剪切。 受剪构件除了承受剪切外，往往同时伴随着挤压、弯曲和拉伸等作用。在图3-1中没有完全给出构件所受的外力和剪切面上的全部内力，而只是给出了主要的受力和内力。实际受力和变形比较复杂，因而对这类构件的工作应力进行理论上的精确分析是困难的。工程中对这类构件的强度计算，一般采用在试验和经验基础上建立起来的比较简便的计算方法，称为剪切的实用计算或工程计算。 3.2 剪切和挤压的强度计算 3.2.1 剪切强度计算 剪切试验试件的受力情况应模拟零件的实际工作情况进行。图3-2a 为一种剪切试验装置的简图，试件的受力情况如图3-2b 所示，这是模拟某种销钉联接的工作情形。当载荷F 增大至破坏载荷b F 时，试件在剪切面m m -及n n -处被剪断。这种具有两个剪切面的情况，称为双剪切。由图3-2c 可求得剪切面上的剪力为 2 F F Q =
剪切计算及常用材料强度
2、剪切强度计算 (1) 剪切强度条件 剪切强度条件就就是使构件得实际剪应力不超过材料得许用剪应力。 ????(５—6）这里[τ］为许用剪应力,单价为Pa或ＭPa． 由于剪应力并非均匀分布，式(５—２）、(5-6）算出得只就是剪切面上得平均剪应力,所以在使用实验得方式建立强度条件时,应使试件受力尽可能地接近实际联接件得情况，以确定试样失效时得极限载荷τ０,再除以安全系数n,得许用剪应力［τ］。 ?????（5—７) 各种材料得剪切许用应力应尽量从相关规范中查取。 一般来说,材料得剪切许用应力[τ]与材料得许用拉应力［σ］之间，存在如下关系: 对塑性材料: 对脆性材料: (2) 剪切实用计算 剪切计算相应地也可分为强度校核、截面设计、确定许可载荷等三类问题,这里就不展开论述了。但在剪切计算中要正确判断剪切面积，在铆钉联接中还要正确判断单剪切与双剪切。下面通过几个简单得例题来说明．例５—１图5—12（a）所示电瓶车挂钩中得销钉材料为２0号钢,[τ]=30ＭPa，直径ｄ=20mｍ。挂钩及被连接板件得厚度分别为t＝8mｍ与ｔ１=12mm。牵引力F＝15ｋＮ。试校核销钉得剪切强度. 图5－12电瓶车挂钩及其销钉受力分析示意图 解:销钉受力如图5-12（b）所示。根据受力情况,销钉中段相对于上、下两段沿m－m与ｎ—n两个面向左错动。所以有两个剪切面,就是一个双剪切问题。由平衡方程容易求出： 销钉横截面上得剪应力为： 故销钉满足剪切强度要求. 例5—2如图5-13所示冲床，F mａx＝400ＫN，冲头［σ］=４00MＰa,冲剪钢板得极限剪应力τb=360 ＭＰａ。试设计冲头得最小直径及钢板最大厚度。 图5-１3冲床冲剪钢板及冲剪部分受力示意图 解:（１）按冲头压缩强度计算d
土的抗剪强度
第七章 土的抗剪强度 第一节 概述 建筑物由于土的原因引起的事故中，一部分是沉降过大，或是差异沉降过大造成的；另一方面是由于土体的强度破坏而引起的。对于土工建筑物（如：路堤、土坝等）来说，主要是后一个原因。从事故的灾害性来说，强度问题比沉降问题要严重的多。而土体的破坏通常都是剪切破坏；研究土的强度特性，就是研究土的抗剪强度特性。 ①土的抗剪强度（τf ）：是指土体抵抗抗剪切破坏的极限能力，其数值等于剪切破坏时滑动的剪应力。 ②剪切面（剪切带）：土体剪切破坏是沿某一面发生与剪切方向一致的相对位移，这个面通常称为剪切面。 其物理意义：可以认为是由颗粒间的内摩阻力以及由胶结物和束缚水膜的分子引力所造成的粘聚力所组成。 无粘性土一般无连结，抗剪强度主要是由颗粒间的摩擦力组成，这与粒度、密实度和含水情况有关。 粘性土颗粒间的连结比较复杂，连结强度起主要作用，粘性土的抗剪强度主要与连结有关。 决定土的抗剪强度因素很多，主要为：土体本身的性质，土的组成、状态和结构；而这些性质又与它形成环境和应力历史等因素有关；此外，还决定于它当前所受的应力状态。 土的抗剪强度主要依靠室内经验和原位测试确定，试验中，仪器的种类和试验方法以及模拟土剪切破坏时的应力和工作条件好坏，对确定强度值有很大的影响。 第二节 抗剪强度的基本理论 一、库仑定律（剪切定律） 1773年 法国学者 在法向应力变化范围不大时，抗剪强度与法向应力的关系近似为一条直线，这就是抗剪强度的库仑定律。 无粘性土：φστtg f ?= 粘性土：φστtg f ?=+c 式中：f τ：土的抗剪强度，Kpa ； σ：剪切面的法向压力，Kpa ； φtg ：土的内摩擦系数；
第七章 土的抗剪强度
第七章 土的抗剪强度 第一节 概述 建筑物由于土的原因引起的事故中，一部分是沉降过大，或是差异沉降过大造成的；另一方面是由于土体的强度破坏而引起的。对于土工建筑物（如：路堤、土坝等）来说，主要是后一个原因。从事故的灾害性来说，强度问题比沉降问题要严重的多。而土体的破坏通常都是剪切破坏；研究土的强度特性，就是研究土的抗剪强度特性。 ①土的抗剪强度（τf ）：是指土体抵抗抗剪切破坏的极限能力，其数值等于剪切破坏时滑动的剪应力。 ②剪切面（剪切带）：土体剪切破坏是沿某一面发生与剪切方向一致的相对位移，这个面通常称为剪切面。 其物理意义：可以认为是由颗粒间的内摩阻力以及由胶结物和束缚水膜的分子引力所造成的粘聚力所组成。 无粘性土一般无连结，抗剪强度主要是由颗粒间的摩擦力组成，这与粒度、密实度和含水情况有关。 粘性土颗粒间的连结比较复杂，连结强度起主要作用，粘性突的抗剪强度主要与连结有关。 决定土的抗剪强度因素很多，主要为：土体本身的性质，土的组成、状态和结构；而这些性质又与它形成环境和应力历史等因素有关；此外，还决定于它当前所受的应力状态。 土的抗剪强度主要依靠室内经验和原位测试确定，试验中，仪器的种类和试验方法以及模拟土剪切破坏时的应力和工作条件好坏，对确定强度值有很大的影响。 第二节 抗剪强度的基本理论 一、库仑定律（剪切定律） 1773年 法国学者 在法向应力变化范围不大时，抗剪强度与法向应力的关系近似为一条直线，这就是抗剪强度的库仑定律。 无粘性土：φστtg f ?= 粘性土：φστtg f ?=+c 式中：f τ：土的抗剪强度，Kpa ； σ：剪切面的法向压力，Kpa ； φtg ：土的内摩擦系数； υ：土的内摩擦角，度； c ：土的内聚力，Kpa 。 σφtg ：内摩擦力。 库仑定律说明：（1）土的抗剪强度由土的内摩擦力σφtg 和内聚力c 两部分组成。 （2）内摩擦力与剪切面上的法向应力成正比，其比值为土的内摩擦系数φtg 。 （3）表征抗剪强度指标：土的内摩擦角υ和内聚力c 。 无粘性土的c ＝0，内摩擦角（φtg ）主要取决于土粒表面的粗糙程度和土粒交错排列
混凝土试件抗压强度检验报告.
混凝土试件抗压强度检验报告 委托单位中卫市宏伟建筑安装 有限责任公司 报告编 号 SJ2011-311 工程名称宁夏公路管理局中卫 分局商住小区7#楼 委托日 期 2011年05 月16日 报告日期2011年06月13日检验日 期 2011年06 月13日 依据标准GB/T50081-2002取样 人 张辉萍 备注见证人 试验结果 工程部位地下室后浇带（以下 空白） （以下空 白） 设计强度等级C35S6 试件尺寸（mm）100×100×100成型日期2011年05月16日试压日期2011年06月13日龄期（d）28
等效养护龄期-------- 受压面积（mm2）10000 破坏荷数（KN）485479482抗压强度（MPa）48.2 养护折算系数0.95 抗压强度代表值45.8 达到强度等级（%）131 养护方法标准养护 负责人：审核：试验： 试验单位：中卫市胜金混凝土制造有限公司试验室 (章 混凝土试件抗压强度检验报告 委托单位中卫市宏伟建筑安装 有限责任公司 报告编 号 SJ2011-417 工程名称宁夏公路管理局中卫 分局商住小区7#楼 委托日 期 2011年06 月10日
报告日期2011年07月08日检验日 期 2011年07 月08日 依据标准GB/T50081-2002取样 人 张辉萍 备注见证人 试验结果 工程部位三层楼面后浇带（以下 空白） （以下空 白） 设计强度等级C35P6 试件尺寸（mm）100×100×100 成型日期2011年06月10日 试压日期2011年07月08日 龄期（d）28 等效养护龄期-------- 受压面积（mm2）10000 破坏荷数（KN）485479482抗压强度（MPa）48.2
混凝土试件抗压强度检测报告
混凝土试件抗压强度检测报告 2008150233M 工程编码：A014 鲁建检字第05007号共 1 页第 1 页 委托单位东营市千德砼业有限公司报告编号HK-0808223 工程名称胜利房开锦华西区二期三区31#楼样品状态表面平整，无缺棱掉角。检测依据GB/T50081-2002 样品名称混凝土试块 工程部位垫层送样日期2008-10-31 环境条件T：19℃检测日期2008-10-31 试验室地址东营市济南路170号邮政编码257027 检测内容 检测编号试件代 表部位 强度 等级 制作日期 试压日期 养护方法 龄期（天） 规格 （mm） 抗压强度（MPa） 单个值代表值 标准试 件值 占设计 强度% 0814098 垫层C15 2008-10-03 2008-10-31 标准养护 28 150×150×150 21.9 20.9 20.9 139 19.2 21.7 0814099 垫层C15 2008-10-03 2008-10-31 标准养护 28 150×150×150 检测说明检验结果仅对来样负责 检验类别：委托检验委托人：张庆波 批准：校核：主检：（盖章）司
签发日期：2008年11月01日 混凝土抗渗性能检测报告 2008150233M 工程编码：A014 鲁建检字第05007号共 1 页第 1 页 委托单位东营市千德砼业有限公司报告编号KS-0800917 工程名称胜利房开锦华西区二期三区24#楼检测编号0801042 样品名称砼抗渗样品状态圆台体、表面平整强度等级C30 工程部位地下室外墙抗渗等级P8 检测依据GBJ82-1985 送样日期2008-12-08 养护条件标准养护制作日期2008-11-10 环境条件T：20℃龄期（天）28 检测日期2008-12-08 试验室地址东营市济南路170号邮政编码257027 检测内容 试件序号 1 2 3 4 5 6 是否透水未透水未透水未透水未透水未透水未透水 最大实验 压力（MPa） 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 综合结论样品的抗渗等级为P8，所检项目符合标准要求。 检测说明检验结果仅对来样负责 检验类别：委托检验委托人：张庆波 检测单位：东营胜利建筑工程材料质量检测有限公 批准：校核：主检：（盖章）司 签发日期：2008年12月12日
材料强度的分类.
强度的分类 金属材料在外力作用下抵抗永久变形和断裂的能力称为强度。按外力作用的性质不同，主要有屈服强度、抗拉强度、抗压强度、抗弯强度等，工程常用的是屈服强度和抗拉强度，这两个强度指标可通过拉伸试验测出强度是指零件承受载荷后抵抗发生断裂或超过容许限度的残余变形的能力。也就是说，强度是衡量零件本身承载能力（即抵抗失效能力）的重要指标。强度是机械零部件首先应满足的基本要求。机械零件的强度一般可以分为静强度、疲劳强度（弯曲疲劳和接触疲劳等）、断裂强度、冲击强度、高温和低温强度、在腐蚀条件下的强度和蠕变、胶合强度等项目。强度的试验研究是综合性的研究，主要是通过其应力状态来研究零部件的受力状况以及预测破坏失效的条件和时机。 强度是指材料承受外力而不被破坏(不可恢复的变形也属被破坏)的能力.根据受力种类的不同分为以下几种: (1)抗压强度--材料承受压力的能力. (2)抗拉强度--材料承受拉力的能力. (3)抗弯强度--材料对致弯外力的承受能力. (4)抗剪强度--材料承受剪切力的能力. 一、屈服强度 材料拉伸的应力-应变曲线 yield strength 屈服强度（yield strength）是材料屈服的临界应力值。 （1）对于屈服现象明显的材料，屈服强度就是在屈服点在应力（屈服值）；（2）对于屈服现象不明显的材料，与应力-应变的直线关系的极限偏差达到规定值（通常为0.2%的永久形变）时的应力。通常用作固体材料力
学机械性能的评价指标，是材料的实际使用极限。因为材料屈服后产生颈缩，应变增大，使材料失去了原有功能。 当应力超过弹性极限后，变形增加较快，此时除了产生弹性变形外，还产生部分塑性变形。当应力达到B点后，塑性应变急剧增加，曲线出现一个波动的小平台，这种现象称为屈服。这一阶段的最大、最小应力分别称为上屈服点和下屈服点。由于下屈服点的数值较为稳定，因此以它作为材料抗力的指标，称为屈服点或屈服强度(σs或σ0.2)。 有些钢材(如高碳钢)无明显的屈服现象，通常以发生微量的塑性变形(0. 2％)时的应力作为该钢材的屈服强度，称为条件屈服强度（yield strength）。 首先解释一下材料受力变形。材料的变形分为弹性变形（外力撤销可以恢复原来形状）和塑性变形（外力撤销不能恢复原来形状，形状发生变化） 建筑钢材以屈服强度作为设计应力的依据。 所谓屈服，是指达到一定的变形应力之后，金属开始从弹性状态非均匀的向弹-塑性状态过度，它标志着宏观塑性变形的开始。 二、抗拉强度 抗拉强度（tensile strength） 抗拉强度（бb）指材料在拉断前承受最大应力值。 当钢材屈服到一定程度后，由于内部晶粒重新排列，其抵抗变形能力又重新提高，此时变形虽然发展很快，但却只能随着应力的提高而提高，直至应力达最大值。此后，钢材抵抗变形的能力明显降低，并在最薄弱处发生较大的塑性变形，此处试件截面迅速缩小，出现颈缩现象，直至断裂破坏。钢材受拉断裂前的最大应力值称为强度极限或抗拉强度。 单位:kn/mm２(单位面积承受的公斤力) 抗拉强度：extensional rigidity. 抗拉强度=Eh，其中E为杨氏模量，h为材料厚度 目前国内测量抗拉强度比较普遍的方法是采用万能材料试验机等来进行材料抗拉/压强度的测定! 三、抗压强度
剪切计算及常用材料强度
剪切计算及常用材料强 度 文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]
2.剪切强度计算 (1) 剪切强度条件 剪切强度条件就是使构件的实际剪应力不超过材料的许用剪应力。 [] s F A ττ=≤ (5-6) 这里[τ]为许用剪应力，单价为Pa 或MPa 。 由于剪应力并非均匀分布，式(5-2)、(5-6)算出的只是剪切面上的平均剪应力，所以在使用实验的方式建立强度条件时，应使试件受力尽可能地接近实际联接件的情况，以确定试样失效时的极限载荷τ0，再除以安全系数n ，得许用剪应力[τ]。 []n ττ= (5-7) 各种材料的剪切许用应力应尽量从相关规范中查取。 一般来说，材料的剪切许用应力[τ]与材料的许用拉应力[σ]之间，存在如下关系： 对塑性材料： 对脆性材料： (2) 剪切实用计算 剪切计算相应地也可分为强度校核、截面设计、确定许可载荷等三类问题，这里就不展开论述了。但在剪切计算中要正确判断剪切面积，在铆钉联接中还要正确判断单剪切和双剪切。下面通过几个简单的例题来说明。 例5-1 图5-12(a)所示电瓶车挂钩中的销钉材料为20号钢，[τ]＝30MPa ，直径d=20mm 。挂钩及被连接板件的厚度分别为t ＝8mm 和t 1＝12mm 。牵引力F=15kN 。试校核销钉的剪切强度。 图5-12 电瓶车挂钩及其销钉受力分析示意图 解：销钉受力如图5-12(b)所示。根据受力情况，销钉中段相对于上、下两段沿m-m 和n-n 两个面向左错动。所以有两个剪切面，是一个双剪切问题。由平衡方程容易求出： 销钉横截面上的剪应力为： 故销钉满足剪切强度要求。 例5-2 如图5-13所示冲床，F max =400KN ，冲头[σ]=400MPa ，冲剪钢板的极限剪应力τb =360 MPa 。试设计冲头的最小直径及钢板最大厚度。 图5-13 冲床冲剪钢板及冲剪部分受力示意图 解：(1) 按冲头压缩强度计算d 所以 (2) 按钢板剪切强度计算t 钢板的剪切面是直径为d 高为t 的柱表面。 所以 例5-3 如图5-14所示螺钉受轴向拉力F 作用，已知[τ]=[σ]，求其d ：h 的合理比值。 图5-14 螺钉受轴向拉力示意图 解：螺杆承受的拉应力小于等于许用应力值： 螺帽承受的剪应力小于等于许用剪应力值： 当σ、τ同时分别达到[σ]、[τ]时．材料的利用最合理，既 所以可得
抗剪强度
抗剪强度材料名称牌号材料状态抗剪强度 电工用纯铁 DT1，DT2，DT3 已退火 180 电工硅钢 D11，D12，D13 190 D31，D32 D41～D48 560 D310～D340 未退火 普通碳素钢 Q195 未退火 260～320 Q215 270～340 Q235 310～380 Q225 340～420 Q275 400～500 优质碳素 结构钢 05F 已退火 210～300 08F 220～310 08 260～360 10F 220～340 15F 250～370 15 270～380 20F 280～390 20 280～400 25 320～440 30 360～480 35 400～520 45 440～560 50 440～580 55 已正火 550 65 600 65Mn 已退火 600 碳素工具钢 T7～T12 600 T7A～T12A 600 T13 T13A 720 T8A T9A 冷作硬化 600～950 材料名称牌号材料状态抗剪强度 锰钢 10Mn2 已退火 320～460 合金结构钢 25CrMnSiA 已低温退火 400～560 25CrMnSi 30CrMnSiA 400～600 30CrMnSi 弹簧钢 60Si2Mn 720 60Si2MnA 冷作硬化 640～960
65Si2MnWA 不锈钢 1Cr13 已退火 320～380 2Cr13 320～400 3Cr13 400～480 4Cr13 1Cr18Ni9 经热处理 460～520 2Cr18Ni9 冷碾压的冷作硬化 800～880 1Cr18Ni9Ti 经热处理退软 430～550 铝 1070A（L2）， 1050A（L3）已退火 80 1200（L5）冷作硬化 100 铝锰合金 3A21（LF21）已退火 70～100 半冷作硬化 100～140 铝镁合金铝铜镁合金 5A02（LF2）已退火 130～160 半冷作硬化 160～200 高强度铝 铜镁合金 7A04（LC4）已退火 170 淬硬并经人工时效 350 镁锰合金 MB1 已退火 120～240 MB8 已退火 170～190 冷作硬化 190～200 纯铝 T1，T2，T3 软的 160 硬的 240 硬铝 （杜拉铝） 2A12（LY12）已退火 105～150 淬硬并自然时效 280～310 淬硬后冷作硬化 280～320
混凝土抗压强度检验报告
石城县方正建筑工程质量检测有限公司 混凝土抗压强度检验报告 单位工程名称：石城县滨江花园保障性住房建设项目一期工程第1页，共1页 2.地址：石城县琴江镇桥西路佳业新都电话： 3.如对本检测报告有异议，可在报告发出后15日内，向本检测单位书面提请复议，逾期视为认可本报告。
批准: 审核: 试验: 石城县方正建筑工程质量检测有限公司 混凝土抗压强度检验报告 单位工程名称：石城县滨江花园保障性住房建设项目一期工程第1页，共1页 2.地址：石城县琴江镇桥西路佳业新都电话： 3.如对本检测报告有异议，可在报告发出后15日内，向本检测单位书面提请复议，逾期视为认可本报告。
批准: 审核: 试验: 石城县方正建筑工程质量检测有限公司 混凝土抗压强度检验报告 单位工程名称：石城县滨江花园保障性住房建设项目一期工程第1页，共1页 2.地址：石城县琴江镇桥西路佳业新都电话：
3.如对本检测报告有异议，可在报告发出后15日内，向本检测单位书面提请复议，逾期视为认可本报告。 批准: 审核: 试验: 石城县方正建筑工程质量检测有限公司 混凝土抗压强度检验报告 单位工程名称：石城县滨江花园保障性住房建设项目一期工程第1页，共1页
2.地址：石城县琴江镇桥西路佳业新都电话： 3.如对本检测报告有异议，可在报告发出后15日内，向本检测单位书面提请复议，逾期视为认可本报告。 批准: 审核: 试验: 石城县方正建筑工程质量检测有限公司 混凝土抗压强度检验报告 单位工程名称：石城县滨江花园保障性住房建设项目一期工程第1页，共1页
注：1.部分复制检验报告需经本公司书面批准(完整复制除外)。报告日期：2014-12-15 2.地址：石城县琴江镇桥西路佳业新都电话： 3.如对本检测报告有异议，可在报告发出后15日内，向本检测单位书面提请复议，逾期视为认可本报告。 批准: 审核: 试验: 石城县方正建筑工程质量检测有限公司 混凝土抗压强度检验报告
基于barton经验抗剪强度公式的节理岩样剪切强度修正方法
基于Barton抗剪强度经验公式的结构面抗剪强度参数优化 确定方法研究 1 引言 工程岩体往往都包含各种结构面，其整体和局部的变形稳定往往受结构面控制，因此，结构面抗剪强度参数的准确确定将直接影响工程岩体变形稳定分析结果的合理性。在结构面抗剪强度试验中，通常制备多个单节理岩样，考虑不同的法向应力进行直剪试验，然后根据摩尔库伦准则进行拟合分析得到结构面的粘聚力和摩擦角。在直剪试验中，结构面的粗糙度和起伏度直接影响其抗剪强度的大小。不管是现场直接切割制备的节理岩样【】，还是采用倒模的方法人工制备的节理岩样【】，都无法保证每个岩样的结构面形貌特征完全一致，也就是说，对选取准备进行不同法向应力直剪试验的岩样，即使采用相同的法向应力进行直剪试验，得到的抗剪强度差别可能会很大，这也就是通常所说的试样本身的差异导致的试验结果的离散性。进一步而言，采用本身具有一定差异的一组节理岩样，进行不同法向应力的直剪试验，试样的差异和试验的顺序将直接剪切试验结果。因此，节理岩体剪切试验结果的误差分析和修正是不可回避的一个问题。基于此，本文采用劈裂法制备了一组单节理岩样，进行不同的法向应力进行直剪试验，基于Barton提出的结构面抗剪强度经验公式，研究提出一种优化的结构面抗剪强度参数确定方法，并详细分析多试件节理岩样剪切试验结果误差分布情况。 2 单节理岩样的剪切试验 2.1 单节理岩样的制备 现场直接采集制备含结构面的岩样，一方面难度很大，另一方面，结构面本身的形貌特征差异也很大，从而导致直剪试验结果离散性较大。本文现场采集层理弱面显著的新鲜砂岩岩块，首先加工制备成100mm×100mm×100mm的标准立方块试样，然后采用相对较小的加载速率（0.01kN/s）顺层理面将岩样劈裂开，制备单节理岩样。从劈裂面的宏观形态来看，整体比较平直规则，没有明显起伏，典型岩样如图1所示。