纯地下室部分抗浮桩计算
地下室抗浮验算
一、中柱局部抗浮
取底板含一根柱的8.4X8.1单元格计算，板顶覆土1m，抗浮水位标高6m（绝对高程），室外地面标高6.8m（绝对高程）（±0.000相当于黄海高程7.400），基础底标高-3.0m（绝对高程）。地下一层顶板厚400，梁板式楼盖，主梁800X900。地下二层顶板350厚,面层50厚，梁板式楼盖，主梁800X700。底板筏板厚400，覆土及其地面做法共400。
抗浮计算如下：
柱重：=0.6*0.6*25*（4.3+3.7-0.4-0.35）=65KN
上部覆土+地面做法：=18*0.8+8*0.2＝16KN/M2
地下一层顶板：=25*0.4＝10KN/M2
地下一层顶梁：=25*0.8*（0.9-0.4）*(8.4+8.1-1.2)=153KN
地下二层板+50厚面层：=25*0.4+0.05*20＝11KN/M2
地下二层梁：=25*0.8*（0.7-0.35）*(8.4+8.1-1.2)=107.1KN
室内覆土400厚：=20*0.2+18*0.2＝7.6KN/M2
底板：=25*0.4＝10KN/M2
总重量：=(16+10+11+7.6+10）*8.1*8.4+65+153+107.1=4040KN
总浮力：=90*8.1*8.4=6124KN
取安全系数1.05，则=1.05*6124-4040＝2390KN
取每柱下3根抗拔桩，桩径600，间距2250,则单桩抗拔=2390/3=797KN。
采用扩底桩，底端直径1.4m，桩长暂取15m，由《建筑桩基技术规范》表5.4.6-1，自桩底起算长度按5d=3m.
由非整体破坏控制，《建筑桩基技术规范》式5.4.5-1，取地堪17号孔，后压浆：
T
uk
=（3.14*0.6*(36*4.1+48*2.9+46*5)*1.4+3.14*1.4*（46*0.9+52*2.1））*0.75=1518KN
G
p
=3.14*0.3*0.3*12*15+3.14*0.7*0.7*3*10=97KN
T
uk /2+G
p
=1518/2+97=856KN〉797KN满足抗浮要求。
抗拔桩竖向抗拔承载力特征值按800KN取用。
二、外墙局部抗浮
防水墙底处，单排桩布置间距的确定：
桩仍采用直径600，底部扩底1.4m，长15m扩底桩，同柱底抗拔桩。
取一最长单元段--8.1m计算：
柱重：=0.6*0.6*25*（4.3+3.7-0.4-0.35）=65KN
上部覆土+地面做法：=18*0.8+8*0.2＝16KN/M2
地下一层顶板：=25*0.4＝10KN/M2
地下一层顶梁：=25*0.8*（0.9-0.4）*(4.05-0.3)=37.5KN
地下二层顶梁：=25*0.8*（0.7-0.4）*(4.05-0.3)=22.5KN
地下二层板+50厚面层：=25*0.35+0.05*20＝9.8KN/M2
室内覆土400厚：=18*0.4＝7.2KN/M2
底板：=25*0.4＝10KN/M2
防水墙重：=0.35*8.1*8.0*25=567KN
总重量：=(10+7.2+9.8+10+16）*8.1*8.1/2+65+37.5+22.5+567=2430KN
总浮力：=90*8.1*8.1/2=2953KN
取安全系数1.05，则=1.05*2953-2430＝671KN
单桩抗拔力：800KN，所需桩数：=671/800棵，故桩间距为11.9米，取8米左右一棵桩。
三、整体抗浮：
总抗拔桩数量：共291棵
总抗力：＝291*800+(3396+2113)*59.37=559869KN
总浮力：=(3396+2113)*9*10=495810KN
总抗力/总浮力=559869/495810=1.13〉1.05，设计满足抗浮要求。
四、抗拔桩配筋：
1.上段配筋：（自桩顶算起10m）
承载力控制：As=（1.4*749）*1000/300=3495mm2。
裂缝控制：最大限值0.3mm（桩环境类别为二类a）,计算面积5670mm2。
实际配筋为15根22，面积为5700mm2。
2.下段配筋：（自桩端算起6m）：
T
uk
=（3.14*0.6*46*2.4*1.4+3.14*1.5*46*1.6+3.14*1.5*52*2.0）*0.75=846KN
G
p
=3.14*0.3*0.3*2.4*15+3.14*0.75*0.75*3.6*10=73.7KN
T uk /2+G
p
=846/2+73.7=497KN
承载力控制：As=（1.4*497）*1000/300=2319mm2。
裂缝控制：最大限值0.3mm（桩环境类别为二类a）,计算面积2400mm2。
实际配筋为7根22，面积为2660mm2。
五、其他情况：
1.按最低水位为1m（绝对高程）状态下，桩的受力情况（取中柱计算）
柱重：=0.6*0.6*25*（4.3+3.7-0.4-0.35）=65KN
上部覆土+地面做法：=18*0.8+8*0.2＝16KN/M2
地下一层顶板：=25*0.4＝10KN/M2
地下一层顶梁：=25*0.8*（0.9-0.4）*(8.4+8.1-1.2)=153KN
地下二层板+50厚面层：=25*0.4+0.05*20＝11KN/M2
地下二层梁：=25*0.8*（0.7-0.35）*(8.4+8.1-1.2)=107.1KN
室内覆土400厚：=20*0.2+18*0.2＝7.6KN/M2
底板：=25*0.4＝10KN/M2
总重量（恒载）：=(16+10+11+7.6+10）*8.1*8.4+65+153+107.1=4040KN
活荷载：=(5+5+5)*8.1*8.4=1020KN
故柱下轴力标准组合为：=4040+1020=5060KN
桩竖向抗压承载力特征值为：
=(3.14*0.6*(36*4.1+48*2.9+46*3)*1.4+3.14*1.4*(46*3)+3.14*0.7*0.7*650)/2=1364KN
柱下共三棵桩：=1364*3=4092KN<5060KN
需要水提供的浮力为=（5060-4092）/8.1/8.4=14.2KPa，即1.42m深的水柱。而最高水位为6m（绝对高程）基础底标高为-3m（绝对高程），水位
2.正常使用时，考虑活荷载，桩的受力情况
考虑最不利，枯水期时（抗浮水位标高3.5m，总浮力＝65*8.1*8.4=4422KN）地面荷载按4.0KN/M2，地下一层层荷载按3.5KN/M2，地下二层荷载按4.0KN/M2，（4+3.5+4）*8.1*8.4=782.5KN,
恒+活=4040+782.5=4823KN〉4422KN，
基本组合设计值：＝1.35*4040+0.98*782.5＝6221则单桩抗压为＝（6221-4422）/3＝600KN〈1364KN。满足抗压要求。
地下室抗浮设计及计算
地下室抗浮设计及计算 Post time: 2010年5月20日 前一段时间做了几个项目，都涉及到地下室抗浮设计的问题，整理了一个大个地下室的计算思路。 先说一下规范的一些要求，规范对抗浮设计一直没有特别明确的计算建议，很多的设计建议都是编者自己的理解，所以大家的计算结果就会有很大差异。 1）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006年版)第3.2.5条第3款规定：“对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用”。 2）《砌体结构设计规范》GB 50003-2001第4.1.6条当砌体结构作为一个刚体，需验算整体稳定性时，例如倾覆、滑移、漂浮等，应按下式验算：γ0(1.2SG2k+1.4SQ1k+SQik) ≤ 0.8SG1k 式中SG1k----起有利作用的永久荷载标准值的效应； SG2k----起不利作用的永久荷载标准值的效应； 3）北京市标准《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》DBJ 11-501-2009第8.8.2条，抗浮公式为： Nwk ≤γGk 式中Nwk——地下水浮力标准值； Gk——建筑物自重及压重之和； γ——永久荷载的影响系数，取0.9～1.0； 结合上述原则，计算目前在做的南方某大剧院舞台下台仓的抗浮情况，由于整个台仓位于城市河道边，且上部恒荷载的不确定性，因此永久荷载的影响系数取的是0.8，比北京规范还要低一些：
台仓深度较大，台仓底板顶标高为-14.8米，存在抗浮设计要求，根据 地质勘察报告数据，设计最高抗浮水位绝对标高为2.36米相对标高-1.54米， 经计算，上部结构传至台仓底板顶面处0.8倍恒荷载值为65200kN，台仓底板面积约为663平米，考虑台仓底板厚度为1.6米重力效应，尚有水浮力约为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×663-65200=12106 kN。根据地质勘察报告提供的勘探点平面布置图，台仓位于18、19、25、26号孔附近，抗拔桩长为9.5米，直径0.4米，计算抗拔承载力特征值为220 kN，考虑结构重要性系数1.1，需要不少于60根抗拔桩。 考虑台仓底板承担水压情况，设置11X20=220根抗拔桩，抗拔桩间距为1.45X1.45米，则相应面积底板承担水压标准值为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×1.45×1.45=245.2kN，减去抗拔桩抗拔值＝245.2-220＝25.2 kN，对应台仓底板承担水压标准值为1.1×60.6/(1.3×1.9)=27.5 kN/m2，其中1.1为结构重要性系数。 考虑群桩效应，群桩平面尺寸为16.8×28.5米，整个周边抗拔极限承载力为0.5Tgk =0.5×(0.70×55×1.2+0.75×50×7.1+0.65×85×0.7)× (16.8+28.5)×2=15900 kN，整个桩土浮容重为11×16.8×28.5×9=47400 kN，合计抗浮力为63300 kN，满足抗浮要求。 基础底板配筋计算：其中结构重要性系数为1.1，水浮力分项系数为1.20，抗拔桩安全系数取0.80，则台仓底板抗浮力设计值为1.1×(1.2× (14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25-0.8×220/1.45/1.45)=68.88kN/m2，台仓底板按四边简支弹性楼板配筋设计结果如下： 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称：台仓底板配筋 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支 / 铰支 / 铰支 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值： gk ＝ 0 1.1.3.2 可变荷载标准值 均布荷载： qk1 ＝ 68.88kN/m ，γQ ＝ 1，ψc ＝ 0.7，ψq ＝ 0.7 1.1.4 荷载的基本组合值 1.1.4.1 板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{68.88, 48.22} ＝ 68.88kN/m 1.1.5 计算跨度 Lx ＝ 19950mm，计算跨度 Ly ＝ 31900mm， 板的厚度 h ＝ 1600mm （h ＝ Lx / 12） 1.1.6 混凝土强度等级为 C35， fc ＝ 16.72N/mm ， ft ＝ 1.575N/mm ， ftk ＝ 2.204N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm ， Es ＝ 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离：板底 as ＝ 25mm、板面 as' ＝ 25mm 1.2 配筋计算 1.2.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxk ＝ 2291.29kN?m，Mxq ＝ 1603.90kN?m； Mx ＝ Max{Mx(L), Mx(D)} ＝ Max{2291.29, 1603.9} ＝ 2291.29kN?m Asx ＝ 4159mm ，as ＝ 25mm，ξ＝ 0.057，ρ＝ 0.26%； 实配纵筋： 32@100 （As ＝ 8042）；ωmax ＝ 0.265mm 1.2.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
地下室抗浮计算
建筑结构设计地下室抗浮怎么计算 首先要知道抗浮水位是多少，算出水浮力然后乘以1.05的系数。 算出地下室总得恒荷载（包括基础重和基础上的填土）如果恒荷载大于水浮力的1.05倍，可视为抗浮满足要求。如不能满足要求，可以降低基础底板，然后填土或素混凝土以增加基础的恒荷载。或者将筏板外挑，然后压上土以增加恒荷载。关于地下建筑抗浮设计的几点意见= ^NTH c^* 湖北省勘察设计协会袁内镇A3su !I2S 内容摘要 y'{*B( 本文根据作者的工作经验结合湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003以及相关标准的有关规定，对地下建筑物抗浮设计原则及一些具体问题进行了探讨，可供抗浮设计中参考。j o + - 关键词：抗浮设计、抗浮水位、抗浮稳定、水的浮力、抗拔构件] .( l^ W ①地下建筑物抗浮设计是一个复杂的技术问题，由于对抗浮设计的一些重要问题有不同看法，因此相关规范未对抗浮设计作出明确的具体规定，导致设计工作的困难。②抗浮水位不易确定。③抗浮现状——施工阶段浮起，使用阶段浮起，特殊情况浮起。④浮起底板未见开裂，柱上下端横向裂缝浮起时常发生倾斜，水位下到四周，等高，受力不均匀，形成与重心不重合。M t w7aK 为解决抗浮设计的操作问题，湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003[1]对抗浮设计作了原则的规定，但具体问题尚有一些歧意，地下建筑浮起破坏的现象仍时有发生。作者认为有必要对以下问题进行探讨，以求抗浮设计的合理完善。
地下室抗浮计算书
地下室抗浮验算 一、整体抗浮 裙房部分的整体抗浮（图一所示）图示标高均为绝对标高。底板板底标高为-6.400，地坪标高为：3.600，抗浮设防水位标高为2.5m，即抗浮设计水位高度为：8.9m。 裙房部分抗浮荷载： ①地上五层裙房板自重： 25×0.60＝15.0kN/m2 ②地上五层梁柱折算自重： 25×0.60＝15.0kN/m2 ③地下一顶板自重： 25×0.18＝4.5 kN/m2 ④地下二顶板自重： 25×0.12＝3.0 kN/m2 ⑤地下室梁柱折算自重： 25×0.3 ＝7.5 kN/m2 ⑥底板覆土自重： 20×0.4 ＝8.0 kN/m2 ⑦底板自重： 25×0.6 ＝15.0kN/m2 合计： 68.0kN/m2水浮荷载：8.9×10=89 kN/m2 68/89=0.764<1.05不满足抗浮要求。 需采取抗浮措施，因本工程为桩基础，固采用桩抗浮。 需要桩提供的抗拉承载力：89×1.05-68=25.45 kN/m2 单桩抗拔承载力特征值：450kN 取8.4m×8.4m的柱网，柱下4根桩验算： (4×450)/（8.4×8.4）=25.5 kN/m2＞25.45 kN/m2 满足抗浮要求。
二、局部抗浮 无裙房处地下室的局部抗浮（图二所示）图示标高均为绝对标高。覆土厚度为：0.6m。 底板板底标高为-6.400，地坪标高为：3.600，抗浮设防水位标高为2.5m，即抗浮设计水位高度为：8.9m。 地下室部分抗浮荷载： ①顶板覆土自重 ： 20×0.60＝12.0kN/m2 ②地下一顶板自重： 25×0.25＝6.25kN/m2 ③地下二顶板自重： 25×0.12＝3.0kN/m2 ④梁柱折算自重： 25×0.3 ＝7.5kN/m2 ⑤底板覆土自重： 20×0.4 ＝8.0kN/m2 ⑥底板自重： 25×0.6 ＝15.0kN/m2 合计： 51.8kN/m2 水浮荷载：8.9×10=89kN/m2 51.8/89=0.58<1.05 不满足抗浮要求。 需采取抗浮措施，因本工程为桩基础，固采用桩抗浮。 需要桩提供的抗拉承载力：89×1.05-51.8=41.65 kN/m2 单桩抗拔承载力特征值：450kN ①内柱验算：取8.4m×6m的柱网，柱下5根桩验算 (5×450)/（8.4×6）=52.5 kN/m2＞41.65 kN/m2 满足抗浮要求。 ②外墙验算：取墙下1根桩的负载面积验算 墙体自重 ： 4.2×25×0.30×8.8＝277.2kN 墙趾覆土自重： 4.2×18×0.40×9.4＝284.3kN 水浮力： 4.2× 4 × 41.65 ＝700.0kN 700-（277.2+284.3）=138.5kN＜450kN 满足抗浮要求。
抗拔桩抗浮计算
抗拔桩抗浮计算书 一、工程概况： 本工程±0.00相对标高为100.55m，依据地质勘查报告，抗浮设计水位为98.00m，即±0.00以下2.55m。 本工程主楼为地上16层，地下两层，抗浮满足要求，不需要进行抗浮计算； 本工程副楼为地上三层，地下两层，对于纯地下两层地下室，由于上部无建筑物，无覆土，现进行抗浮计算如下： 二、浮力计算 基础底板顶标高为:-（4.5+5.4+0.4）=-10.30m 基础底板垫层底标高为：-(4.5+5.4+0.4+0.6+0.15)=-11.05m 浮力为F浮=rh=10x（11.05-2.55）=85KN/m2 1．主楼地上16层，能满足抗浮要求，不做计算； 2．副楼抗浮计算：（副楼立面示意如下图） 副楼地上3层部分，面积为401m2 故上部三层q 1 =（486+550+550）x9.8/401=38.76KN/ m2 地下一层面荷载为：q 2 =16 KN/ m2 地下二层面荷载为：q 3 =14 KN/ m2 基础回填土垫层：q 4 =15x0.4=6 KN/ m2 基础底板：q 5 =25x0.6=15 KN/ m2 则F抗= q=38.76+16+14+6+15=89.76KN/ m2 F抗/F浮=89.76/85=1.056＞1.05 故副楼有地上3层部分不需要设置抗拔桩 副楼立面示意 3.对地上无上部结构的纯地下车库(下图阴影所示)： F抗=16+14+6+15=51 KN/ m2 F1=F浮-F抗=85-51=34 KN/ m2 既不满足抗浮要求，需要设计抗拔桩进行抗浮 三、抗拔桩计算 依据《建筑桩基技术规范》第5.4.5条 N k≤2 T uk+G p 抗拔桩桩型采用钻孔灌注桩，桩经采用d=600mm 桩顶标高为筏板底标高：89.50m，桩长L=15m。 依据《建筑桩基技术规范》，地质报告，抗拔系数λ=0.5 1）群桩呈非整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值 - 1 -
地下室的抗浮验算要点
地下室的抗浮验算要点 摘要：本文结合理论、规范和工程实例，分析在地下水作用下高层结构中地下室所受浮力的成因和一般规律，提出了抗浮验算的基本内容和基本原则，以及具体的验算方法，可供广大工程技术人员参考。 关键词：高层结构地下室抗浮验算 内容： 随着我国工程建设的发展，高层建筑越来越多，高层结构中一般都有地下室甚至多层地下室，为地下水位较高时，所受的浮力很大，而我国现行的国家地基规范中，并无相关的抗浮验算要求，因此，实际工程中，很多地下室未进行抗浮验算，给结构留下重大的隐患。一九九八年，武汉遭受特大洪水侵袭，我市的多个地下室发生不同程度的损坏。笔者结合多年的工作经验，对如何进行抗浮验算提出自己的看法，供大家参考。 一、地下水的类型和渗透性 1、上层滞水：是指埋藏在地表浅处，局部隔水透镜体的上部，且具有自由水面的地下水。它的分布范围有限，其来源主要是由大气降水补给。因此，它的动态变化，与气候、隔水透镜体厚度及分布范围等因素有关。 上层滞水地带只有在融雪后或大量降水时才能聚集较多的水，因而只能被作为季节性的或临时性的水源。 2、潜水：埋藏在地表以下第一稳定隔水层以上的具有自由水面的地下水称为潜水。潜水一般埋藏在第四纪松软沉积层及基岩的风化层中。 潜水直接受雨水渗透或河流渗入土中而得到补给，同时也直接由于蒸发或流入河流而排泄，它的分布区与补给区是一致的。因此，潜水水位变化，直接受气候条件变化的影响。 3、承压水：承压水是指充满于两个稳定隔水层之间的含水层中的地下水。它承受一定的静水压力。在地面打井至承压水层时，水便在井中上升甚至喷出地表，形成所谓上升泉水。由于承压水的上面存在隔水顶板的作用，它的埋藏区与地表补给区不一致。因此，承压水的动态变化，受局部气候因素影响不明显。 土透水性的强弱一般由土的渗透系数反映。一般认为，在工程中渗透系数≤10-5cm/sec 时，土具有不透水性，密实的粘性土一般能满足上述要求。具体工程中，应以勘察报告为准。 二、地下水产生浮力的条件 存在于土中的液态水可分为结合水和自由水两类，结合水与土粒表面牢固地粘结在一起，不能自由移动，不能传递压力，因此，它不含对土粒产生浮力。自由水在土粒影响范围以外，能传递静力压力，有溶解能力。其中的重力水可以自由运动，对土粒有浮力作用
地下室抗拔桩计算
地下室停车场桩相关计算 室内标高 ：±（相当于绝对标高） 室外标高 ： 地下室顶板面：（上有1.200m 覆土） 地下室顶板厚： 地下室层高 ：5.300m 地下室底板面： （建筑标高） 基础梁顶标高： 基础梁底标高： 桩顶标高 ： 底板厚 ： 底板面标高 ：（上覆土） 高水位标高 ：（室外下去0.500m ） 低水位标高 ：（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：× ，坡道处×7600 桩型 ：PHC-AB400-80-25 抗压承载力 ：d R ＝1180 KN 抗拔承载力 ：` d R ＝480 KN 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN 顶板面恒载 ：2 45.282003.02525.0182.1m KN =?+?+? 顶板面活载 ：2 35m KN （消防车荷载） 底板面恒载 ：2 6.232005.018 7.02540.0m KN =?+?+? 底板面活载 ：2 4m KN 高水位水浮力：()2 8.852.1101.125.8m KN =??- 低水位水浮力：()2 5.61101.225.8m KN =?- 承压计算: 恒+活： ()()2 49.1084357.04.135.16.2345.28m KN =+??+?+
2 2 2 99.465.6149.108m KN m KN m KN =- KN 35.22898.54.899.46=?? （每根柱脚荷载导算） 94.11180 3 .2289=（根） 取整数 2根 结论：每根柱脚需打桩2根。 抗拔计算: 恒 ： 2 526.2345.28m KN =+ 2 2 2 8.33528.85m KN m KN m KN =- KN 7.16468.54.88.33=?? （每根柱脚水浮力） 92.3420 7 .1646=（根） 取整数4 根 结论：每根柱脚需打桩4根。 坡道处抗拔计算: 坡道底板厚度取200mm 坡道底板恒载 ： 2 50.82005.02530.0m KN =?+? 该处总的恒载：2 2 2 10.3260.2350.8m KN m KN m KN =+ ()()()241.4060 .745.560.710.3245.552m KN =+?+?+跨度跨度底板地下室顶板 ()KN 8.24872 60.745.54.841.408.85=+??- （每根柱脚水浮力） 92.5420 8 .2487=（根） 取整数6 根，420为单桩有效预压应力 通过计算得知，坡道处每根柱下打桩6根，其余每根柱下应打桩4根。
抗浮计算
地下室抗浮计算 整体抗浮计算： 抗浮设计水头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆土1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆土1.5m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67 整体抗浮满足要求， 底板局部抗浮计算： 抗浮设计水头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆土1.1m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满足。防水底板需计算配筋。 单位面积净浮力q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN 按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8 =40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8 =967.6KNm 柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9） =483.8/（0.9*360*1150*3.9） =332.9mm <Ф16@200 As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9） =483.8/（0.9*360*350* 3.9） =1039mm 基本等于Ф16@200 上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9） =212.9/（0.9*360*350* 3.9） =481.4mm <Ф16@200 上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。 原设计防水底板配筋满足要求。 独立基础计算 阶梯基础计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)② 二、示意图
桩基抗压抗拔验算,防水板和地下室外墙计算详细步骤
某地块保障性住房项目桩基础计算书 Ⅰ、基础设计信息： 1、本工程±0.00相当于绝对标高10.000m，底板面标高为-4.900m。 2、本工程场地内多处存在强风化夹中风化、微风化岩层，采用旋挖灌注桩,桩径选用 800，桩身砼等级C30. 3、本工程桩端持力层选用强风化砂岩为持力层(层序号6-2), 局部强风化砂岩厚度不满足13米时，直接以中-微风化为持力层（层序号6-3，6-4），中风化抗压强度f rk=5000 kP a，桩端进入持力层≥2米。 4、桩长选用≥13m. 5、选取桩孔各土层信息 根据地质报告中ZK121孔，6-2层层面绝对标高-14.02m；桩长17米，入强风化岩层7米 土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值 （KPa） 桩侧土摩阻力标准值<1> -3.88 2.8 / / <3-1> 0.68 3.2 12 38.4 <4-1> -1.32 2 50 100 <6-1> -4.62 3.3 80 264 <6-2> -14.02 9.4 140 1316 根据地质报告中ZK116孔，6-3层层面绝对标高-6.55m；桩长13米，入微风化岩层 土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值 （KPa） 桩侧土摩阻力标准值<3-1> 0.45 5 12 60 <4-1> -1.05 1.5 50 75 <4-3> -3.05 2 75 150 <6-2> -5.05 2 140 280 <6-3> -6.55 1.5 / / 根据地质报告中ZK123孔，6-2层层面绝对标高-10.27m；桩长13米 土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值 （KPa） 桩侧土摩阻力标准值<2> 5.23 1 20 20 <3-1> 2.53 2.7 12 32.4 <4-1> 0.03 2.5 50 125 <4-2> -1.77 1.8 25 45 <6-1> -3.77 2 80 160 <6-2> -10.27 6.5 140 910 根据地质报告中ZK129孔，6-2-1层层面绝对标高-15.65m；桩长13米 土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值 （KPa） 桩侧土摩阻力标准值<2> 5.35 0.5 20 10 <3-1> -0.65 6 12 72 <4-1> -1.55 0.9 50 45 <4-2> -2.95 1.4 25 35 <6-1> -5.35 2.4 80 192 <6-2-1> -15.65 10.3 / / Ⅱ、详细计算结果如下：
抗浮桩计算
抗浮桩计算 +有实列----难得啊！ 一般抗浮计算： （局部抗浮） 1."05F浮力- 0."9G自重<0即可 （整体抗浮） 1."2F浮力- 0."9G自重<0即可 如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济 同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多 【】抗浮锚杆设计总结 抗浮锚杆设计总结 1适用的规范 抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积；
2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3锚杆的布置方式与优缺点 1)集中点状布置，一般布置在柱下；优点： 可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点： 要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2)集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点： 由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点： 不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3)面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点： 适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点： 不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。
抗浮桩计算
抗浮桩计算+有实列----难得啊！ 一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可 （整体抗浮）1.2F浮力-0.9G自重<0 即可 如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济 同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多 【原创】抗浮锚杆设计总结 抗浮锚杆设计总结 1 适用的规范 抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2 锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积； 2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3 锚杆的布置方式与优缺点 1) 集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2) 集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3) 面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点：适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。 4) 集中点状布置推荐用于坚硬岩；集中线状布置推荐用于坚硬岩与较硬岩；面状均匀布置推荐用于所有情况； 4 注意事项 1) 集中点状布置，抗浮锚杆与岩石锚杆基础结合为优，需注意柱底弯矩对锚杆拉力的影响，特别是柱底弯矩较大的时候； 2) 参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，应选用永久性锚杆部分内容； 3) 岩石情况（坚硬岩、较硬岩、较软岩、软岩、极软岩）应准确区分，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》表7.2.3-1注4； 4) 锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 503
(完整版)地下室抗浮计算书
地下室抗浮计算书 图一地下室剖面示意图 图二计算平面 一、条件：取跨度最大的区域进行计算，选择如图二所示计算区域。
地面标高H1=0.000m，顶板标高H2=-0.650m，底板标高H3=-4.850m，设计水位标高Hw=-1.550m； 顶板厚度d1=250mm，考虑梁高，折算厚度取d1=300mm，底板厚度d2=400mm，挡土墙墙厚度d3=300，地下室层高h=4200mm。 底板建筑垫层厚d4=100mm，覆土容重γ`=20kN/m； 二、计算： 1、水浮力F w=|h3+d2-h w|×10=|-4.850+0.4+1.550|×10=37.00 kN/m 2、抗浮力： (1)、顶板自重：G1=d1×25=300×0.001×25=7.5 kN/m (2)、底板自重：G2=d2×25=400×0.001×25=10.0 kN/m (3)、覆土重量：G o=d o×γ=0.650×18=11.70 kN/m 抗浮力G=∑(G o+G1+G2+G3+G4+G5+G6)=∑(7.50+10+11.7)=29.2kN/m 3、抗拔桩需承担浮力：nR>F w-G/K=37-29.2/1.05=9.2 kN/m 图二所示中间桩，桩径1000，桩长取6m，根据《全国民用建筑工程设计技术措施》（地基与基础）（2009版） 基桩抗拔承载力特征值： R tk=T ua+G=∑λi q sik u i l i=0.75*45*3.14*1*2+0.7*35*3.14*1*4=520kN 其中抗拔系数λ在残积粉质粘土层取0.75，圆砾层取0.7，桩位于残积粉质粘土层桩长取2m，圆砾层取4m。 图二所示，中间桩需承担抗浮面积为：s=14.4*14.2/4=51m2(取周边面积的四分之一) 单桩需抵抗浮力为R=51*9.2=469.2kN< R tk=520kN 满足要求 正截面受拉承载力验算： N=1.35*469.2=634kN≤f y A s=300*3016=905kN 满足要求
地下室抗浮设计中的几个问题讨论 转载
地下室抗浮设计中的几个问题讨论转载
地下室抗浮设计中的几个问题讨论转 载 已发表于《中外建筑》2010年02月 近几年来，有不少地下室因地下水的作用而造成工程事故，如某医院两层独立地下车库，在施工过程中，出现整体上浮，最大上浮高度达1.42m；又如，某体育中心游泳馆，地下室上浮造成上部结构梁、板、柱产生大量裂缝；再如，某高层建筑地下室底板局部隆起高达350mm，柱间板出现45°破坏性裂缝…诸如此类问题时有发生，造成了财产的损失。本文对产生这些事故的原因归纳总结成以下四个方面，与同行们共同讨论： 一、抗浮设计中基本概念 在多个地下室因水浮力作用而引发的工程亊故中，我们发现有些设计人员对地下水的作用认识不足，抗浮设计的基本概念不够清晰，常见的有下列几种情况： 1)重视地下室的梁、板、柱、墙的结构构件设计，忽视整体抗浮验算分析，忽视施工的抗浮措施，总认为具有上万吨自重的地下室怎么会浮起来呢 2)地下室底板裂缝、漏水，甚至成为地下游泳池，把某些实质上是因为地下水的作用远大于设计荷载而造的工程事故，错判为温度应力作用、砼施工质量问题等。 3)对于基底为不透水土层的地基(基岩、坚硬粘土)，深基坑支护又采用了止水帷幕或桩、锚、喷射混凝土联合支护，忽视水的浮力。 试想万吨级以上大船能在江、河、海中航行，可见水的作用力之大。地下室就像一条"船"，地下室底板和侧墙形成一个密闭的船身，它的水浮力有多少
呢，是它浸泡在水中的体积乘以水容重，若一个50×100m的地下室，抗浮水位为5m，它的浮力为25000吨，可见水浮力之大。地下室的抗浮设计就是要使这个船既不上浮，船身又不破坏，因此，地下室的抗浮设计应进行整体抗浮和局部抗浮验算。 为防止地下室整体上浮我们通常采用两类做法，一类为"压"，一类为"拉"。当采用"压"的做法时，利用建筑的自重(包括结构及建筑装修、上部覆土等，不含楼面活荷载)平衡地下室水的总浮力，当不能平衡时，必须增加"拉"的做法，即采用桩或锚杆等来抵抗地下水的浮力。无论是"压"还是"拉"的做法，都必须进行整体抗浮验算，保证抗浮力(压重+抗拉力)大于水的总浮力，即。 局部抗浮验算，除了梁板墙柱结构构件的强度验算、变形验算和裂缝验算，还应包括局部的抗浮验算，对于大面积地下室上建有多栋高层和低层建筑，建筑自重不均匀，当上部为高层或恒荷载较大时，该范围的整体抗浮能力可能较高，但上部没有建筑或建筑层数不多的局部范围，特别应进行分区、分块的局部抗浮验算，例如：柱、桩、墙的压力或拉力能否平衡它所影响区域里的水浮力总值。 然而有些设计人员对上述最基本的概念还不够清晰，例如，有些设计人员只对地下室底板的梁、板、墙在地下水浮力荷载作用下的强度计算，未做整体抗浮的认真分析，特别是独立地下室、水池等，造成地下室整体上浮，给地下室结构带来严重破坏，难以进行复原处理。又如有些设计人员利用上部结构自重抗浮，只计算上部结构总自重标准值大于总的水浮力设计值，就认为抗浮设计满足要求。既不分析其上部建筑荷载的分布，又未计算局部抗浮，局部范围因抗浮力小于水浮力，底板隆起、造成地下室及上部结构局部范围内大面积破坏。再如，在地下室底板计算中只验算强度不进行变形的裂缝宽度的计算，造成底板产生裂缝，漏水严重，形成"地下游泳池"。
地库抗浮计算书
地库抗浮计算 1.计算条件： ±0.000=36.680；室外地坪设计标高=36.380 根据地勘抗浮水位取整平后室外设计标高下1米=35.380; 地库顶板标高：-1.500（35.180）；混凝土容重：25KN/m3 筏板厚：350mm 筏板顶标高：-5.150，筏板底标高：-5.550(31.130) 层高：3650m；覆土厚1200mm： 位于抗浮水位以上的覆土厚度：1000mm（容重18KN/m3）； 位于抗浮水位以下的覆土厚度：200mm（容重18-9.8=8.2KN/m3）； 顶板厚：250mm；底板厚：400mm； 底板面层厚（容重20KN/m3）：50mm； 选取计算轴网： 单柱负荷面积：S1=（8.1+8.1）/2×（7.5+6.6）/2=57.105 m2 S2=（8.1+8.1）/2×（5.4+6.6）/2=48.6m2 2.计算经验公式：G ＞1.05* F浮力 3. 计算过程： (1)顶板上覆土重：1×18+0.2×8.2=18+1.64=19.64kN/m2 顶板重：0.25×25=6.25kN/m2 底板重：0.4×25=10 kN/m2 共2页第1页
底板上面层重：0.050×22=1.1 kN/m2 顶板底部抹灰层：20×0.02=0.4 kN/m2 合计：19.64+6.25+10+1.1+0.4=37.39 kN/m2 G’1=37.39×57.105=2135.16KN 梁自重：(（7.5+6.6）/2+8.1）×0.4×（0.8-0.25）×25=83.325KN 梁竖向加腋自重：0.4×1.2/2×0.4×25×2=4.8KN 柱自重：（3.65-0.25）×0.5×0.5×25=21.25KN 柱墩自重（容重25-9.8=15.2 KN/m3） (2.52×0.4+0.42/2×2.5×4)×(25-9.8)=50.16KN G1=2135.16+83.325+4.8+21.25+50.16=2294.695KN (2)水浮力(地下水容重取9.8KN/立方) （0.4+3.65）×9.8=39.69 kN/m2 F=39.69×57.105=2266.49745KN；1.05×F=2379.82 KN 4. 计算结果：F-G1=2379.82-2294.695=8 5.125KN 5. 结论：本工程地库抗浮满足设计要求。 2
地下室抗拔桩计算
地下室停车场桩相关计算室内标高 ：±0.000（相当于绝对标高4.850）室外标高 ：-0.600地下室顶板面：-1.800（上有1.200m 覆土）地下室顶板厚：0.250m 地下室层高 ：5.300m 地下室底板面：-7.100 （建筑标高）基础梁顶标高：-7.150基础梁底标高：-8.250桩顶标高 ：-8.150底板厚 ：0.400m 底板面标高 ：-7.850（上覆土）高水位标高 ：-1.100（室外下去0.500m ）低水位标高 ：-2.100（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：8.400×5.800 ，坡道处8.400×7600桩型 ：PHC-AB400-80-25抗压承载力 ：＝1180 KN d R 抗拔承载力 ：＝480 KN `d R 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN 顶板面恒载 ：245.282003.02525.0182.1m KN =?+?+?顶板面活载 ： （消防车荷载）235m KN 底板面恒载 ：26.232005.0187.02540.0m KN =?+?+?底板面活载 ： 24m KN 高水位水浮力：()28.852.1101.125.8m KN =??-低水位水浮力：()25.61101.225.8m KN =?- 承压计算: 恒+活： ()()2 49.1084357.04.135.16.2345.28m KN =+??+?+
22299.465.6149.108m KN m KN m KN =- （每根柱脚荷载导算）KN 35.22898.54.899.46=?? （根） 取整数 2根94.111803.2289=结论：每根柱脚需打桩2根。抗拔计算:恒 ： 2526.2345.28m KN =+ 2228.33528.85m KN m KN m KN =- （每根柱脚水浮力）KN 7.16468.54.88.33=?? （根） 取整数4 根92.34207.1646=结论：每根柱脚需打桩4根。坡道处抗拔计算: 坡道底板厚度取200mm 坡道底板恒载 ： 250.82005.02530.0m KN =?+? 该处总的恒载：22210.3260.2350.8m KN m KN m KN =+()()()241.4060.745.560.710.3245.552m KN =+?+?+跨度跨度底板地下室顶板 （每根柱脚水浮力）()KN 8.2487260.745.54.841.408.85=+??- （根） 取整数6 根，420为单桩有效预压应力 92.54208.2487=通过计算得知，坡道处每根柱下打桩6根，其余每根柱下应打桩4根。断习题电源，线缆敷设完毕，要进行检查和检测处束后进行高中资料试卷调出具高中资料试卷试验报告与相关技术资料，并且部电源高中资料试卷切除从而采用高中资料试卷主
2地下室抗浮计算
地下室抗浮计算 依据深圳市长堪勘察设计有限公司2013年9月提供的《深圳市凯中精密技术股份有限公司凯中科技厂区岩土工程详细勘察报告》,地下室抗浮水位绝对标高取：48.000m。 地下室底板底绝对标高：43.750m。 地下水浮力标准值：42.50kN/m2。 抗浮稳定验算 （一）、柱受荷面积为8*9.7=77.6 m2 恒载：1、顶板 覆土950厚 0.95*18=17.1 kN/m2。 180厚结构板 0.18*25=4.5 kN/m2。 梁腹自重：(2根主梁、4根次梁) (0.5*0.82*9.7+0.5*0.82*8+0.30*0.62*9.7*2+ 0.30*0.62*8*2)*25=346.04kN 顶板总重：N1=（17.1+4.5）*77.6+346.04=2022.2 kN 2、底板 垫层300厚 0.30*20=6 kN/m2。 结构板400厚 0.400*25=10.00 kN/m2。 底板总重：（6+10.00）*77.6=1241.6 kN 3、柱自重： 0.60*0.60*（4.30-1）*25+ 0.60*4*（4.30-1）*0.02*20=32.9 kN 综上，恒载标准值： W=2022.2+1241.6+32.9=3296.7 kN 水浮力标准值： F=77.6*42.50=3298 kN 根据《广东省建筑地基基础设计规范》（DBJ-15-31-2003）5.2.1条：W/F=3296.7/3298=1.00<1.05 不满足规范要求，需采布置抗拔桩。 抗拔桩验算：（取ZK35） 取安全系数 1.05，则每根柱子所受的浮力：1.05*3298-3296.7＝166.2KN
地下室抗浮计算
地下室底板抗浮配筋计算 1.-3F地下室底板，板厚h=500mm.复核大于8m以外的板跨度 （一）、以最大跨度9.3m跨为例进行验算，基本资料、参数如下： 地下室底板混凝土等级为C30，钢筋采用HRB400级： f t＝1.43N/m2f y＝360N/m2 底板＋素混凝土垫层的厚度：0.50＋0.10＝0.60mm，G＝25×0.5+20x0.1＝14.5kN/m2； 底板面层：2.0kN/m2； 按照中盐勘察设计院提供的补充资料地下抗浮水位按102.50米考虑，底板面绝对标高按96.8m计，则抗浮水位高度为5.7m,计至垫层底的水浮力Q＝10×(5.7+0.6)＝63.0 kN/m2； 底板使用荷载：4.0kN/m2 （承压）， 2.0kN/m2（抗浮） 1、枯水期，考虑底板下土体脱空 （1）.底板抗弯验算 底板荷载设计值q1＝1.2×(14.5+2.0)+1.4×4＝25.4kN/m2，考虑柱下承台对底板的抗弯贡献，按经验系数法算得， M0=1/8x25.4x(9.3-2/3x2)2=201.5 kN·m/m 内跨板的弯矩如下： 柱上板带，支座弯矩M1’＝0.5M0 B/(0.5B)=201.5kN·m/m 跨中弯矩M1＝0.18M0 B/(0.5B)=72.5 kN·m/m 跨中板带，支座弯矩M2’＝0.17M0 B/(0.5B)=68.50kN·m/m 跨中弯矩M2＝0.15M0 B/(0.5B)=60.4kN·m/m 按柱上板带进行配筋，考虑支座0.9的调幅，支座与跨中的弯矩调整后如下： 支座弯矩M’＝181.35 kN·m/m 跨中弯矩M＝79.75 kN·m/m 底板柱上板带支座弯矩设计值M’＝ 181.35kN·m/m，按b×h＝1000×500的截面计，As’＝1216mm2，实配支座面筋14@150+12@300 (As’＝1403mm2)，满足要求。 底板柱上板带跨中弯矩设计值M＝79.75kN·m/m，按b×h＝1000×500的截面计，As’＝535mm2，实配底筋14@150(As’＝1026mm2)，满足要求。 （2）.底板裂缝验算 按经验系数法算得柱上板带支座弯矩M k’＝120.8 kN·m/m，最大裂缝宽度验算 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算： ρte＝ A s / A te（混凝土规范式 8.1.2－4）
基础抗浮设计
基础抗浮设计中的几个问题近几年来，有不少地下室因地下水的作用而造成工程事故，如某医院两层独立地下车库，在施工过程中，出现整体上浮，最大上浮高度达1.42m；又如，某体育中心游泳馆，地下室上浮造成上部结构梁、板、柱产生大量裂缝；再如，某高层建筑地下室底板局部隆起高达350mm，柱间板出现45°破坏性裂缝……诸如此类问题时有发生，造成了财产的损失。本文对产生这些事故的原因归纳总结成以下四个方面，与同行们共同讨论： 一、抗浮设计中基本概念 在多个地下室因水浮力作用而引发的工程亊故中，我们发现有些设计人员对地下水的作用认识不足，抗浮设计的基本概念不够清晰，常见的有下列几种情况：1）重视地下室的梁、板、柱、墙的结构构件设计，忽视整体抗浮验算分析，忽视施工的抗浮措施，总认为具有上万吨自重的地下室怎么会浮起来呢 2）地下室底板裂缝、漏水，甚至成为地下游泳池，把某些实质上是因为地下水的作用远大于设计荷载而造的工程事故，错判为温度应力作用、砼施工质量问题等。 3）对于基底为不透水土层的地基（基岩、坚硬粘土），深基坑支护又采用了止水帷幕或桩、锚、喷射混凝土联合支护，忽视水的浮力。 试想万吨级以上大船能在江、河、海中航行，可见水的作用力之大。地下室就像一条“船”，地下室底板和侧墙形成一个密闭的船身，它的水浮力有多少呢，是它浸泡在水中的体积乘以水容重，若一个50×100m的地下室，抗浮水位为5m，它的浮力为25000吨，可见水浮力之大。地下室的抗浮设计就是要使这个船既不上浮，船身又不破坏，因此，地下室的抗浮设计应进行整体抗浮和局部抗浮验算。 为防止地下室整体上浮我们通常采用两类做法，一类为“压”，一类为“拉”。当采用“压”的做法时，利用建筑的自重（包括结构及建筑装修、上部覆土等，不含楼面活荷载）平衡地下室水的总浮力，当不能平衡时，必须增加“拉”的做法，即采用桩或锚杆等来抵抗地下水的浮力。无论是“压”还是“拉”的做法，都必须进行整体抗浮验算，保证抗浮力（压重+抗拉力）大于水的总浮力，即