楼面荷载的计算
3.3 荷载的统计与计算
3.3.1 板活荷载的确定
不上人屋面均布活荷载：0.5KN/㎡
上人屋面均布活荷载： 2.0KN/㎡
走廊的均布活荷载： 2.5 KN/㎡
档案室、资料室的均布活荷载： 2.5 KN/㎡
楼梯间的均布活荷载： 2.5 KN/㎡
健身房的均布活荷载： 4.0 KN/㎡
其他的板的均布活荷载： 2.0KN/㎡
3.3.2 板恒荷载的确定
①屋面恒载标准值
计算结果：
高聚物改性沥青卷材防水屋面： 2.26 KN/㎡
120厚C25现浇钢筋混凝土板：0.120×25=3.00 KN/㎡
20厚底板抹灰：0.020×17=0.34 KN/㎡
总计：（2.26+3.00+0.34）×1.1=6.16 KN/㎡
取 6.20 KN/㎡
②卫生间楼板恒载标准值
计算结果：
陶瓷地砖卫生间楼面为： 2.26 KN/㎡
280厚1∶6水泥炉渣垫层：0.28×12=3.36 KN/㎡
120mm厚C25现浇钢筋混凝土板：25×0.12=3.0 KN/㎡
20厚底板抹灰：0.020×17=0.34 KN/㎡
合计：（2.26+3.36+3.0+0.34）×1.1=9.86 KN/㎡
取10.00KN/㎡
③100厚楼面恒载标准值
计算结果：
陶瓷地砖楼面：0.70KN/㎡
100厚C25现浇钢筋混凝土板：0.100×25=2.50 KN/㎡
20厚底板抹灰：0.020×17=0.34 KN/㎡
总计：（0.70+2.5+0.34）×1.1=3.89KN/㎡
取 4.0 KN/㎡
⑤楼梯踏步板恒载标准值
斜板部分：踏步尺寸300mm×150mm，取板厚为120mm，约为板斜长的1/30。
板倾斜度tgα=150/300=0.50，cosα=0.894
计算结果：
楼梯板面做法：0.70KN/㎡
三角形踏步：0.5×0.3×0.15×25×1/0.3=1.88KN/㎡
120厚C25现浇钢筋混凝土板：0.120×25×1/0.894=3.36 KN/㎡
20厚底板抹灰：0.020×17×1/0.894=0.38 KN/㎡
总计：（0.70+1.88+3.36+0.38）×1.1=6.95 KN/㎡
取7.00 KN/㎡
⑥楼梯平台板恒载标准值
计算结果：
陶瓷地砖楼面：0.70KN/㎡
100厚C25现浇钢筋混凝土板：0.100×25=2.50 KN/㎡
20厚底板抹灰：0.020×17=0.34 KN/㎡
总计：（0.70+2.5+0.34）×1.1=3.89KN/㎡
取 4.0 KN/㎡
3.3.3 梁上荷载的确定
需要输入的梁上线荷载是梁上墙体(包括两面抹灰)重量所折算的线荷载。线荷载
q={[（层高-梁高）×墙长-门窗面积]* 墙厚×墙体（包括抹灰）重量+门窗面积×门窗重量}÷墙长。
塑钢窗自重：0.45KN/㎡
玻璃幕墙自重：1.5 KN/㎡
夹板门自重：0.20 KN/㎡
①一般外墙自重（参98ZJ001 外墙22）
190厚空心砖：0.19×10=1.9KN/㎡
12厚1：3水泥砂浆：
8厚1：2.5水泥砂浆木抹搓平：
喷或滚刷涂料二遍（两侧）：0.20×20×2=0.80KN/㎡
合计： 2.7 KN/㎡
②一般内墙自重（参98ZJ001 内墙4）
190厚空心砖：0.19×10=1.9KN/㎡
15厚1：1：6水泥石灰砂浆：
5厚1：0.5：3水泥石灰砂浆（两侧）：0.20×17×2=0.68KN/㎡
合计： 2.58 KN/㎡
③卫生间内墙自重
190厚空心砖：0.19×10=1.9KN/㎡
20厚的1：3水泥砂浆（两侧）：0.20×20×2=0.80KN/㎡
合计： 2.7 KN/㎡
④女儿墙自重
190厚空心砖自重：0.19×10 = 1.90 KN/㎡
两侧抹灰层自重：0.8 KN/㎡
50－70厚钢筋混凝土压顶自重：[（0.07+0.05）×0.38/2]×25=0.57 KN/㎡
合计：（1.9+0.8+0.57）×1.2=3.92KN/㎡（将屋顶装饰这算成女儿墙自重，所以乘以一个增大系数1.2）
取 4.00 KN/㎡
⑤一楼大厅上空栏杆自重
取 3.0 KN/㎡
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楼面荷载的取法
楼面荷载计算方法 楼面恒载： 楼面恒载包括构件自重，面层自重，板底抹灰自重（或吊顶自重），PKPM软件可以自动计算构件自重，所以输入的荷载只为后两项之和。后两项要根据具体工程的建筑做法，查《建筑结构荷载规范》得出。 例1： 楼面做法：（从上向下）12厚大理石地面；30厚细实混凝土；现浇楼板；天棚抹灰。 楼面恒载：）12厚大理石地面：0.012×28 KN/m3=0.34 KN/m2 30厚细实混凝土：0.03×24KN/m3=0.72 KN/m2 天棚抹灰（15mm）：0.015×17KN/m3=0.26 KN/m2 楼板恒荷载标准值：0.34+0.72+0.26=1.32 具体工程按照上述方法计算，PKPM输入时再将计算结果稍微加大，可以乘以1.1的增大系数。 如果板上有隔墙，处理方法如下： 1、隔墙下有梁，则隔墙的荷载以线性荷载的形式加到梁上。 120厚烧结砖重量： 2.96 KN/m2 240厚烧结砖重量： 5.24 KN/m2 360厚烧结砖重量：7.62 KN/m2 490厚烧结砖重量：9.99 KN/m2 用面荷载乘以层高（可以适当减小）就得到梁上的线荷载。 2、隔墙下没有梁，多用在卫生间，可以先算出隔墙的总重，然后除以隔墙所在房间的楼板 的面积，以面荷载的形式加到楼板上，同时由于有设备，可以将活荷载取大些。 3、根据《建筑结构荷载规范》的附录B来计算，特殊情况下使用。 简化计算楼面恒载的方法： 将各种建筑做法的容重取平均值，近似取为20 KN/m3，主要楼面的做法厚为90mm、100mm、110mm，次要楼面（如走道，楼梯等）的做法厚可取50mm，吊顶或抹灰取最大值0.5 KN/m2这样， 主要楼面的恒荷载为：0. 1×20 KN/m3+0.5 KN/m2=2.5KN/m2（100厚） 次要楼面的恒荷载为：0. 05×20 KN/m3+0.5 KN/m2=1.5KN/m2（50厚） 最后再加上隔墙等效的面荷载。 总结上述方法恒荷载取值见下表（不包括隔墙）（KN/m2）
荷载计算及计算公式 小知识
荷载计算及计算公式小知识 1、脚手架参数 立杆横距(m): 0.6； 立杆纵距(m): 0.6； 横杆步距(m): 0.6； 板底支撑材料: 方木； 板底支撑间距(mm) : 600； 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度(m):0.2； 模板支架计算高度(m): 1.7； 采用的钢管(mm): Ф48×3.5； 扣件抗滑力系数(KN): 8； 2、荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.5； 钢筋自重(kN/m3) : 1.28； 混凝土自重(kN/m3): 25； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 1； 振捣荷载标准值(kN/m2): 2 3、楼板参数 钢筋级别: 二级钢HRB 335(20MnSi)； 楼板混凝土强度等级: C30； 楼板的计算宽度(m): 12.65； 楼板的计算跨度(m): 7.25； 楼板的计算厚度(mm): 700； 施工平均温度(℃): 25； 4、材料参数 模板类型：600mm×1500mm×55mm钢模板； 模板弹性模量E(N/mm2)：210000； 模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205； 木材品种：柏木； 木材弹性模量E(N/mm2)：9000； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3； Φ48×3.5mm钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。 16a槽钢。 锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。 脱模剂：水质脱模剂。 辅助材料：双面胶纸、海绵等。 1）荷载计算： （1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=(25+1.28)×0.6×0.7=11.04kN/m； （2）模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5×0.6=0.3kN/m ； （3）活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3=（1+2）×0.6 =1.8kN；
楼面恒载(惯用数值)
楼面恒载： 楼面恒载包括构件自重，面层自重，板底抹灰自重（或吊顶自重），PKPM 软件可以自动计算构件自重，所以输入的荷载只为后两项之和。后两项要根据具体工程的建筑做法，查《建筑结构荷载规范》得出。 例1： 楼面做法：（从上向下）12厚大理石地面；30厚细实混凝土；现浇楼板；天棚抹灰。 楼面恒载：）12厚大理石地面：0.012×28 KN/m3=0.34 KN/m2 30厚细实混凝土：0.03×24KN/m3=0.72 KN/m2 天棚抹灰（15mm）：0.015×17KN/m3=0.26 KN/m2 楼板恒荷载标准值：0.34+0.72+0.26=1.32 具体工程按照上述方法计算，PKPM输入时再将计算结果稍微加大，可以乘以1.1的增大系数。 如果板上有隔墙，处理方法如下： 1、隔墙下有梁，则隔墙的荷载以线性荷载的形式加到梁上。 120厚烧结砖重量： 2.96 KN/m2 240厚烧结砖重量： 5.24 KN/m2 360厚烧结砖重量： 7.62 KN/m2 490厚烧结砖重量： 9.99 KN/m2 用面荷载乘以层高（可以适当减小）就得到梁上的线荷载。 2、隔墙下没有梁，多用在卫生间，可以先算出隔墙的总重，然后除以隔墙所在 房间的楼板的面积，以面荷载的形式加到楼板上，同时由于有设备，可以将活荷载取大些。 3、根据《建筑结构荷载规范》的附录B来计算，特殊情况下使用。 简化计算楼面恒载的方法： 将各种建筑做法的容重取平均值，近似取为20 KN/m3，主要楼面的做法厚为90mm、100mm、110mm，次要楼面（如走道，楼梯等）的做法厚可取 5 0mm，吊顶或抹灰取最大值0.5 KN/m2这样， 主要楼面的恒荷载为：0. 1×20 KN/m3+0.5 KN/m2=2.5KN/m2（100厚） 次要楼面的恒荷载为：0. 05×20 KN/m3+0.5 KN/m2=1.5KN/m2（50厚）
荷载计算表
做设计经常取平均值： 设计关键参数的确定： 基本风压=0.35N/m2 抗震设防烈度=6度，0.05g,,一组 楼板面荷载： 恒载：假定楼板厚度均为120mm,0.12x25=3KN/m2 附加面层恒载一般是：1.5~2.0kn 3+2=5KN/M2 活载：查荷载规范：民用建筑楼面均布活荷载2.0 屋面荷载：恒载：假定楼板厚度均为120mm,0.12x25=3KN/m2 附加面层恒载一般是：3.5kn 3+3.5=6.5KN/M2 活载：查荷载规范：民用建筑楼面均布活荷载3.0 隔墙荷载：14kn/m3x0.2（墙厚）=2.8kn/m2（砖墙重） 0.04(抹灰厚)x20kn/m3=0.8kn/m2(抹灰) 2.8+0.8= 3.6kn/m2 实心墙：3.6x3(墙高)=10.8KN/M 有窗户：7.0 目录 第一部分主体设计 一、计算依据 二、荷载计算 三、内力分析及结构设计 第二部分人防设计 一、计算依据 二、荷载计算 三、内力分析及配筋设计 第三部分基础设计 一、计算依据 第一部分：主体设计： 一、计算依据： 1.我国现行的《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》、《混凝土结构设计规范（GB50010-2002）》、《建筑抗震设计规范（GB50011-2001）》、《高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3-2002）》以及《建筑用料说明（陕02J）》。 2.建筑施工图中的用料说明表；以及相关专业的互提资料。 二、荷载计算： 1.各层楼板面荷载计算： 根据建施平面及功能布置，以及（GB50038-2001）相关章节之规定。未注荷载单位为kN/m2（面荷载）。 1)地下室顶板荷载统计：
各种楼面荷载取值
地下室小型汽车停车库：4KN/㎡ 地下室顶板施工活荷载：10KN/㎡（未计覆土）消防车折标等效均布荷载标准值：20KN/㎡ 屋面花园：3KN/㎡ 上人屋面：2KN/㎡ 裙房层面施工活荷载：4KN/㎡ 电梯机房：7KN/㎡ 空调机房：8N/㎡ 发电机房、变配电房：10N/㎡ 住宅：厅、厨房、卫生间、幼儿园：2KN/㎡；阳台：2.5KN/㎡ 会所：3.5N/㎡ 活荷载如何选取: 1,活动的人较少, 2.0 2,活动的人较多且有设备, 2.5 3,活动的人很多且有较重设备, 3.0 4,活动的人很集中,有时很挤或有较重设备, 3.5 5,活动的性质很剧烈, 4.0 6,储存物品的仓库, 5.0
7,有大型的机械设备, 6.0-7.5 普通瓷砖楼面：80 厚4kn/m2 90 厚4.2kn/m2 100 厚4.5kn/m2 120 厚5.05kn/m2 地暖楼面：80 厚4.8kn/m2 90 厚5.1kn/m2 100 厚5.1kn/m2 120 厚5.8kn/m2 工业建筑楼面，操作荷载对板面一般取2.0KN/M2 对堆料较多的车间,取2.5KN/M2 如果在某个时期有成品,半成品堆放的特别严重时,取4.0KN/M2 会所一般房间取2.5，活动的人较多的房间取3.0 比较合适。 还有比较特殊的建筑如医院的医技楼和住院楼，设备的种类多，这类房间的活荷载取值就需要按等效换算来确定。 公共卫生间8。0 住宅有120 隔墙的我取3.0 楼面活荷载：（KN/M2) 设不冲按摩式浴缺的卫生间4 有分隔的蹲而公共卫生间（包括填料、隔墙）8 或按实际 阶梯教室3 微机电子计算机房3 大中型电子计算机房>5 或按实际 银行金库及标据仓库10 制冷机房8 水泵房10
水平荷载作用下群桩计算方法研究
?学术研究? 水平荷载作用下群桩计算方法研究 周洪波,茜平一,杨 波,胡汉兵 (武汉水利电力大学,武汉 430072) 摘要:通过分析研究国内外各种水平荷载下群桩计算方法,在Focht-Koch-Poulos 综合法的基础上,不 考虑群桩基础中后桩对前桩的弹性作用,并结合桩基规范,提出了能够考虑群桩效应和群桩中各桩荷载分担比的改进公式,可供水平力作用下的桩基工程设计时参考。关键词:水平荷载;群桩;荷载分担比 中图分类号:TU 473.1+2 文献标识码:A Abstr act :Improved formula wh ich can consider both the effect of cluster piles an d the ratio of loading s hare of each pile is propos ed herein bas ed on Foch t-Koch-Poulos s ynthetic method of cluster piles under horizontal loading.It may be used as referen ce for pile foundation design under th e function of horizon tal for ce. Key wor ds :horizontal load ing;cluster piles ;r atio of load ing s hare 基金项目:高等学校博士学科点专项科研基金资助项目(9549302) 1 前言 国内外已进行的研究表明,水平荷载作用下群桩基础的工作性状和单桩有较大不同,主要表现在群桩中各桩间距小于临界桩距时,群桩中的各桩通过桩间土相互作用而产生群桩效应,使得在相同水平荷载作用下(对单桩而言,水平荷载系指群桩水平荷载与桩数之比)群桩基础的位移大于单桩位移,群桩中的各桩所分担的荷载也各不相同,尤其是荷载作用方向上,前排桩所承担的荷载明显大于后排桩。因而,对水平荷载作用下的群桩基础进行计算分析时,必须认真考虑这两大特点。 笔者在对现有水平荷载群桩计算方法进行分析研究的基础上,结合我国现行桩基规范,提出了一种计算水平荷载群桩的改进方法。 2 水平荷载群桩计算方法概述 目前,计算分析水平荷载作用下群桩基础的方法主要有以下几类: (1)群桩效率法 所谓群桩效率就是指群桩水平承载力和单桩水平承载力与桩数之积之比。群桩效率法能比较方便地计算群桩水平承载力,但由于此法不能确定一定水平荷载作用下群桩基础的位移,也不能计算群桩中各桩所承担的荷载,对大多以水平位移作为设计控制因素的水平荷载群桩来说,群桩效率法应用还不广泛。 (2)p -y 曲线折减法 众所周知,p -y 曲线法可较好地考虑水平荷载单桩荷载位移的非线性性质,是目前计算水平荷载单桩性状最精确的方法。Brown,D.A [3]考虑到由于群桩效应,后排桩桩前土反力降低,计算时群桩的p -y 曲线在单桩的基础上乘以一折减系数f m 以考虑群桩效应的影响,如图1 。 图1 p -y 曲线折减法 用p -y 曲线折减法可以比较方便地考虑土体的非线性性质和群桩效应,但该法所采用的经验公式依赖于少量模型试验,其通用性尚待验证,而且用p -y 曲线法计算不太方便。 (3)弹性理论法 Poulos [4]假定土体为连续弹性体,利用M indlin 积分解来求解群桩中各桩的相互影响系数,得到如下计算式: Q k =Q -6 m j =1,j ≠k H j A Q H kj +H k (1) 式中,Q k ——第K 桩的位移;Q ——按弹性理论计算所得的单 位水平力作用下单桩的水平位移;H j ,H k ——第J ,K 桩所承担的水平荷载;A Q Hkj ——桩J 对桩K 的影响系数;m ——桩数。 1 2000年第1期 工程勘察 Geotechnica l I nvestiga tion &Surveying
荷载计算公式汇总
荷载计算公式
荷载计算1楼板荷载 120mm厚板： 恒载：20mm水泥砂浆面层2 120mm钢筋混凝土板2x25=3 KN/m2 板底20mm石灰砂浆2 考虑装修面层2 总计 KN/m2 取m2 活载：住宅楼面活载取 KN/m2 100mm厚板： 恒载：20mm水泥砂浆面层2 100mm钢筋混凝土板2 板底20mm石灰砂浆2 考虑装修面层2 总计2 取m2 活载：住宅楼面活载取 KN/m2 90mm厚板： 恒载：20mm水泥砂浆面层2 90mm钢筋混凝土板 = KN/m2 板底20mm石灰砂浆2 考虑装修面层2 总计 m2 KN/m2 活载：住宅楼面活载取 KN/m2 2屋面荷载
以100mm厚板为例： 恒载： 架空隔热板(不上人作法2 20mm防水保护层2 防水层2 20mm找平层2 2%找坡层(焦渣保温层2 100mm厚钢筋砼板0x25= KN/m2 20厚板底抹灰2 总计 KN/m2 KN/m2 活载：按规范GB50009-2001不上人屋面取2 梁荷载： 本工程外墙采用多孔砖MU10，墙厚190，内隔墙,卫生间均按120实心砖考虑。标准层： a. 外墙荷载：墙高=m 取层高3000mm， =x=取KN/m 无窗时：q 1 有窗时： q =x=取KN/m 2 =x=取KN/m q 3 墙高=m 取层高3000mm， 无窗时：q =x=KN/m 1 有窗时： =x=KN/m q 2 =x=KN/m q 3 =x=取KN/m q 4 墙高=m 取层高3000mm， =x=KN/m 无窗时：q 1 =x=KN/m 有窗时：q 2 q =x=取KN/m 3 =x=取KN/m q 4
楼面荷载计算方法
楼面xx载： 楼面恒载包括构件自重，面层自重，板底抹灰自重（或吊顶自重），PKPM 软件可以自动计算构件自重，所以输入的荷载只为后两项之和。后两项要根据具体工程的建筑做法，查《建筑结构荷载规范》得出。 例1： 楼面做法： （从上向下）12厚大理石地面；30厚细实混凝土；现浇楼板；天棚抹灰。 楼面xx载： ）12厚大理石地面： 0.012×28 KN/m3=0.34 KN/m2 30厚细实混凝土： 0.03×24KN/m3=0.72 KN/m2 天棚抹灰（15mm）： 0.015×17KN/m3=0.26 KN/m2 楼板xx荷载标准值： 0.34+ 0.72+ 0.26= 1.32 具体工程按照上述方法计算，PKPM输入时再将计算结果稍微加大，可以乘以
1.1的增大系数。 如果板上有隔墙，处理方法如下： 1、隔墙下有梁，则隔墙的荷载以线性荷载的形式加到梁上。 120厚烧结砖重量： 2.96 KN/m2 240厚烧结砖重量： 5.24 KN/m2 360厚烧结砖重量： 7.62 KN/m2 490厚烧结砖重量： 9.99 KN/m2 用面荷载乘以层高（可以适当减小）就得到梁上的线荷载。 2、隔墙下没有梁，多用在卫生间，可以先算出隔墙的总重，然后除以隔墙所在房间的楼板的面积，以面荷载的形式加到楼板上，同时由于有设备，可以将活荷载取大些。 3、根据《建筑结构荷载规范》的附录B来计算，特殊情况下使用。 简化计算楼面xx载的方法： 将各种建筑做法的容重取平均值，近似取为20 KN/m3 ，主要楼面的做法厚为90mm、100mm、110mm，次要楼面（如走道，楼梯等）的做法厚可取50mm，吊顶或抹灰取最大值 0.5 KN/m2 这样，
8-刚度特征值及水平荷载计算
刚度特征值、风荷载及地震作用 一、刚度特征值的物理意义 1.求刚度特征值λ是为了手算时确定剪力墙的合理数量，以使框剪结构的刚度在合理的范围内。 刚度大：地震力大，浪费材料，变形小，装修材料损失小 刚度小：地震力小，变形大，二阶效应显著 λ≤2.2，保证剪力墙承受的地震弯矩不少于总地震弯矩的50% λ≥1.1，保证框架承担的剪力≥底部总剪力的20%，调整 二、风荷载计算 1. 对主体结构，风荷载标准值按w k =βz μs μz w 0确定；对维护结构，风荷载标准值按w k =βgz μsl μz w 0确定。 w 0：在离地10m 高度，空旷平坦地面，取10min 平均风速作为一个样本，取一年内最大的一个样本作为年最大风速，取设计基准期内具有一定保证率的风速作为基本风速，根据风速与风压的关系得到基本风压w 0； βz ：风振系数，把风振这种动力效应转换成静力荷载进行计算时应该乘的一个增大系数； μs ：风荷载体型系数，建筑物表面平均风压与理论计算风压的比值； μz ：风压高度变化系数，任一高度、任一地面粗糙度下的风压与标准高度、标准地面粗糙度风压的比值； βgz ：阵风系数，考虑瞬时风压比平均风压大所乘的增大系数； μsl ：局部风压体型系数，考虑建筑物角部风压分布不均匀，用μsl 代替μs 进行计算。 2.计算μs 时，要考虑《高规》对高层建筑的补充规定，高宽比的影响。（高规3.2.5条）； 3.计算μz 时，计算高度取楼层标高位置； 4.什么情况下需要考虑风振影响？???>>≥ 5.1/3025.0B H m H s T 且，两条满足一条应考虑； 5.计算βz 时，基本周期3 2 3 110 53.025.0B H T -?+=； 6.基本风压w 0的取值：一般按50年一遇取，高度超过60m 按100年重现期的风压值采用； 7.群体风压体型系数的考虑 当多个建筑物，特别是群集的高层建筑，相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的风荷载体型系数μs 乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定；必要时宜通过风洞试验得出。对于布置规则，高差不超过30%的高层建筑群，增大系数可根据图4-12中相邻建筑物之间的距离L 与建筑物迎风面宽度B 的比值、来流风向与相邻建筑物平面形心之间连线的夹角θ，以及地面粗糙度类别按下列规定确定： 1）当L /B ≥7.5时，增大系数取1.0； 2）当L /B ≤3.5时，顺风向增大系数及当L /B ≤2.5时横风向增大系数按表4-9取值，表中同一格给出取
楼面荷载的计算
3.3 荷载的统计与计算 3.3.1 板活荷载的确定 不上人屋面均布活荷载： 0.5KN/㎡ 上人屋面均布活荷载： 2.0KN/㎡ 走廊的均布活荷载： 2.5 KN/㎡ 档案室、资料室的均布活荷载： 2.5 KN/㎡ 楼梯间的均布活荷载： 2.5 KN/㎡ 健身房的均布活荷载： 4.0 KN/㎡ 其他的板的均布活荷载： 2.0KN/㎡ 3.3.2 板恒荷载的确定 ①屋面恒载标准值 高聚物改性沥青卷材防水屋面做法（参98ZJ001，屋16）如下： 计算结果： 高聚物改性沥青卷材防水屋面： 2.26 KN/㎡ 120厚C25现浇钢筋混凝土板： 0.120×25=3.00 KN/㎡ 20厚底板抹灰： 0.020×17=0.34 KN/㎡ 总计：（2.26+3.00+0.34）×1.1=6.16 KN/㎡ 取 6.20 KN/㎡ ②卫生间楼板恒载标准值 陶瓷地砖卫生间楼面做法（参98ZJ001楼27）：
计算结果： 陶瓷地砖卫生间楼面为： 2.26 KN/㎡ 280厚1∶6水泥炉渣垫层： 0.28×12=3.36 KN/㎡ 120mm厚C25现浇钢筋混凝土板： 25×0.12=3.0 KN/㎡ 20厚底板抹灰： 0.020×17=0.34 KN/㎡ 合计：（2.26+3.36+3.0+0.34）×1.1=9.86 KN/㎡ 取 10.00KN/㎡ ③100厚楼面恒载标准值 陶瓷地砖楼面做法（参98ZJ001，楼10）： 计算结果： 陶瓷地砖楼面： 0.70KN/㎡ 100厚C25现浇钢筋混凝土板： 0.100×25=2.50 KN/㎡ 20厚底板抹灰： 0.020×17=0.34 KN/㎡ 总计：（0.70+2.5+0.34）×1.1=3.89KN/㎡ 取 4.0 KN/㎡ ⑤楼梯踏步板恒载标准值 斜板部分：踏步尺寸300mm×150mm，取板厚为120mm，约为板斜长的1/30。 板倾斜度tgα=150/300=0.50，cosα=0.894 楼梯板面做法（参98ZJ001，楼10）： 计算结果：
水平荷载计算书
水平荷载计算 7.1风荷载标准值 风压标准值计算公式为；0w w z s z μμβ= 式中，基本风压200.45/w kN m =；z μ——风压高度变化系数，建设地点位于济南市，所以地面粗造度为C 类，s μ——风荷载体型系数，由《荷载规范》查得：迎风面为0.8，背风面为0.5； z β——风振系数，因结构高度为H=19.6m<30m 可取0.1=z β B ——计算单元迎风面的宽度，取为4.2m 。 房屋高度的分布荷载标准值A w p z s w μμ0= 计算各层点的受风面积时取上层一半和下层一半之和。顶层取女儿墙高度和下层一半之和，底层计算高度从基础顶开始取。 顶层A=（1+3.6/2）X4.2=11.76M2 中间层A=3.6x4.2=15.12m2 底层A=206.79.3 215.52 6.3m =???? ??+ 4.2=18.38m2 各层楼面处风荷载标准值的计算见下表 层次 z μ z β s μ Z(m) 20(/) w kN m A(2 m ) ()KN P w 5 0.74 1.0 1.3 19.55 0.45 11.76 5.09 4 0.74 1.0 1.3 15.9 5 0.45 15.12 6.55 3 0.74 1.0 1.3 12.35 0.45 15.12 6.55 2 0.74 1.0 1.3 8.75 0.45 15.12 6.55 1 0.74 1.0 1.3 5.15 0.45 18.38 7.96 风荷载计算简图如下:
风荷载计算简图 风荷载沿房屋高度分布图
7.2 框架梁柱线刚度计算 取 4轴框架作为计算框架，考虑到楼板对梁的作用，边框架梁I=1.5I 0 中框架梁 I=2.0I 0 (I 0为不考虑楼板作用的梁截面惯性矩），梁柱均采用C30混凝土 C E =3.0710?2/m KN AC,DF 跨梁选用L3：b=250mm,h=700mm I 0=1/12bh 3 =1/12?0.25.?0.73=7.14?10-3m 4 i =EI/L=1.5EI 0/L=1.5?7.14?10-3?E/7.8=1.37?10-3E (m 3) CD 跨梁选用L2: b= 250mm, h=400mm I 0=1/12bh 3 =1/12?0.25?0.43=1.34?10-3m 4 i =EI/L=2EI 0/L=2?1.34?10-3?E/7.8=0.89?10-3E (m 3) 上部各层柱： i =0.9xEI/L=0.9xE/3.6?1/12?0.5?0.53 =1.305?10-3 E(m 3 )(0.9 折减) 底层柱： i =EI/L=E/（4.2+0.45+0.5）?1/12?0.5?0.53 =1.01?10-3 E(m 3 ) 注：计算线刚度时根据地质资料,确定基础顶离室外地面为500mm,室内外高差为 450mm,则底层高度为4.2+0.45+0.5=5.15m 各梁 柱 构 件 的 线 刚 度 经 计 算 如 下图 :
水平荷载作用下的结构侧移计算
水平荷载作用下的结构侧移计算 5.1 风荷载作用下的位移验算 （1）侧移刚度（表5.1~表5.2所示） （2）风荷载作用下的框架侧移计算（表5.3~表5.4所示）。 2~5层柱的D 值得计算 采用8.8级摩擦型高强度螺栓M24，摩擦系数μ=0.4，一个螺栓的预拉力P=175kN 。 单个螺栓的抗剪承载力设计值为： N v =0.9n f μp=0.9×1.0×0.4×175kN=63kN n ≥V/N v 表5.1 2-5层柱的D 值 m 21606.5K N/m /K N 7.1026724.5669D =+?= ∑）（ 表5.2 横向底层柱D 值 构件名称 = =）（）（2i /5.0i ++ D= (kN/m) A 轴柱 0.236 0.329 17700.54 B 轴柱 0.472 0.393 21144.54 /m 56545.62kN m /kN 54.21144254.17700D =+?=∑）（ 构件名称 = =/(2+) D= (kN/m) A 轴柱 0.236 0.105 5669.4 B 轴柱 0.472 0.191 10267.7
水平荷载作用下的框架的层间侧移可按下式计算 Δu j =j v /∑ij D 式中 j v ——第j 层的总剪力； ∑ij D —— 第j 层所有柱的抗侧刚度之和 Δj u ——第j 层的层间侧移 表5.3 集中风荷载标准值 第一层的层间侧移值求出以后，就可就可计算各楼板标高处的侧移值是该层以上各层层间的侧移之和，顶点侧移是所有各层层间侧移之和，框架在风荷载作用下侧移的计算见表5.4： 表5.4 风荷载作用下侧移的计算
建筑施工手册： 荷载与结构静力计算表
2 常用结构计算 2-1 荷载与结构静力计算表 2-1-1 荷载 1．结构上的荷载 结构上的荷载分为下列三类： （1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等。 （2）可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。 （3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。 建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。 对永久荷载应采用标准值作为代表值。 对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。 对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。 2．荷载组合 建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。 γ0S≤R （2-1） 式中γ0——结构重要性系数； S——荷载效应组合的设计值； R——结构构件抗力的设计值。 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定： （1）由可变荷载效应控制的组合
（2-2） 式中γG——永久荷载的分项系数； γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中Y Q1为可变荷载Q1的分项系数； S GK——按永久荷载标准值G K计算的荷载效应值； S QiK——按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Q1K为诸可变荷载效应中起控制作用者； ψci——可变荷载Q i的组合值系数； n——参与组合的可变荷载数。 （2）由永久荷载效应控制的组合 （2-3）（3）基本组合的荷载分项系数 1）永久荷载的分项系数 当其效应对结构不利时： 对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 当其效应对结构有利时： 一般情况下应取1.0； 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。 2）可变荷载的分项系数 一般情况下应取1.4； 对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。 对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数；与偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。 3．民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数（见表2-1）民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数表2-1
水平荷载作用下框架内力的计算——D值法资料讲解
水平荷载作用下框架内力的计算——D值 法
第五章框架结构内力与位移计算 1．框架结构计算简图是如何确定的？ 答：框架结构计算简图的确定： 一般情况下，框架结构忽略结构纵向和横向之间的空间联系，忽略各构件的抗扭作用，将框架结构简化为沿横方向和纵方向的平面框架，承受竖向荷载和水平荷载，进行内力和位移计算。 结构设计时一般取中间有代表性的一榀横向框架进行分析，若作用于纵向框架上的荷载各不相同，则必要时应分别进行计算。 框架结构的节点在常见的现浇钢筋混凝土结构中，梁和柱内的纵向受力钢筋都将穿过节点或锚入节点区，这时节点应简化为刚接节点；对于现浇钢筋混凝土柱与基础的连接形式，一般也设计成固定支座，即为刚性连接。 作用于框架结构上的荷载有竖向荷载和水平荷载两种。竖向荷载包括结构自重及楼（屋）面活荷载，一般为分布荷载，有时也有集中荷载。水平荷载包括风荷载和水平地震作用，一般均简化成节点水平集中力。 2．框架结构在竖向荷载作用下的内力计算采用什么方法？其基本假定与计算步骤如何？ 答：框架结构在竖向荷载作用下的内力计算采用分层法。 分层法的基本假定： （1）在竖向荷载作用下，不考虑框架的侧移； （2）每层梁上的荷载对其他各层梁的影响可忽略不计。 分层法的计算步骤： （1）计算单元的确定 根据计算假定，计算时先将各层梁及其上下柱所组成的框架作为一个独立的计算单元，而按无侧移的框架进行计算（上下柱的远端均假设为固定端）。 （2）各杆件弯矩的计算 一般用结构力学中的弯矩分配法，分别计算每个单层框架中梁与柱的弯矩。 在用弯矩分配法计算各杆件的弯矩之前，应先计算各杆件在节点处的弯矩分配系数及传递系数。对底层基础处，可按原结构确定其支座形式，若为固定支座，传递系数为1/2；若为铰支座，传递系数为0。至于其余柱端，在分层计算时，假定上下柱的远端为固定端，而实际上，上下柱端在荷载作用下会产生一定转角，是弹性约束端。对这一问题，可在计算分
结构设计荷载计算(模板)
大同第三医院荷载计算 面层荷载 一、屋面荷载：(上人屋面) 25厚水泥花砖0.60(kN/m2) 20厚水泥砂浆20×0.020=0.40(kN/m2) 防水层0.40(kN/m2) 20厚水泥砂浆找平层20×0.020=0.40(kN/m2) 水泥焦渣找坡层 1.60(kN/m2) 60厚高密度聚苯板保温层2×0.06=0.12(kN/m2) 水泥砂浆找平层0.40(kN/m2) 120厚钢筋混凝土屋面板25×0.12=3.00(kN/m2) 170厚钢筋混凝土屋面板 2) 吊顶0.50(kN/m2) 静荷载总 计2) 活荷载总计(上人屋面) 2.00(kN/m2) 二、首层楼面荷载: 内隔墙折算板面荷载 2.50(kN/m2) １
100厚面层25×0.100=2.50(kN/m2) 结构层200厚钢筋混凝土板25×0.200=5.00(kN/m2) 吊顶0.50(kN/m2) 静荷载总计10.50(kN/m2) 活荷载(考虑施工堆载)总计 5.00(kN/m2) 三、首层(CT、MRI有地沟)楼面荷载 100厚面层25×0.100=2.50(kN/m2) 结构层200厚钢筋混凝土板25×0.200=5.00(kN/m2) 吊顶0.50(kN/m2) 静荷载总计8.00(kN/m2) 活荷载总计8.00(kN/m2) CT、MRI围护墙恒荷载30.00(kN/m2) 四、四层以下楼面荷载：(生化、免疫、试验室、护士站等) 内隔墙折算板面荷载 2.50(kN/m2) 100厚面层25×0.100=2.50(kN/m2) 结构层120厚钢筋混凝土板25×0.120=3.00(kN/m2) 结构层170厚钢筋混凝土板 2) 吊顶0.50(kN/m2) 静荷载 总计2) 活荷载总计 2.50(kN/m2) ２
塔基础设计的水平荷载计算
塔基础设计的水平荷载计算 摘要：本文就塔基础结构设计中水平荷载计算进行阐述,使设计者能够掌握塔基础设计工程中的关键点，从而，加深对塔基础的认识。 关键词：塔型设备风荷载地震作用 引言 塔设备是石油化工、石油工业、化学工业等生产中最重要的设备之一。塔设备由塔设备本体、塔设备附属构筑物（如操作平台、栏杆、梯子、管线等）、支持塔设备的基础这三部分组成。塔基础支持塔设备的全部荷载（包括垂直荷载、水平荷载等），所以塔基础的设计非常重要，要求达到坚固、适用、经济和合理。 塔型设备属于高耸构筑物，在高耸构筑物计算中风荷载和地震作用的计算尤为重要。在塔基础的结构设计中，应根据使用中在结构上可能同时出现的荷载，按照承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合。 表1荷载组合表 通过表1可以发现在塔基础结构设计中无论何种工况的组合都少不了风荷载。同时地震荷载在组合中往往起着决定性作用，《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH3030-1997）中5.4.4列出了可不进行截面抗震验算的几种情况，说明在这几种情况下风荷载起决定因素。所以下面我们重点讨论风荷载作用和水平地震作用。 1 风荷载[] 露天放置的塔设备在风力作用下，将在两个方向上产生振动。一种是顺风向的振动，振动的方向与风流向的一致，另一种是横风向的振动，振动方向与风的流向垂直。前一种振动是常规设计的主要内容，后一种振动也称风诱发的振动，在工程界以前较少予以重视，但现在对诱发振动的研究日益受到重视，而在塔设备设计的时候考虑风诱发的振动已成为必然的趋势。 1.1 风向风荷载（常规风荷载计算） 《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH3030-1997）5.3.1条给出了塔风
荷载计算公式
荷载计算公式 均布荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 5ql^4/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). q 为均布线荷载标准值(kn/m). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 跨中一个集中荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 8pl^3/(384EI)=1pl^3/(48EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 跨间等间距布置两个相等的集中荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 6.81pl^3/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 跨间等间距布置三个相等的集中荷载下的最大挠度,其计算公式: Ymax = 6.33pl^3/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 悬臂梁受均布荷载或自由端受集中荷载作用时，自由端最大挠度分别为的,其计算公式: Ymax =1ql^4/(8EI). ;Ymax =1pl^3/(3EI). q 为均布线荷载标准值(kn/m). ;p 为各个集中荷载标准值之和(kn). 你可以根据最大挠度控制1/400，荷载条件25kn/m以及一些其他荷载条件 进行反算，看能满足的上部荷载要求！
满堂楼板模板支架计算(350板厚)
碗扣钢管楼板模板支架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4000.0N/mm4。 木方40×80mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁顶托采用90×90mm木方。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.350×0.900+0.500×0.900=8.325kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×0.900=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3； I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×8.325+1.4×4.500)×0.300×0.300=0.147kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.147×1000×1000/33750=4.344N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×8.325+1.4×4.500)×0.300=2.932kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2932.0/(2×900.000×15.000)=0.326N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.325×3004/(100×4000×253125)=0.451mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.350×0.300=2.625kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.500×0.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
5.4 重力荷载及水平荷载计算
5.4 重力荷载及水平荷载计算 5.4.1屋面荷载: 40㎜厚细石混凝土保护层内配6 @200 25KN/m 3×0.04m=1.0KN/m 2 三毡四油防水卷材 0.4 KN/m 2 20厚水泥砂浆找平层 20 KN/m 3×0.02m=0.4KN/m 2 200厚水泥蛭石保温层（兼1%找坡） 5 KN/m 3×0.2m=1.0KN/m 2 APP 改性沥青隔汽层 0.05 KN/m 2 20㎜厚水泥砂浆找平层 20 KN/m 3×0.02m=0.4KN/m 2 100㎜厚钢筋混凝土楼板 25KN/m 3×0.1m=2.5 KN/m 2 20㎜厚天棚抹灰 0.34KN/m 2 屋面永久荷载标准值 S Gk =6.09 KN/m 2 活荷载:（上面屋面） 2 2/KN m 雪荷载： 20.35/KN m 5.4.2 楼面荷载:（除卫生间以外的房间） 100厚钢筋混凝土楼板 25KN/m 3×0.10m=2.5 KN/m 2 20厚水泥砂浆找平层 20 KN/m 3×0.02m=0.4KN/m 2 20厚花岗岩地面砖 28 KN/m 3 ×0.02m=0.56KN/m 2 楼面永久荷载 S Gk =3.8 KN/m 2 楼面活荷载: 22.0/KN m 梁、柱、墙及门、窗重力荷载 5.4.3 计算梁重力荷载时应从梁截面高度中减去板厚，梁表面有粉刷层，重力荷载近似取1.1倍梁自重已考虑梁面粉刷层的重力荷载。横梁、纵梁重力荷载计算结果见下表（表1-14）、（表1-15）。表中n h 、n l 分别表示梁截面净高度和净跨长，g 表示单位长度梁重力荷载。（钢筋混凝土容重取 325/KN m ）
建筑结构荷载统计计算表大全
楼面
楼面
屋面
墙体荷载
荷载统计（05J1）墙体面荷： 250厚加气砼墙加抹灰 2.68 kN/m2 200厚加气砼墙加抹灰 2.28 kN/m2 05J1 楼10：（30） 1.10厚铺地砖楼面，水泥浆擦缝0.01x20=0.20 2.20厚1:4干硬性水泥砂浆0.02x20=0.40 3.素水泥浆结合层一遍0.10 4.现浇楼板100（120）0.1x25=2.5（3.00） 5.吊顶0.50 合计 3.7（4.2） 楼28：（102） 1.10厚铺地砖楼面，水泥浆擦缝0.01x20=0.20 2.25厚1:4干硬性水泥砂浆0.025x20=0.50 3.1.5厚聚氨酯防水涂料0.01 4.15厚1:2水泥砂浆找平0.015x20=0.30 5.50厚C15细石砼向地漏找破，最薄处30厚0.05x25=1.25 6.20厚1:3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角0.02x20=0.40 7.现浇楼板（100）（120）0.1x25=2.5（3.00） 8.吊顶0.50 合计 5.26（5.76） 屋面6、13： 1.10厚地砖，1:1水泥砂浆填缝0.01x20=0.20 2.25厚1:4干硬性水泥砂浆0.025x20=0.50 3.0.15厚聚乙烯薄膜一层0.10 4.高聚物改性沥青卷材防水0.10 5.20厚1:3水泥砂浆找平层0.02x20=0.40 6.85厚聚苯板保温层0.085x0.5=0.05 7.1:8水泥膨胀珍珠岩找2%坡，最薄处20厚0.15x4=0.60 8.钢筋砼板（100厚）0.1x25=2.50 9.吊顶0.50 （1、2、3用于上人屋面、不上人屋面铺涂料或颗粒） 合计不上人屋面4.15 上人屋面4.95 楼梯荷载 梯段板荷载 地砖楼面0.03x20=0.60 三角形踏步0.5x0.15x25=1.88 斜板0.16x25/0.894=4.48 板底抹灰0.02x17/0.894=0.38 合计7.34 平台板 地砖楼面0.03x20=0.60 100厚砼板0.10x25=2.50 板底抹灰0.02x17=0.34 合计 3.44