脚手架计算书及相关图纸
脚手架计算书及相关图纸
【计算书】
钢管落地脚手架计算书
一、脚手架参数
脚手架搭设方式单排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.6脚手架搭设高度H(m) 22 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243
立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5
立杆横距l b(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2
双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度H1(m) 10
二、荷载设计
计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4
) 127100 横杆弹性模量E(N/mm 2
)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm 3)
5260
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.04+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态
q'=(0.04+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算
M max=0.1ql a2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m
σ=M max/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=1.1ql a=1.1×1.43×1.5=2.37kN
正常使用极限状态
R max'=1.1q'l a=1.1×1.04×1.5=1.72kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=R max=2.37kN
q=1.2×0.04=0.048kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=R max'=1.72kN
q'=0.04kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=M max/W=0.71×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝1.702mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=2.39kN
五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：R max=2.37/2=1.18kN≤R c=0.85×8=6.8kN
横向水平杆：R max=2.39kN≤R c=0.85×8=6.8kN
满足要求！
六、荷载计算
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值N G1k
单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×48=7.78kN 单内立杆：N G1k=7.78kN
2、脚手板的自重标准值N G2k1
单外立杆：
N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(48/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=3.27kN 单内立杆：N G2k1=3.27kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2
单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(48/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=2.9kN
4、围护材料的自重标准值N G2k3
单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×48=0.72kN
构配件自重标准值N G2k总计
单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.27+2.9+0.72=6.89kN
单内立杆：N G2k=N G2k1=3.27kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN 内立杆：N Q1k=3.38kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(7.78+6.89)+
0.9×1.4×3.38=21.86kN
单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(7.78+3.27)+
0.9×1.4×3.38=17.51kN
七、钢丝绳卸荷计算
第N次卸荷
卸荷点位置高度
h x(m) 卸荷点净高
h j(m)
钢丝绳上下吊点
的竖向距离l s(m)
上吊点距内立杆
下吊点的水平距
离(mm)
上吊点距外立杆
下吊点的水平距
离(mm)
卸荷点水平间距
(m)
1 27 21 3 200 1100 3
钢丝绳卸荷
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法(共用)
第1次卸荷验算
α1=arctan(l s /H s )=arctan(3000/200)=86.19° α2=arctan(l s /H s )=arctan(3000/1100)=69.86° 钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X 取1.5
P 1=K f ×K X ×N×h j(n+1)/H×H L /l a =0.8×1.5×17.51×21/48×3/1.5=18.39kN P 2=K f ×K X ×N×h j(n+1)/H×H L /l a =0.8×1.5×21.86×21/48×3/1.5=22.95kN 钢丝绳轴向拉力
T 1=P 1/sinα1=18.39/sin86.19°=18.43kN T 2=P 2/sinα2=22.95/sin69.86°=24.45kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T 1，T 2]=24.45kN
绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×24.45/(2×15.19)=2个≤[n]=5个 满足要求！
P g =k×[F g ]/α=9×24.45/0.85=258.86kN
钢丝绳最小直径d min =(P g /0.5)1/2=(258.86/0.5)1/2=22.75mm
吊环最小直径d min =(4A/π)1/2=(4×[F g ]/([f]π))1/2=4×24.45×103/(65π))1/2=22mm 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm 2
第1次卸荷钢丝绳最小直径22.75mm ，必须拉紧至24.45kN ，吊环最小直径为22mm 。
八、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H 48 立杆截面抵抗矩W(mm 3
) 5260 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2
) 205 立杆截面面积A(mm 2
)
506
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l 0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l 0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x顶-h x1)+max[6，(1-K f)×h j
])/H=(1.2×(7.78+6.89)+1.4×3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，
顶
(1-0.8)×21])/48=15.35kN
σ=N/(φA)=15353.77/(0.188×506)=161.4N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值
N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x顶-h x1)+max[6，(1-K f)×h j
])/H=(1.2×(7.78+6.89)+0.9×1.4×3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，
顶
(1-0.8)×21])/48=15.03kN
M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.82/10=0.21kN·m σ=N/(φA)+
M w/W=15028.92/(0.188×506)+208254.33/5260=197.58N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
九、连墙件承载力验算
N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.45×2×1.8×2×1.5=6.84kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
(N lw+N0)/(φAc)=(6.84+3)×103/(0.99×489)=20.28N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
N lw+N0=6.84+3=9.84kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求！
十、立杆地基承载力验算
地基土类型粘性土地基承载力特征值f g(kPa) 140
地基承载力调整系数m f 1 垫板底面积A(m2) 0.25 单立杆的轴心压力标准值N=((N G1k+N G2k)+N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x顶-h x1)+max[6，(1-K f)×h j顶])/H=((7.78+6.89)+3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，(1-0.8)×21])/48=12.41kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝12.41/(1×0.25)＝49.63kPa≤f g＝140kPa
满足要求！
脚手架计算书及相关图纸
脚手架计算书及相关图纸【计算书】 钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数 二、荷载设计
计算简图： 立面图 侧面图
三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2 +1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m σ=M max/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.43×1.5=2.37kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×1.04×1.5=1.72kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.37kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
满堂脚手架专项施工方案及计算书11
一、编制依据： 1、现场施工的条件和要求 2、施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-2011 5、国家及行业现行规范规程及标准 二、工程概况 本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2011年修建完成了一条宽为15米的（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。 由于周边安置点的修建，现状道路断面已无法满足交通需求。同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周边山洪的排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。 本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，具体拓宽方式为： 对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。 道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最后进入市政排水管网。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图
搭设示意图： 平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算 钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205纵向钢管验算方式简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336
板底支撑钢管计算简图 M max =ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m R max =ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN σ=M max /W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q 2=1.4×F 1 =1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图
盖梁支架法计算书
附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处：
P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ，垂直盖梁方向间距60cm ，顺桥向排距60cm ，顺桥向步距100cm ，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载： N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm 2 钢管回转半径为：I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=41.82MPa ＜f （钢管强度值f=205 MPa ），符合要求。
落地式脚手架施工方案计算书
落地式脚手架工程施工方案计算书 工程名称：演示工程 施工单位：施工单位名称 编制人：张某某 日期：
目录 一、编制依据 1 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (11)
一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数
1800 3001050
三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定: “当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k=(Q K+Q P1)×S=(2+0.3)×1.5=3.45 kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=1.4×Q K×S+1.2×Q P1×S=1.4×2×1.5+1.2×0.3×1.5=4.74 kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max= ql b 2= 4.74×1.052 =0.653kN·m 88 4、钢管载面模量W=4.49cm3 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ = M max= 0.653×106 = 145.43N/m m2 〈205N/mm2 W 4.49×103 7、结论：满足要求
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
脚手架计算书和相关图纸
专业资料 脚手架计算书及相关图纸 【计算书】 钢管落地脚手架计算书 一、脚手架参数 脚手架搭设方式单排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.6脚手架搭设高度H(m) 22 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度H1(m) 10 二、荷载设计
计算简图： 立面图 侧面图
三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4 ) 127100 横杆弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3) 5260 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.04+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算
M max=0.1ql a2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m σ=M max/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.43×1.5=2.37kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×1.04×1.5=1.72kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.37kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)
目录 1编制依据１? 2?工程概况1? 3施工部署1? 3.1?组织机构 (1) 3.２?设计总体思路....................................................................................................................... １ 3.3?劳动力准备 (1) ３.４.................................................................................................................................. 材料准备２3.5机具准备２? 3.6技术准备 (3) 4脚手架构造要求 (3) 4．1总的设计尺寸3? 4.2纵向水平杆 (3) 4.3横向水平杆３? 4.4脚手板4? 4.５立杆４? 4.6?连墙件4? 4．7门洞 (4) 4.8剪刀撑4? 4.9?扣件５? ４.10?基础5? ４.１1?上人斜道5? ５?脚手架的搭设和拆除施工工艺.............................................................................................. ５ ５.1落地脚手架搭设施工工艺5? ５.２?脚手架的拆除施工工艺 (6) 6?目标和验收标准 (6) 7?安全文明施工保证措施6? ７.1材质及其使用的安全技术措施6? 7.2?脚手架搭设的安全技术措施6? 7.3脚手架上施工作业的安全技术措施7? ７.４?脚手架拆除的安全技术措施............................................................................................. ７ 7.5?文明施工要求 (8) 7.6?应执行的强制性条文9? 8设计计算 (10) 8.1?荷载传递路线1０?
系杆拱桥支架计算书
目录 1 编制依据 (1) 2工程概况 (1) 3 支架方案 (1) 3.1支架结构 (1) 3.2满堂碗扣支架部分计算 (2) 3.2.1计算参数 (2) 3.2.2模板面板计算 (4) 3.2.3支撑木方的计算 (5) 3.2.4 托梁的计算 (5) 3.2.5立杆的稳定性计算 (7) 3.2.6 基础承载力计算 (8) 3.3 门式支架计算 (11) 3.3.1 跨度5米钢梁计算 (11) 3.3.2 跨度3.5米钢梁计算 (14) 3.3.3 立柱的稳定性计算 (15) 3.3.4 基础承载力计算 (16) 3.4拱肋支架布置 (16)
系杆拱桥支架计算书 1 编制依据 1、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号 2、《铁路混凝土工程施工技术指南》TZ210-2005 3、《无砟轨道1-44.5m简支拱》 4、现场调查情况。 2工程概况 （1-44.5米）简支拱桥横跨××市南外环线，紧邻既有××线。地层自上到下主要为素填土、粉土、细砂、黏土、粉质黏土。下部构造采用24根直径1.5m钻孔桩基础，桩长分别为49m，50m，承台为15.5×10.6×3m两个，上设台身。上部构造为拱梁组合体系，系梁采用双主梁的纵横梁体系，主纵梁梁高1.8m，高跨比1/24.72m，梁宽1.4m，在端部加厚至2.4m，桥面板厚0.3m，端横梁梁高1.8m，宽2.25m。中间横梁高1.8m，宽0.35m，端次横梁高1.8m，宽0.45m，设二道小纵梁，位于线路中心处，小纵梁高1.8m，宽0.3m。系梁梁体有纵、横向预应力体系，系杆拱跨径为44.5m。 拱肋采用圆端形钢管混凝土结构，不设横撑，中间拱肋为高0.9m ，宽1.5m的等截面；连接拱脚部分的拱肋截面从高0.9m，宽1.5m逐渐变化为高1.4m，宽2.0m。拱肋壁厚16mm，内填充C50补偿收缩混凝土，两拱脚之间净宽10.2m；拱轴线为二次抛物线。矢高f= 7.417m，失跨比1/6，设置吊杆，吊杆间距5m，共7×2根吊杆，桥面板搁置在横梁上。 3 支架方案 本桥梁部采用支架现浇法施工，先梁后拱。在行车道采用门式支架；支架采用18根Φ630-12mm的钢管墩，中间支墩上横向设3根40c的工字钢作为横梁，横向跨度3.5米，纵向在横向工字钢上设40c工字钢间距0.7m, 支墩纵桥向跨度为5米，剩余两侧部分采用碗扣式满堂支架。 3.1支架结构 3.1.1系杆拱中间系梁支架(主车道)采用2-5m门式支架，基础直接在既有沥青混凝土路面上浇注钢筋混凝土，龙门立柱采用薄壁钢管，立柱上用工字钢作为横梁，横梁与立柱、立柱与基础预埋件均以焊接形式连接，横梁上0.7m等距设置纵梁，纵梁上安放纵横两层方木。钢筋混凝土基础采用厚1.0m,宽1.0m条形钢筋混凝土基础，每根立柱底面混凝土面积按3.5m2计算。
脚手架施工方案及计算书
石灰石块仓脚手架施工方案 为进一步贯彻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99），实现安全管理规范化、科学化，确保规范施工安全生产，根据该工程建筑结构和施工特点、特编制该施工方案。 1.工程概况 1.1、本工程位于神华宁夏煤业集团煤基烯烃项目动力站内，石灰石块仓涉及高空作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 1.2、基础处理：采用夯实、找平。 2.搭设方案 2.1、材料及规格选择 根据JGJ59-99标准要求，采用钢管搭设，钢管尺寸采用φ48×3.5mm，并使用钢扣件。 2.2、搭设尺寸 安装用脚手架上面主要沉重施工人员的体重，部分设备材料，施工人员的体重与设备材料重量远小于脚手架自重，按如下规格搭设。 2.2.1、立杆 立杆间距1.8m，不大于2.0m,外脚手架立杆基础垫通长板（20cm×5cm×4cm 长的松木板），使用底座（1cm×15cm×8mm）。离地高度20cm设置纵横方向扫地杆。连续设置在立杆内侧，立杆接长采用对接，且接头交错布置，高度方向错开50cm以上，相邻接头不应在同跨内。接头距大横杆与立杆的交接处不应大于50cm。顶层立杆可搭接，长度不应小于1m，两个扣件。 2.2.2、大横杆 大横杆间距控制在1.8m，以便立网挂设，大横杆置立于立杆里面，每侧外伸长度不应小于10cm，但不应大于30cm。杆件接长需对接，接点距主接点的距离不应大于50cm。 2.2.3、小横杆 小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10cm，小横杆间距：立杆与大横杆交接处必须设小横杆。
2.2.4、剪刀撑 外脚手架的两端转角处，以及中间每隔6-7根（9-15M）立杆应设一组剪刀撑。剪刀撑从基础开始沿脚手架高度连续设置、宽度不少于6米，最少跨4跨，最多跨6跨，与地面的夹角为：跨6跨时45°、跨5跨时50°、跨4跨时60°。剪刀撑杆件接长需搭接，搭接长度不小于1m，使用三个扣件均匀分布，端头距扣件不小于10cm。 2.2.5、脚手板 应满铺脚手板，严禁探头板，不得高低不平。 2.3、排水措施：架底处不得有积水，并设排水沟。 3、施工要求 3.1、2米以上作业均称为高处作业，高处作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 3.2、搭设脚手架人员必须有持证的架子工搭设。 3.3、搭设脚手架人员需要佩戴安全带、安全帽，并正确使用安全带、安全帽。在脚手架搭设期间由专职安全员检查落实安全带、安全帽的规范佩带事宜，并在施工中全程监控，发现违章情况及时处理并将有关情况上报项目部。，对于精神状态不佳、身体不适、酒后或宿酒未醒人员，严禁参与脚手架搭设施工。 3.4、搭设脚手架人员职工进行定期医务检查，随时掌握职工身体状况，有高、低血压，弱视，听觉不灵者不允许参与脚手架搭设作业。 3.5、搭设的脚手架，最上层应形成梯形平台，并应敷满架板，架板要用铁丝牢固固定,以便于工人操作。 3.6、脚手架敷设的人行走道，要保证400mm宽，应由两块跳板组成，跳板的探头应在小杆架设处用钢丝捆扎好，不允许有探头活动跳板。脚手架组装和解体必须要有专人监护，严格按拆装程序处理。 3.7、15m以上(含15m)的高空作业必须办理《高空作业票》(高度在15—30米为三级高空作业，高度在30米以上为特级高空作业)，高空作业票由作业负责人填写，现场安全负责人或技术负责人审批，安全人员进行监督检查。 3.8、未经检查验收的架子，除架子工外其它人员严禁攀登。验收后任何人不得擅自拆改，需作局部修改时须经安全人员同意，由架子工进行实施。
脚手架计算书(DOC)
满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)：
q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
拱桥现浇拱圈满堂支架计算书
拱桥现浇拱圈满堂脚手架计算书 一、荷载分析 本工程现浇拱圈满堂支架的设计与验算参考公路施工手册《桥涵》及《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2016)》等规范选取以下参数： 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.65；模板支架搭设高度(m):8.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.5；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26； 施工人员和施工材料、机具走运或堆放等施工均布荷载标准值(kN/m2):4； 武穴地区10年一遇最大风压0.25kN/m2，小于0.35kN/m2，可不予考虑。 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):6500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.5； 4.拱圈参数 拱圈的计算厚度(mm):500.00；
二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90×1.22/6 = 21600 mm3； I = 90×1.23/12 = 129600mm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
脚手架施工方案含图纸计算书
沃尔瑞新建厂区 脚 手 架 施 工 方 案
目录 一、工程概况 (1) 二、施工准备 (1) 三、搭设材料 (3) 四、搭设顺序及技术措施 (4) 五、拆除施工工艺 (13) 六、安全管理 (14) 七、计算书 (16)
一、工程概况 苏州沃尔瑞汽车科技有限公司新建厂区位于园区胜浦界胜浦路西侧。新建厂区共有二个单体厂房及一门卫室，建筑面积12171.4㎡。 ①其中1#厂房分A、B两个区，均为二层框架架构，局部三层（机房）。屋面标高9.5m，局部13.10m；2#厂房分A、B两个区，A区二层框架结构，B区三层框架结构，屋面标高均为12.5m，局部机房屋面为16.1m。 ②现场实际室内外高差均为0.6m以上。因此本项目脚手架实际搭设高度如下： 1#厂房：0.6m+9.5m+1.2m（女儿墙高）+1.5m=12.8m。（局部机房处一面在外架上，三面在9.5屋面上（在大屋面上实搭5.4m），该处高度14.9左右） 2#厂房：0.6+12.5+1.2+1.5=15.8m（局部机房处一面在外架上三面在12.5m处屋面上，局部机房外架上搭设至17.9m，三面脚手架搭设至12.5m屋面上搭4.1+1.5=5.6m左右）（见示意图） ③本方案编制依据参照JGJ-130---2011、J84-2011 ④脚手架搭设平面布置见搭设总平面布置图（1）示意。 二、施工准备 1、脚手架搭设前，应按方案要求向施工人员进行技术安全交底，架
子工必须持证上岗。 2、对进场的钢管、扣件、竹笆片、木垫板（或槽钢）、密目网进行检 查，不合格产品不得使用。 3、进场合格材料应按规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得积 水。 4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通（本方案中 已考虑搭设外四周设排水沟）。 5、搭设场地应高于自然土面50-100mm，雨水流向排水沟。搭设场地 必须夯实砼硬化（压实填土或建筑垃圾必须满足脚手架荷载）6、搭设平面见图1.2.3.
脚手架计算书(步距1.8)
本工程首层～设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。 本工程五～十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下： 1、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册（第四版）1》查得） ①恒载的标准值G k： G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 由表5—7查得g k1＝0.1089KN/m； g k2＝0.2356KN/m； g k3＝
0.1113KN/m。 a.当取H i＝56.7m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝12.84KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝13.19KN b.当取H i＝28.4m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝6.61KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝6.96KN ②活载（作业层施工荷载）的标准值Q k： Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k＝1.8KN/m（结构作业时）和q k＝1.2KN/m（装修作业时）则有： 用于结构作业时，Q k= 1.5×1.8＝2.7KN
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书 目录 1.编制依据............................................... - 1 - 2.工程概况............................................... - 2 - 3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 - 4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 - 4.1荷载计算.......................................... - 3 - 4.1.1荷载分析..................................... - 3 - 4.1.2荷载组合..................................... - 4 - 4.1.3荷载计算..................................... - 4 - 4.2结构检算.......................................... - 6 - 4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 - 4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 - 4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 - 4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 - 4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -
设计计算书编制规定
设计计算书编制规定 1. 本规定适用范围 本规定一般适用于初步设计和施工图设计阶段，少数专业还包括工程可行性研究阶段。 2. 计算书编制的一般规定 2.1 计算书编制必须做到三符合：符合国家有关基本建设的法规；符合国家现行的规范、规程和标准，严格执行强制性条文的规定；符合批准的设计任务书的要求。 2.2 计算书编制格式必须采用院的统一格式：《设计计算书》。编制的手写计算书必须采用A4纸，用钢笔或水笔誊写；采用计算机打印的计算书，落款和签署必须手写。 2.3 选用电算程序计算的，必须使用有效版本，并应在计算结果前加以说明（选用的计算程序名、版本、选用程序的适用范围、计算原理、输入参数、输出的数值和图形的结果分析）。 2.4 计算书编制必须内容完整、设计深度符合规定的要求、计算公式选用准确、计算无误、说明清楚。 2.5 计算书的文句应通顺，字迹应端正，阿拉伯数字、度量衡单位必须按国标书写，不得潦草、脏乱。 2.6 计算书必须经过校对和审核。校审应留有痕迹，对采用的软件、公式、输入的数据、输出的结果及每幅简图，如认为正确，应标有“√”符号。各级校审人员的校审痕迹应采用用不同颜色的笔加以区分。 3. 各专业编制计算书的具体规定 3.1 建筑专业 3.1.1 要求 1）初步设计阶段，如在初步设计文本中已经列入所有计算内容和计算过程，可不单独编写计算书。 2）施工图设计阶段，如按通过评审的初步设计进行施工图设计，无重大变动的，无需另行计算，不再单独编写计算书。 3.1.2 轨道交通车站 1）项目名称 2）设计阶段 3）设计依据（包括客流） 4）车站规模（包括站厅和站台面积计算） 5）通过能力（包括自动扶梯、楼梯宽度计算；出入通道宽度计算） 6）防灾疏散计算 3.1.3 隧道 1）项目名称 2）设计阶段 3）设计依据 4）横剖面计算 3.1.4 地面建筑 1）项目名称 2）设计阶段 3）设计依据 4）基地面积计算
模板脚手架工程施工方案
目录 一、工程概况 二、工程部署 三、施工准备 四、施工工艺 五、模板计算书 六、结构脚手架的搭设及计算 七、质量要求 八、安全措施与文明施工 九、模板的拆除 十、模板施工注意事项
模板及脚手架工程施工方案 一、工程概况 1、工程性质和作用 遂宁市河东片区任家渡村、僧家沟村450亩土地整治收储项目（僧家沟安置房）工程，位于遂宁市河东新区养生谷，总建筑面积40163.76平方米，其中；1#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积4248.34m2,层数5F/吊1F；2#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积4078.64m2,层数5F/吊1F；3#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积5494.2m2,层数5F/吊1F；6#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积5917.00m2,层数5F/吊1F；7#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积3688.24m2,层数5F/吊1F；8#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积1784.00m2,层数5F/吊1F；9#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积3679.72m2,层数5F/吊1F；10#楼：框架结构，建筑面积1128.96m2,层数2F/吊1F；地下室：框架结构，建筑面积4873.27m2,负1F；4#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积5307.24m2,层数6F；5#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积5307.24m2,层数6F。 2、工程特点 施工条件：本工程与城市交通干道距离较近，施工运料较为方便；基坑四周已经做了边坡的有效支护；施工场地较为狭窄，但尚能满足施工要求。
3、工程目标 质量目标：优质结构。 二、工程部署 1、施工程序 本工程遵循先地下后地上，先结构后装修，安装穿插进行的施工程序。 2、模板体系的选择 2.1基础底板模板 在基础底板外侧周边、基础下反梁、承台周边、集水坑及深浅基础相交斜面位置均砌240mm厚的砖胎模，用M10水泥砂浆砌筑，内侧及顶面抹1：2.5水泥砂浆，表面压光，阴阳角部位均做成小圆角，砌筑时留出抹灰层、防水层及防水保护层共60mm厚。外围挡土墙砖模上粘贴好防水卷材后，回填适当高度土方，回填时注意保护防水层。 2.2导墙及上返梁吊模 基础施工段，地下室外围剪力墙和消防水池墙板的导墙及基础上返梁模板均采用吊模方式，木工吊模前应根据施工员在基础钢筋绑扎完毕后的二次放线来控制墙、梁位置以及模板下口标高。 2.3剪力墙、柱大模板 剪力墙、柱模板均采用成品竹胶板。本工程暗柱多为异形柱，地下室外墙有部分扶墙柱，模板支设存在一定困难。大模板施工重点在于抓好楼梯间处接茬、楼层与墙的阴角节点接缝。 2.4 地下室外墙模板 根据本工程特点及公司料具供应情况，在本工程±0.000以下外墙砼墙体采用多层胶合板模板，模板拼缝要严密。穿墙螺栓用φ12圆钢制作，螺杆长度为墙厚加450mm，其中地下室外墙、水池壁等穿墙螺杆均为止水螺杆，中间要满焊50×50×3mm钢板止水片，墙体砼浇注后埋入砼
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
支架计算书.doc
一、计算依据及参考资料 1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99） 2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-2008 5、铁四院设计图纸 6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005 二、碗扣支架计算 为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil软件建立整体模型计算和手工复核的方法。 1、荷载 钢筋砼容重取26kN/m3； 钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t，底模8.5t，内模为11t,共重100t，则每延米按30.6kN/m； 方木容重为7.5kN/m3；施工荷载为2kN/㎡； 倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取 6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。 2、碗扣支架钢管手工计算 计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。 （1）支架钢管轴向受力计算 碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为ml2.10。根据受压稳定原理进行承载力计算。 单根钢管回转半径：
即单根立杆在步距为1.2m的条件下，最大允许承载力为51kN。 实际计算容许的立杆轴向力采用30kN。 因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm，腹板下横向间距30cm，水平步距120cm。按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为： （2）碗扣支架顶部方木的受力计算 碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。 材料性质 q木 =8×0.2×0.15=0.24kN/m I=1×10-4m4 A=0.0225m2 w=1×10-3m3 ［σ］=9.5Mpa