水闸闸室底板结构计算
水闸、冲沙闸坝段水力及结构计算书
计算书名称：进水闸、冲沙闸坝段水力及结构计算书目录1工程概况 (1)2水力计算 (1)2.1进水闸坝段过水能力计算 (1)2.2消能防冲设计 (3)2.3冲砂闸过水能力复核 (4)2.4消能防冲设计 (5)3稳定及应力计算 (6)3.1基本资料与数据 (6)3.2结构简化 (6)3.3计算公式 (6)3.4荷载计算及组合 (8)3.5计算成果 (9)3.6冲沙闸荷载计算 (12)3.7计算成果 (13)3.8计算简图 (17)1工程概况某调水工程由关山低坝引水枢纽和穿越秦岭山区的输水隧洞两大部分组成，按其供水对象及性质，根据《防洪标准》（GB50201—94）和《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000），工程等别为三等中型工程,主要建筑物按3级建筑物设计。
低坝无调节引水枢纽由拦河坝、冲砂闸、进水闸和输水暗渠四部分组成，前三部分在平面上呈一条直线南北方向并列布置，输水暗渠紧接进水闸并连接进水闸和输水隧洞。
两个闸均设在坝的左侧。
坝轴线位于两河口下游95m ，关山村上游约1km 处，此处河谷宽度74m ，河床宽度约60m ，高程为1467.2m ，河床漂卵石覆盖层厚5~12m ，最大15m ，其下的基岩为黑云片麻岩和斜长片麻岩，岩石强风化层厚约2~3m ，岩体分类为Ⅱ～Ⅲ类，岩层倾向上游，对防渗有利。
进水闸位于冲砂闸左侧，设计流量13.5m 3/s ，单孔布置，孔口尺寸3.0m ×2.5m ，设潜孔式弧形工作闸门和平面检修闸门。
闸室后接4m 长的1:4陡坡，陡坡后接消力池，消力池池长14m ，池深1.0m ，底板厚度1.0m ，为C20钢筋混凝土结构；消力池后与输水暗渠相接。
2水力计算2.1进水闸坝段过水能力计算 2.1.1引水渠内水深的确定Q=3/22/11R Ai n式中Q －引水渠流量,13.5m 3/s ； n －引水渠糙率,0.015；A 、χ、R 、b 、h 、m 分别为过水断面面积、湿周、水力半径、渠道底宽、水深及边坡系数，其表达式如下： A=(b+mh)h χ=b+2h 21m +； R=χA =212)(mh b h mh b +++故 13.5=1/0.015×（3+0 h ）h ×(1/1000)1/2×3/2)23).03((hh h ++经试算求得：h=2.282m 2.1.2过流能力复核设计流量下的渠内水深为h=2.282m ，进口闸底板高程取为1469.00m ，即下游水位为1471.282m ，进口翼墙为圆弧形翼墙。
水闸闸室计算
#NAME? 208.764 194.515 #NAME? #NAME? f＝ 0.350 力 + 4.577 4.259 4.577 4.577 0 0 0 0 #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? 矩 -
数值 #NAME?
（0.333*18.5*3+0.333*2.3*8.86/2）*2.3*7.01 1/2*0.333*18.5*1.5^2*1.99 （0.333*18.5*1.5+0.333*2.3*8.86/2）*2.3*1.99 1/2*0.333*18.5*3.00^2*7.010 （0.333*18.5*3.00+0.333*2.3*8.86/2）*2.3*7.010 1/2*0.333*18.5*1.5^2*1.99 （0.333*18.5*1.5+0.333*2.30*8.86/2）*2.30*1.5 1/2*10*2.3^ 2*9 1/2*10*2.3^ *9 Fa×sin9° （1/2*0.436*18.5*1.5^2+0.436* （1.5*18.5*1.5+1.5^2*8.86/2））*1.25 Fa′×sin9° （1/2*0.436*18.5*1.5^2+0.436* （1.5*18.5*1.3+1.5^2*8.86/2））*1.25 2.15*2.3*2.3*10/2 2.15*2.3*2.3*10/2 10*2.3*114.706 #NAME?
力 臂（m）
备注 水位以上 水位以下含 水重 水位以上 水位以下含 水重 水位以上 水位以下 水位以上 水位以下
G土1
左侧墙踵上的土重
kN #NAME? #NAME?
水闸设计及闸室稳定计算
[附录一：泄洪冲砂闸及溢流堰的水力计算1.1设计资料：根据设计任务书中提供的资料和该枢纽布置段的基本地形资料本工程中的河流属于山溪性河流天然来水量多集中在洪水季节，平时来水量仅占全年来水量的10%；河水中泥沙含量较大尤其是伴随洪水中的泥沙较多；再根据其地形资料来看本工程布置段的地形坡度比较合适，因此在选择泄洪冲砂闸地板高程1852.40m。
根据上述本工程中的泄洪冲砂闸为宽顶堰，堰顶高程1852.40m，过闸水流流态为堰流。
汛期通过闸室的设计洪水流量Q设=1088m3/s,校核洪水流Q校=1368m3/s。
因为泄洪冲砂闸为宽顶堰所以尺寸拟定用堰流公式：δ- 为淹没系数，取为1.0；m---为流量系数，因为是前面无坎的宽顶堰所以m=0.385；ε--为侧收缩系数，先假定为1.0；H--- 位总水头，初设阶段不考虑行进流速，即假设的堰上水头；b—闸门净宽；来洪水时洪水将由溢流堰和泄洪冲砂闸两部分共同承担，这样可减去一部分闸孔的净宽并设置溢流侧堰初步拟定溢流堰为折线形实用堰。
初步拟定溢流堰堰顶高程=进水闸设计流量的堰顶水头对应的水位+（0.2—0.3m）=进水闸闸底高程1853.60m +闸前水位1.40m +超高0.2m =1856.4m 采用共同水位法和堰流公式计算两种工作情况下的特征洪水位：先假设一个水位，用堰流公式分别计算过堰流量和过闸流量，二者相加等于实际流接近计算工作情况下的洪水流量时，该水位就为所求。
因为泄洪冲砂闸为宽顶堰所以尺寸拟定用堰流公式：δ- 为淹没系数，取为1.0m---为流量系数，因为是前面无坎的宽顶堰所以m=0.385；计算溢流堰时因为溢流堰为折线形实用堰m=0.3.ε--为侧收缩系数，先假定为1.0；H--- 位总水头，初设阶段不考虑行进流速，即假设的堰上水头。
b—闸门净宽计算结果如附表1-1，1-2（a）设计洪水情况下：洪水流量Q=1018 m3/s。
（b）校核洪水情况下：洪水流量Q=1368 m3/s经过计算泄洪冲砂闸净宽96m，溢流堰长度95m，设计洪水位1855.8m校核洪水位1856.30m。
羊头铺电站水闸底板结构计算
β=
姨 4EI
—— 基 础 梁 的 截 面 惯 性 矩 ；I=Bh3/12 ，h 为 基 础 梁 I— —— 基础梁的宽度 ；B=1 。 B—
4
KB
式中 ：E— —— 基础梁的弹性模量 ；E=3.3×106kPa ； 厚度 ； 经计算 ，β=0.29 ， 本工程基础梁均属有限长梁 。
4.4 闸墩及底板不平衡剪力的分配计算
3 荷载计算及组合
3.1 基本荷载
基本荷载有 ：① 水闸结构及其上部结构和永久设备自重 ；
②相 应 于 正 常 蓄 水 位 或 设 计 洪 水 位 情 况 下 水 闸 底 板 上 的 水
重 ；③ 相应于正常蓄水位或设计洪水情况下的静水压 力 ；④ 相 应于正常蓄水位或设计洪水情况下的扬压力 （ 及浮托力与渗
q=q地 +q扬 -g底 -g水 +
Q底 L
式中 ：q 地 — —— 单宽板条上的地基反力 ； —— 单宽板条上的扬压力 ； q 扬— —— 单宽板条上的底板自身重力 ； q 底— —— 单宽板条上的水重 。 q 底—
4.6 基床梁的类型确定
按文克尔模型计算弹性地基梁 ， 基础梁可分为长梁 ， 有限 长梁和刚性梁 。 先计算基础梁的特征系数 β ：
选用基 床 系 数 法 （文 克 尔 假 定 ）计 算 弹 性 地 基 梁 水 闸 底 板 内 力 时 ，应 首 先 确 定 基 床 系 数 K 值 。 基 床 系 数 K 是 使 单 位 面 积 的 地 基 上 产 生 单 位 变 形 所 需 的 力 ，K 值 反 映 了 地 基 特 性 ，即 地 基 坚 硬 或 软 弱 的 程 度 ，合 理 选 择 K 值 对 于 计 算 成 果 的精确性和可靠性具有重要意义。 K 值的确定通常有三种途 径 ：① 按 理 论 公 式 或 经 验 公 式 确 定 ； ② 工 程 实 践 积 累 数 据 ； ③ 试验确定。 本工程采用中 国船舶 工 业 总 公司第九 设计 院编 《 弹性地 基梁及 矩 形板 》 介绍 的 魏锡克 建 议 的计算方法 ， 该 方法是 利 用 地 基 弹 模 、地 基 泊 桑 比 、基 础 梁 的 弹 模 、惯 性 矩 和 基 础 梁 宽 度 来 计算基床 系数 ， 根据 本工程地质 资料 ， 计算确定基床 系数
水闸计算书
Pmax=∑ G/A+∑M/W
Pmin=∑ G/A-∑M/W
式中：
Pmax--闸室 基底应力 的最大 值；
Pmin--闸室 基底应力 的最小 值∑；G--作用 在∑闸M-室-作上用 在闸室上
324.5475
水平力P 向下游
18.7 18.7
力臂L（m）
3.5 0
3.5 1.9 3.5 1.79
0 1.8 3.76 19.75
弯矩（吨*米）
+
-
190.05018.62源自87.5913.44
33.473
0
161.1225
65.8752
222.11 348.0607
-125.9507
ΣM（吨*米） -125.9507
吨/m2＜ δmin=ΣG/A(1-6e/B)= 5.1373989 10吨/m2
δmax/δmin= 1.5167632 ＜2
满足稳定要求
a：闸室运行时（无车） 名称
闸房 闸墩及底板 启闭机及人群荷载
交通桥 闸门 垂直水水压力 浮的托力 扬压力 水平水压力
总计
3.闸室稳 定计算
重量W（吨）
+
-
54.3
366.54
A(m2)
B(m)
0
0
12.4
222.11 30.59 191.52
191.52
69.12
10.8
e=ΣMa/ΣG= 0.523 吨/m2＜
δmax=ΣG/A(1+6e/B)= 7.8197751 10吨/m2
闸墩及底板结构计算
闸墩及底板结构计算⼯况：正常蓄⽔位+地震1、设计荷载计算闸室各部分荷载计算值（单位：kN ）2、不平衡剪⼒分配⼀般对应于底板部分承担不平衡剪⼒约为总不平衡剪⼒的10%，闸墩为90%。
底板分配的不平衡剪⼒为558.0kN每个中墩分配的不平衡剪⼒为945×90%×1.0/(2×1.0+2*1.2)=917.1kN每个边墩分配的不平衡剪⼒为945×90%×1.2/(2×1.0+2*1.2)=1100.6kN 3、底板荷载计算（1）上游段（长6.6m ，取板带宽1m 计算）①匀布荷载不平衡剪⼒产⽣的荷载为 6.00kN/m⽔重产⽣的荷载为21.00kN/m 平均渗透压⼒为9.34kN/m 底板重产⽣的荷载为#VALUE!q=21-1.01-9.34=10.64kN/m弹性地基梁荷载计算5580kN×10%==?1.146.65.94=??35.36.61455=+285.483.13=?1.146.62512以上除底板重外的匀布荷载总和为10.64kN②中墩上集中荷载计算不平衡剪⼒产⽣的荷载为138.96kN ⼯作门前上游段检修闸门及埋件、砼盖板、闸房及启闭机等共重为#REF!两个中墩承受2/3，两个边墩承受1/3（按桥跨跨长⽐例计算）。
上游每个中墩⾃重为1426/2=713kN.在闸墩宽度内没有⽔重,但在上述匀布荷载计算中,P1=#REF!③边墩上集中荷载计算不平衡剪⼒产⽣的荷载为166.75kN P2=#REF!（2）下游段（宽5.4m ，取板带宽1m 计算）①匀布荷载不平衡剪⼒产⽣的荷载为7.33kN/m ⽔重产⽣的荷载为0.0kN/m 平均渗透压⼒为6.87kN/m 底板重产⽣的荷载为16.05kN/mq=-1.24-6.87=-8.11kN/m以上除底板重外的匀布荷载总和为-8.11kN/m 根据《⽔闸设计规范》P217，当不计底板⾃重时作⽤在基底上的均布荷载为负值时应计及底板⾃重的影响，计及的百分数以使作⽤在基底⾯上的均布荷载值等于0为限底确定；则作⽤在基底上的均布荷载为0kN/m。
闸室的结构计算【范本模板】
第一节概述一、概念水闸是调节水位、控制流量的低水头水工建筑物，主要依靠闸门控制水流,具有挡水和泄(引）水的双重功能，在防洪、治涝、灌溉、供水、航运、发电等方面应用十分广泛。
二、水闸的类型⒈按担负的任务（作用）分:节制闸（拦河闸):拦河兴建,调节水位,控制流量。
进水闸（渠首闸）:在河、湖、水库的岸边兴建,常位于引水渠道首部，引取水流。
排水闸（排涝闸、泄水闸、退水闸）:在江河沿岸兴建，作用是排水、防止洪水倒灌。
分洪闸:在河道的一侧兴建,分泄洪水、削减洪峰洪、滞洪。
挡潮闸：建于河流入海河口上游地段，防止海潮倒灌。
冲沙闸：静水通航，动水冲沙，减少含沙量，防止淤积。
排冰闸：在堤岸上建闸防止冬季冰凌堵塞。
⒉按闸室结构分(1）开敞式：闸室露天，又分为有胸墙;无胸墙两种形式(2)涵洞式:闸室后部有洞身段,洞顶有填土覆盖。
(有压、无压）⒊按操作闸门的动力分(1)机械操作闸门的水闸(２）水力操作闸门的水闸三、水闸等级划分及洪水标准(以平原区水闸枢纽为例)1、工程等别及建筑物级别平原区水闸枢纽工程是以水闸为主的水利枢纽工程,一般由水闸、泵站、船闸、水电站等水工建筑物组成，有的还包括涵洞、渡槽等其它泄(引）水建筑物，应根据水闸最大过闸流量及其防护对象的重要性划分等别。
其中水工建筑物的级别应根据其所属枢纽工程的等别、作用和重要性划分。
平原区水闸枢纽工程分等指标表工程级别ⅠⅡⅢⅣⅤ规模大(１)型大（2)型中型小（1）型小(2）型最大过闸流量5000 ５０0～100０1000～１00 10０～20 〈2０防护对象的重要性特别重要重要中等一般水闸枢纽建筑物级别划分表工程等别永久性建筑物级别临时性建筑物级别主要建筑物次要建筑物Ⅰ 1 3 4Ⅱ 2 ３ 4Ⅲ 3 ４ 5Ⅳ 4 5 5Ⅴ５ 52。
洪水标准平原区水闸的洪水标准应根据所在河流流域的防洪规划规定的防洪任务,以近期防洪目标为主，并考虑远景发展要求，按下表所列标准综合分析确定．水闸级别１ 2 3 4 5洪水重现期设计100～50 50~30 3０~２0 20~10 10校核300～2００2０0～10０1０0~50 50~3０30～20四.水闸的组成及各部分的功用上游连接段→闸室段→下游连接段(引导水流平顺进入闸室)(调节水位和流量）(消能、防冲)⒈闸室：底板、闸墩、闸门、(胸墙)、工作桥、交通桥。
水闸闸室结构计算
水闸闸室结构计算在闸室布置和稳定分析之后，还需对闸室各部分构件进行计算，验算其强度，以便最后确定各构件的形式、尺寸及构造。
闸室是一个空间结构，受力比较复杂，可用三维弹性力学有限元法计算。
为了简化计算，一般分成胸墙、闸墩、底板、工作桥及交通桥等单独构件分别计算，同时又考虑相互之间的连接作用。
以下仅简要介绍闸墩、底板和胸墙的结构计算。
1闸墩闸墩结构计算的内容主要包括闸墩应力计算及平面闸门槽（或弧形闸门支座）的应力计算。
1. 平面闸门闸墩应力计算平面闸门闸墩的受力条件主要是偏心受压，可假定闸墩为固定于底板上的悬臂梁，其应力状况可采用材料力学的方法进行分析。
闸墩应力主要有纵向应力（顺水流方向）和横向应力（垂直水流方向）。
闸墩每个高程的应力都不同，最危险的断面是闸墩与底板的结合面，因此，应以该结合面作为计算面，并把闸墩视为固支于底板的悬臂梁，近似地用偏心受压公式计算应力。
当闸门关闭时，纵向计算的最不利条件是闸墩承受最大的上下游水位差时所产生的水压力（设计水位或校核水位）、闸墩自重以及上部结构等荷载（图7-48）。
在此情况下，可用式（7-40）验算闸墩底部上、下游处的铅直正应力σ，即 2x G M L A I σσ=∑∑上下 （7-40） 式中：G ∑为铅直方向作用力的总和；x M ∑为全部荷载对墩底截面中心轴x x -的力矩总和；A 为墩底截面面积；x I 为墩底截面对x x -轴的惯性矩，可近似取用()30.9812x I d L =，d 为闸墩厚度；L 为墩底长度。
图 7-48 闸墩结构计算示意图（第5版 图7-45 图名相同）1p 、2p —上、下游水平水压力；1G —闸墩自重；3p 、4p —闸墩两侧水平水压力；2G —工作桥重及闸门重；z F —交通桥上车辆刹车制动力；3G —交通桥重在水闸检修期间，当一孔检修（即上、下游检修闸门关闭而相邻闸孔过水）时，闸墩承受侧向水压力、闸墩自重及其上部结构重等荷载（图7-48），这是横向计算最不利的情况。
水闸稳定计算案例
水闸稳定计算案例一、工程概况。
咱们来看看这个水闸啊，它在一条挺重要的小河上。
这个水闸的任务可不小呢，要控制水位、调节流量，就像一个严格的交通警察在指挥着水流的来来去去。
水闸是混凝土结构的，闸室的长度有个20米，宽度呢，10米。
上下游的水位差有时候大，有时候小，最大的时候能到5米呢，就像水在上下游之间搭起了一个5米高的小瀑布（当然是被闸挡住流不过去的时候）。
二、荷载计算。
# （一）自重。
首先是水闸自身的重量，这就像它自己的体重一样，是个稳定的力量。
闸室的混凝土墙啊、底板啊，都是实打实的重量。
我们根据混凝土的体积和密度（混凝土密度大概是2500千克每立方米），算出闸室结构的自重是500吨。
这就好比一个超级大胖子稳稳地坐在那里，不容易被推倒。
# （二）水压力。
1. 上游水压力。
上游的水可是个有劲儿的家伙，它对闸室产生的压力可不能小看。
根据水力学的公式，水压力等于水的密度乘以重力加速度乘以水深。
这里上游水深4米，水的密度是1000千克每立方米，重力加速度按9.8米每二次方秒算。
那上游水压力在闸室垂直面上的分布就像一个三角形，底部压力最大，顶部压力为0。
算出来总的上游水压力就有800千牛呢，这感觉就像有一群大力水手在推着闸室的上游面。
2. 下游水压力。
下游也有水啊，不过水位低一点，水深2米。
同样按照上面的公式算下来，下游水压力在闸室垂直面上的分布也是个三角形，总的下游水压力是200千牛。
就好像下游也有几个小不点在推着，但是力量比上游的小多了。
# （三）扬压力。
扬压力这个东西有点狡猾，它是因为水在闸基下渗流产生的向上的压力。
咱们想象一下，水在闸基下面偷偷摸摸地往上顶，想要把闸室往上抬起来呢。
通过一些专业的计算方法（比如说渗透系数、地下水位等参数的分析），算出来扬压力的合力是300千牛。
这就像有个看不见的小恶魔在下面使坏，想把闸室给顶歪了。
三、稳定计算。
# （一）抗滑稳定计算。
1. 计算公式。
抗滑稳定就是看闸室能不能抵抗住水平方向的滑动。
水闸、泵站、挡墙结构计算书
水闸、泵站、挡墙结构计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1目录1 水闸配筋及裂缝计算 (1)1.1 基本情况 (1)1.1.1 主要计算依据规范 (1)1.1.2 计算方法 (1)1.1.3 主要参数的选取 (5)1.1.4 计算软件 (7)1.1.5 基本概况 (7)1.2 闸室段荷载及内力计算 (7)1.2.1 完建无水期 (7)1.2.2 检修期 (12)1.3 闸室段配筋计算及裂缝宽度验算 (17)1.3.1 底板底层 (17)1.3.2 底板面层 (20)1.3.3 边墩 (23)1.3.4 中墩 (27)1.4 箱涵段荷载及内力计算 (27)1.4.1 完建无水期 (27)1.4.2检修期 (32)1.5 箱涵段配筋计算及裂缝宽度验算 (32)1.5.1 底板底层 (32)1.5.2 底板面层 (35)1.5.3 顶板面层 (39)1.5.4 顶板底层 (42)1.5.5 边墩外侧 (46)2 箱涵配筋及裂缝计算 (50)2.1 基本情况 (50)2.1.1 主要计算依据规范 (50)2.1.2 计算方法及计算软件 (50)2.1.3 主要参数的选取 (50)2.1.4基本概况 (52)2.2 荷载及内力计算 (52)2.2.1 完建无水期 (53)2.2.2 校核洪水期 (58)2.3 配筋计算及裂缝宽度验算 (64)2.3.1底板 (64)2.3.2 箱涵边墩 (69)2.3.3 箱涵中墩 (72)2.3.4 箱涵顶板 (72)3 移动泵房配筋及裂缝计算 (79)3.1 基本情况 (79)3.1.1 主要计算依据规范 (79)3.1.2 计算方法及计算软件 (79)3.1.3 主要参数的选取 (79)3.1.4基本概况 (81)3.2 荷载及内力计算 (81)3.2.1 荷载计算 (82)3.2.2 内力计算 (82)3.3 配筋计算及抗裂验算 (85)3.3.1 边墩 (85)3.3.2 底板底层 (87)3.3.3 底板面层 (90)4 水闸扶壁式挡墙配筋及裂缝计算 (93)4.1 基本情况 (93)4.1.1 主要计算依据规范 (93)4.1.2 计算方法及计算软件 (93)4.1.3 主要参数的选取 (93)4.1.4基本概况 (95)4.2 内力计算 (96)4.2.1 内河扶壁挡墙 (96)4.2.2 外河扶壁挡墙 (99)4.3 配筋计算及裂缝宽度验算 (103)4.3.1 内河扶壁挡墙 (103)4.3.2 外河扶壁挡墙 (115)2.2.3 渗流稳定计算 (150)1 水闸配筋及裂缝计算1.1 基本情况1.1.1 主要计算依据规范（1）《水工混凝土结构设计规范》（SL 191-2008）；（2）《水工建筑物荷载设计规范》（DL 5077-1997）；（3）其他相关规程规范。
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计算步骤： 1．选取闸底板的计算简图； 2．计算作用在闸底板上的荷载； 3．计算闸底板的内力并绘制闸底板的弯矩图； 4. 计算底板配筋。
1、选取计算简图 2、计算作用在闸底板上的荷载
3、计算梁内力 按连续梁计算
计算时，要计算每一个特征断面的内力，算好后画 出弯矩图，并画出弯矩包络图，配筋时，选最大的弯矩 来计算。
水闸闸室底板结构计算
倒置梁法
闸底板是一块由混凝土浇筑而成的弹性基础板，受 力比较复杂。对于它的强度分析，目前在工程实践中， 一般是近似地将空间问题用截条法简化成平面问题。且 由于闸墩沿水流方向的刚度很大，底板沿水流方向的弯 曲变形远小于沿垂直水流方向弯曲变形。因此，可从底 板中沿垂直水流方向截取为单位宽度的板条（简化为梁） 进行分析。 计算方法一般有： 弹性地基梁法： 直线反力法 倒置梁法 有限元法 适用条件：相对密度小于或等于0.50的砂土地基,可采 用反力直线分布法；粘性土地基或相对密度大于0.50的砂 土地基,可采用弹性地基梁法；结构简单的中小型水闸可 用倒置梁法；大中型水闸及结构复杂的可用有限元法；岩 基上水闸用基床系数法。
假定闸室地基反力在顺水流方向按直线分布(图1),在垂 直水流方向是均匀分布（图2），把闸墩作为底板的支座， 一般为固端约束。
倒置梁法
（图1）
q1—底板自重； q2—作用在闸室底板上 的水重； q3—浮托力； q4—渗透压力； q5—地基反力； （图2）
计算时，分别在闸门的上游段和闸门的下游段沿底 板横向切取若干单位宽度的板条，并视为倒置于闸墩上 的连续梁。倒置梁上的荷载为均布荷载，为
完建期 设计情况 校核情况 地震情况
-600
-500
-400
-300
弯矩M(kN.m)
-200
-100 0 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
100
底板截面位置
200
4、 计算底板配筋 按水工混凝土结构设计规范计算。底板上部和下部均进行计算