汽动引风机相关控制策略说明3讲义
大型燃煤发电机组中汽动引风机的调试
中图分类号 ：Ｋ ６ Ｔ２３
文献标 识码 ： Ａ
文章编 号：６２ ９ ６ （０ １０ － ０ ２ ０ １ ７ — ０ ４２ １）４ ０ ５ — ３
油及润 滑油均来 自独 立 的小机 供油装置 。 驱动引风机 的汽轮 机规范 如表 １ 所示 引风机采用 程序控制启 动 ． 动过程 中 ． ＭＥ 启 由 Ｈ控制小
２ 汽 动 引风机 的调试
２１ 热控 测 点 门 挡板 的调 试 及 检 查 验 收试 验 ． 风
热控测 点的调试 主要 是对测点 元件进行 校验 ． 对接 线检
启动时首先 由辅汽 冲转 小汽轮机 ． 在机组 负荷达 到 ３ ％ ０ 后 ， 以考 虑切换至 四段抽汽 。停 机时 由四段抽 汽切换 至辅 可 汽． 切换 点为 ３ ％Ｂ Ｒ。 ０ ＭＣ
水环式 真空泵 ３台 ． 正常运行 时 ２台运行 １台备用 。引风机 汽轮机 的有关疏水排 入其单独设 置 的疏水 扩容器 中 调节用
６
１ 汽 动引 风机 的配 置
１７ ９ ａ 风量 ２ １ ２ ２ ／ 额定转 速 ８ ０ｐｆ ０８Ｐ ， ９ ９ ６ ｍ３ ｈ， ５ ｒｌ。 ｑ ｌ
锅 炉 配 有 两 台 静 叶 可 调 轴 流 式 引 风 机 ． 引 风 机 的 全 压
制 。炉膛 压力偏差 通过 比例 、 积分作 用和送风 机动 叶指令前 馈控制 引风机小机 转速 当机组负荷 降低且引风机 小机转 速
环控制 ． 引风机 小机转速保 持 当前值 。 Ｄ Ｓ设置 引风机和小机辅 助系统启 动 、 Ｃ 停止程 控 。小 机 启动 、 停止程 控设置在 ＭＥ 中。引风机启 动 、 Ｈ 停止 程控调 用
浅析排汽对外供热方式下汽动引风机的运行调整
浅析排汽对外供热方式下汽动引风机的运行调整摘要：为提高机组综合效率，达到节能降耗并兼具对外供热的目的，不少发电厂纷纷进行了引风机的改造，将引风机由电动机驱动改为小汽轮机驱动，在提高经济效益的同时也带来了汽动引风机的运行调整问题。
本文以某发电厂两台1000MW机组汽动引风机为例，详细分析了其排汽在对外供热方式下运行调整中出现的问题，并针对性地提出了解决方法，保证了其在各种工况下的安全稳定运行，为其它单位类似改造后汽动引风机的运行调整提供了参考和借鉴价值。
关键词：汽动引风机；供热；运行调整近年来，煤炭价格持续居高不下，各火电企业生产成本高企，随着电力市场改革的不断深入，国家逐步取消计划电量，企业的运营又将面临着更大的挑战，再加上社会对节能环保降耗要求的不断提高，又给各企业的发展提出了更高的要求。
面对不断上升的经营成本和愈发激烈的市场竞争，火电企业运用新技术、增加盈利点，开源节流，迫在眉睫。
在此背景下，某发电厂利用机组大修，分别对两台1000MW机组4台引风机进行了改造，将引风机由电动机驱动改为小汽轮机驱动，利用引风机小汽轮机的排汽对外供热，在降低机组煤耗和厂用电的同时，提高了机组的综合效率，增加了企业的经济效益。
1系统概述1.1设备简介该发电厂1000MW机组锅炉为上海锅炉厂引进ALSTOM-EVT公司技术生产的超超临界压力参数变压运行螺旋管圈直流锅炉，型号为SG-3040/27.56-M538，采用单炉膛塔式布置形式、一次中间再热、四角切圆燃烧、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊构造、露天布置。
汽动引风机小汽轮机为杭州汽轮机有限公司生产的背压式小汽轮机。
1.2引风机小汽轮机系统布置引风机小汽轮机汽源为锅炉一次再热器进口和一次再热器出口的混合蒸汽，其中一次再热器进口管道至引风机小汽轮机进汽母管有一个调整器，用来控制小汽轮机进汽温度；小汽轮机排汽去处共有四路：①经PCV阀和消音器直排大气；②排汽至供热母管；③排汽至本机组除氧器；④排汽经辅汽联络管至本机组辅汽联箱。
汽动引风机和电动引风机并联运行控制策略
汽动引风机和电动引风机并联运行控制策略作者：郭志成胡胜林毛睿来源：《魅力中国》2018年第20期摘要：随着火力发电厂机组蒸汽初参数的提高、超超临界机组在国内逐渐增多。
同时，高参数、大容量机组所配辅机的容量也随之增大。
常规配置中，引风机均采用电动机驱动，电机容量增大后带来了厂用电增加、启动电流大，厂用电电压等级需要提高等问题。
近年来，引风机采用小汽轮机驱动被越来越多的电厂采纳。
本文针对国内某电厂超超临界机组汽动引风机和电动引风机运行控制策略进行探讨。
关键词：汽动引风机；电动引风机；并联运行一、综述该工程为2×660MW超超临界机组设计两台50%容量汽动引风机和一台30%容量电动引风机，电动引风机与A汽动引风机共用进出口烟道，带脱销系统，脱硫未设增压风机，。
汽动引风机 G158/305型；静叶可调轴流风机；风量520.66 m3/s；全压9960Pa；转速990r/min。
电动引风机 AN35e6（V19+4°）型；静叶可调轴流风机；风量486.2m3/s；全压4820Pa；转速585r/min。
电动引风机与汽动引风机压头差距较大，引风机系统未设流量测点，靠烟气压力测点和电动引风机电流调整并列运行比较困难，并列运行后调整出力也存在较大风险。
建议引风机运行方式：（1）直接采用两台汽动引风机同时启动的方式（机组带大负荷后并风机也存在一定风险）；（2）先启动电动引风机进行锅炉点火，再启动B汽动引风机，将电动引风机负荷倒到B 汽动引风机上，然后停电动引风机，启动A汽动引风机，并列两台汽动引风机运行。
不建议引风机运行方式：（1）长时间保持电动引风机与汽动引风机并列运行；（2）电动引风机与A汽动引风机并列运行。
以下统一将“电动引风机”和“汽动引风机”分别简称为“电风机”和“汽风机”。
二、风机控制策略1.启动汽风机时，保持静叶关闭，引风机汽轮机2800r/min，定速后联开入口挡板；引风机汽轮机转速大于3000r/min切遥控即可投入转速自动，引风机静叶开度大于20%后即可投入静叶自动，两种自动控制方式不能同时投入。
引风机使用说明书
引风机使用说明书目录1. 通风机说明 (2)1.1 工作原理 (2)1.2 轴承 (2)1.3 调节 (2)1.4 空气动力运行条件 (3)1.4.1 通风机运行区域 (3)1.4.2 通风机投运对系统的要求 (4)2. 运行说明 (4)2.1 通风机启动程序 (4)2.2 通风机的并联运行 (5)2.3 通风机运行的监视 (5)2.4 通风机停机程序 (6)3. 故障原因与检修 (6)1. 通风机说明1.1 工作原理成都电力机械厂生产的AN系列轴流通风机是根据脉动原理进行工作的。
叶轮上游和下游的静压力几乎相等。
当流体通过叶轮时，传递给流体的能量主要是指在叶轮下游的以动能形式出现的有用的能量。
流体从叶轮流出是涡流，可由安装在叶轮下游的后导叶直接流入相连接的扩压器，使绝大部分动能转化为所需要的静压能。
轴流通风机的运行范围是受失速线的限制。
如果超过此极限，首先就必然使叶片处的气流出现局部分离。
当风机内存在一定量涡流时，就可能产生‘喘振’，即空气气流周期性的倒流。
当系统的阻力线位于性能曲线图中的失速线的上方时，由于不稳定性的出现，则通风机就不可能在相应的压力、流量范围的工况点运行。
如果机器在非稳定区运行，将使叶片产生激振，会导致疲劳断裂。
我们已在特性曲线图上标出了通风机的工况点，可以保证其在适当的操作条件下在稳定区运行。
1.2 轴承转子运行时轴向负荷由角接触滚动轴承承受。
滚动轴承用油脂从外侧通过一油脂管进行润滑。
剩余油脂漏入一排泄管排出。
轴承的形式、润滑剂、油量和加油的间隔期，请参见第3章。
轴承箱外部装有一个冷风罩，用一台冷风机作强冷却（一台备用）。
为了监视轴承温度，装有测温元件，并配有就地仪表箱，并可远传信号。
1.3 调节通风机采用安装在叶轮上游的进口导叶改变运行工况。
轴向方向的气流用可以旋转的进口导叶，按照叶轮的旋转方向或其相反方向进行导向。
进口导叶在运行过程中可通过执行机构设定一个合适的角度来调节流体。
600MW汽动引风机培训
汽动引风机的优点
1）彻底解决引风机启动时电流过大对厂用电的 冲击。
2）大幅降低厂用电率，降低供电煤耗，提高电 厂的运行指标。
3）实现引风机的转速调节，使风机在不同负荷 下保持高效率。 4）蒸汽的热能直接转换为机械能，减少能量转 换环节和能量损失，提高了热能的利用效率。
汽动引风机概况
3.将待停引风机的静叶开度关至0%，转速降至2400r/min，关闭引风机 进出口挡板。
4.检查背压机转速下降情况，注意炉膛压力、背压机金属温度、振动、 轴向位移等。
5.背压机转速2400 r/min时，用MEH程控降速：
(1)手动设定目标转速1000r/min、降速率为300r/ min。
(2)按“进行”按钮，转速自动下降至目标转速1000r/min。 (3)确认背压机转速已降至1000 r/min，在MEH画面上手动按“打闸”。
a)机组负荷保持在65%负荷以上以防止引风机失速，机组负荷变化时， 加强炉膛负压、引风机静叶、转速及背压机调门等参数的监视。
b)汽动引风机转速维持在700r/min，背压机转速由“MEH”控制，投静 叶自动。
c)若炉膛压力发生波动，应检查电动引风机的电流、汽动引风机转速、 调门开度等参数，判断是否由于引风机失速引起，若发现引风机失 速，应采用增加风量、增加失速风机出力的方法使风机运行的工作 点远离失速点。
(6)将汽动引风机A、B静叶控制撤至手动，投入汽动引风机A、B转速自 动，确认调节正常。 (7)逐渐增加引风机A、B的静叶开度，确认汽动引风机A、B的转速下降。 直至汽动引风机A、B的静叶开度至75%左右。 (8)汽动引风机并入系统过程中，注意监视炉膛压力，升速过程中注意 背压机、引风机参数等在正常范围。
引风机在“一汽一电”运行时应注意：
汽动引风机
汽动引风机自动控制一、汽动引风机转速控制1、策略说明转速控制采用炉膛负压偏差PI调节加控制前馈的方式实现。
汽动引风机转速指令在DCS生成后通过硬接线送至MEH站，进行PID调节动作引风机切换阀和控制阀。
K P为变参数，随压力偏差而改变。
炉膛压力偏差越大，比例作用越强。
被调量为炉膛压力，其设定值由炉膛压力设定值由运行人员手动输入（当转速控制和静叶控制都在手动时跟踪实际炉膛压力），实际值为左墙压力1,2和右墙压力1三取中所得，前馈为送风机动叶开度。
炉膛压力偏差在±20Pa内不调节。
2、汽动引风机转速指令生成炉膛负压偏差PI调节产生公共指令（当两台引风机小机转速控制不在自动或发生引风机RB时，公共指令=A与B指令各取一半之和）。
A的指令为公共指令加上偏置；B的指令为公共指令减去偏置。
A,B都在自动时，偏置由运行人员在B引风机小机控制面板上输入；A在自动，B不在自动时，偏置=公共指令-B的输出指令。
B的输出指令跟踪B的当前实际转速值，A的输出指令为2倍的公共指令减去B的输出指令；B在自动，A不在自动时，偏置=A的输出指令-公共指令。
A的输出指令跟踪A的当前实际转速值，B的输出指令为2倍的公共指令减去A的输出指令。
3、切手动条件三个炉膛压力均为坏点引风机小机遥控未投入（引风机小机遥控投入信号从MEH站硬接线送入，后取非）引风机小机转速（由MEH站转速1,2,3三取中硬接线送到DCS站）小于2200RPM引风机小机停运（运行信号取非，运行信号由停机信号取非后三取二与上引风机小机转速3,4,5大于2000RPM（MEH站判断完送出三个DO点）三取二所得）炉膛压力设定值与实际值偏差大于±1000Pa。
4、遥控允许投入条件(以下两个条件相与)汽动引风机转速设定值与实际值偏差小于3000RPM或发生RB汽动引风机实际转速大于1000RPM5、自动投入允许条件一台引风机运行时，汽动引风机的静叶指令大于60%且实际转速大于2550RPM；两台引风机都运行时，A/B汽动引风机静叶指令中最小的大于60%且A/B汽动引风机实际转速中最小的大于2550RPM；两台引风机都运行时，A/B汽动引风机实际转速中最大的小于2500RPM6、超驰回路当MFT工况发生时，由于炉内燃料的丧失，炉内烟气流量和炉内温度快速下降，导致炉膛压力将快速下降。
关于大型燃煤发电机组汽动引风机控制方案设计的探析
１ 引风机概述
引风 机 是 一 种 依 赖 输 入 的机 械 能 ，提 高 气体 压 力 并将 气 体 排 出的机 械 设 备 ， 其 属 于 一 类从 动 性 的 流 体 机 械 设 备 。就 目 前状况 而言 ． 引风 机 被 广 泛 应 用 于矿 井 、 工厂 、 隧 道 及 冷 却 塔
低碳技术
Ｌ Ｏ Ｗ ｃ Ａ Ｒ Ｂ ｏ ＮＷ Ｏ Ｒ Ｌ Ｄ ２ ０ １ ７ ／ ２
关 于大 型 燃 煤 发 电机 组 汽 动 引 风 机 控 制 方案 设 计 的探 析
杨
【 摘
华， 王小芬 （ 江西省电 力设计院， 江西 南昌３ ３ ０ ０ ９ ６ ）
要】 随着经济的高速发展 与工业 的日益进步 ， 社会对 电能的需求越来越 强。现 阶段， 火力发 电仍是 中国最主要的发电形式 ， 而在火力 发电
意 图。
引 言
现 阶段 ，大 型 燃 煤 发 电机 组 在 火力 发 电过 程 中发 挥 了重 要作 用． 而 汽 动 引风 机 常作 为 大 型燃 煤发 电机 组 的 配套 设备
与 传统 的 引风 机 相 较 ， 汽动 引风 机 的 工作 效 率 更 高 、 能 够较 大 程 度地 降低 能 源的 消耗 量 。笔 者 结合 工作 经验 与相 关 理论 知 识 ，在 本 文 中着 重 介 绍 了 大型 燃 煤 发 电机 组 汽动 引风 机 控 制
进行 非法的活动 ， 破 坏 了 国 家 的安 定 团 结 ， 产 生极 坏 的 影 响 毒 产 生 的威 胁 十 分 广 泛 ， 自计 算
术 变得 十 分 重 要 。 随 着 计 算机 和 网络 的推 广 应 用 ， 人 民 生 活的 机病毒产生后 ， 它便 成 为 了 计 算机 系统 的 最 大 的敌 人 ， 由 于计 在 各 个领 域 中都 发 生 了 变化 ． 人 们 的 工作 效 率得 到 提 升 ， 人 们 算机 病 毒 具 有 发 生 的 频 率 大 、 影响面较宽的特点 ． 直接 危 险 着 的 生 活得 到 了极 大 丰 富 。然 而 ， 由 于 网络 的 共 享群 体 庞 大 ， 通 电 力 企业 的信 息安 全 ， 所 产 生 的破 坏 和损 失 力 度 极 大 ． 位 列各 过数 字讯 号 来进 行 信 息 数 据 的传 播 是 主 要 方 式 ．导 致 在 网络 种安 全威 胁 的 首位 。 一旦 受到 病 毒 感 染 ． 会 发 生 网络 通 信 的 阻 中 出现 比较 严 重 的安 全 隐 患 。只 有 融 合 多种 电脑 网络 安 全 知 塞， 损 坏 计 算机 系统 数 据和 文件 。 进 而 导致 系统 无 法提 供 正 常 识， 如 防 火墙 知 识 、 安 全检 查 技 术 、 安 全 应 用技 术 以及 防 病 毒 服务 ， 甚 至 于 无 法恢 复被 破 坏 的 系统 ． 如 果 丢 失 了在 系统 中 不 侵入 等． 建 立 完 整 多样 的 网络 安 全 防护 体 系 ． 才 可 以 不 断提 升
引风机说明书
AP系列动叶可调轴流式通风机产品使用说明书目录1、序言 (1)2、运行参数 (1)3、功能简介 (1)4、运行 (2)5、维护 (4)6、装拆 (5)6.1风机主体拆装 (6)7、润滑 ................................................................ 错误！未定义书签。
8、备件 ................................................................ 错误！未定义书签。
9 、防护 .............................................................. 错误！未定义书签。
10、故障分析 ...................................................... 错误！未定义书签。
11、安装数据 ...................................................... 错误！未定义书签。
12、AP风机设定的整定值................................ 错误！未定义书签。
13、附图 .............................................................. 错误！未定义书签。
特别说明 .................................................. 错误！未定义书签。
1、序言1.1 用户须知本说明书供安装、运行、维护人员认真阅读，严格遵循，风机的安装和维护工作必须由专业人员承担。
本说明书内容若有重要的变更，CPMW将寄给用户附有修订的页面，个别更改不另通知。
大型风机、高温风机和双级风机等，与常规风机部分结构和安装方式略有差异，应参照随机技术资料，注意区分。
汽动引风机汇报0511讲解
2、项目重点难点及对策
背压机汽源及排汽的设计
机组电负荷与热负荷的平衡 机组冷态启动
引风机与增压风机合并
自动控制策略
背压机汽源及排汽的设计
序号 1 潜在汽源 冷再 参数 存在问题 结论
5.9MPa.a、 360℃
排汽温度过低，无 法满足供热要求
× ×
2
四段抽汽
排汽压力、温度过 1. 1MPa.a、 低，无法满足供热 365℃ 要求 5.35MPa.a 、600℃
3、 RB调整试验
试验过程：
• 手动停运送风机B，引风机B联锁跳闸，试验开始，锅炉目标
出力500MW。送风机A指令迅速增大，脱硫旁路挡板快开，
炉膛压力较快上升到550Pa后回落，经过几次波动后，最高值
630Pa，然后趋稳回落，整个过程9分钟。 • 汽动引风机A转速从5000r/min最后稳定在3900r/min，中间过 程调门一直全开，静叶开度一直在80%，背压机转速最低值 到3700r/min。电动引风机C旋转备用，在RB动作后5分钟，
北仑发电厂辅汽系统图及实际运行CRT截图
1、项目背景
每台机组配2台50％容量引风机，采用 定速静叶可调式轴流通风机。电动机额 定功率7200kW。 脱硫系统配2台50％增压风机，采用定 速动叶可调式通风机，电动机额定功率 2100kW。 以上两个用户合计额定电机功率达： 2×（7200＋2100）＝18,600kW。
1.392 2.749
1.489 1.967
1.596 1.606
主要经济、技术指标
经济效益：每台机组每年就可多发电约7,200万千瓦时，扣 除多消耗的煤，年经济收益约为2,000万元，项目总投资 4,800万元，约2.5年可收回初投资。 社会效益：加权平均供电煤耗率减少约1.83g/kW.h；每台 机组每年就可节约标煤10,000吨。相当于年减排CO2约 27,000吨，SO2约14吨，NOx约12吨。
风力发电机组的基本控制策略
风力发电机组的基本控制策略(一)风力发电机组的工作状态风力发电机组总是工作在如下状态之一：①运行状态；②暂停状态；③停机状态；④紧急停机状态。
每种工作状态可看作风力发电机组的一个活动层次，运行状态处在最高层次，紧停状态处在最低层次。
为了能够清晰地了解机组在各种状态条件下掌握系统是如何反应的，必需对每种工作状态作出精确的定义。
这样，掌握软件就可以依据机组所处的状态，按设定的掌握策略对调向系统、液压系统、变桨距系统、制动系统、晶闸管等进行操作，实现状态之间的转换。
以下给出了四种工作状态的主要特征及其简要说明。
(1)运行状态：1)机械刹车松开；2)允许机组并网发电；3)机组自动调向；4)液压系统保持工作压力；5)叶尖阻尼板回收或变桨距系统选择最佳工作状态。
(2)暂停状态：1)机械刹车松开；2)液压泵保持工作压力；3)自动调向保持工作状态；4)叶尖阻尼板回收或变距系统调整桨叶节距角向90°方向；5)风力发电机组空转。
这个工作状态在调试风力发电机组时特别有用，由于调试风力机的目的是要求机组的各种功能正常，而不肯定要求发电运行。
(3)停机状态1)机械刹车松开2)液压系统打开电磁阀使叶尖阻尼板弹出，或变距系统失去压力而实现机械旁路；3)液压系统保持工作压力；4)调向系统停止工作。
(4)紧急停机状态：1)机械刹车与气动刹车同时动作；2)紧急电路(平安链)开启；3)计算机全部输出信号无效；4)计算机仍在运行和测量全部输入信号。
当紧停电路动作时，全部接触器断开，计算机输出信号被旁路，使计算机没有可能去激活任何机构。
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汽动引风机相关控制策略说明一、控制任务分工1、炉膛负压控制系统对炉膛负压进行闭环控制，输出汽动引风机的转速指令，或者电动引风机C静叶的开度指令。
2、汽动引风机调节系统对转速进行闭环控制，输出汽动引风机的调门开度指令。
3、当排汽温度超过380℃，开启低温再热供汽温度调节阀_0LBC67AA101，降低引风机小机进汽温度，维持引风机小机排汽温度不大于365℃。
4、背压机的旁路压力控制阀和减温水阀，启动前对背压机的排汽母管进行暖管。
两路的旁路宜同步开启，也可选择任一路单独开启。
5、背压机排汽到辅汽调节阀、背压机排汽到除氧器主/副调节阀，用于控制背压机排汽母管压力。
为减少系统调节互相扰动，背压机排汽到辅汽调节阀应该保持全开。
背压机排汽到除氧器回路，小流量下使用副调节阀。
6、冷再到辅汽调节阀，补充辅汽对外供热的消耗，维持辅汽压力稳定。
7、背压机排汽口的PCV阀，正常运行时控制背压机排汽压力不超限；背压机启动阶段用于控制背压机排汽压力。
8、背压机A和B轴封回汽压力调节阀，控制轴封回汽压力。
二、控制策略及运行操作说明1、经济运行模式：背压机排汽到辅汽调节阀保持全开，将背压机排汽与辅汽母管单向连通；当背压机排汽流量低于辅汽用户流量，开启冷再到辅汽调节阀；当背压机排汽流量高于辅汽用户流量，开启背压机排汽到除氧器主/副调节阀。
冷再到辅汽调节阀和背压机排汽到除氧器主/副调节阀尽量不同时开启。
2、正常运行期间控制的压力设定值排序：背压机排汽口机械安全阀（1.6Mpa）>背压机排汽口PCV阀（1.5MPa）>背压机排汽到除氧器主/副调节阀（根据机组负荷升高而适当升高，以适应背压机排汽到辅汽调节阀前后压降变化）>冷再到辅汽调节阀>>背压机排汽到辅汽调节阀。
各压力设定值之间的偏差由运行人员控制。
3、低温再热供汽温度调节阀_0LBC67AA101，温度设定值范围为320~380摄氏度。
手动方式下，设定值不跟踪测量值。
4、背压机排汽口PCV阀，压力设定值范围为0~1.5MPa。
手动方式下，设定值不跟踪测量值。
5、背压机排汽到除氧器主/副调节阀，压力设定值范围为0~1.5MPa。
手动方式下，设定值跟踪测量值。
由于主调节阀和副调节阀不在同一个控制器，其压力设定值分开设定；当两者都投入自动方式，为保持联动，副调节阀接收主调节阀对应的阀位指令，此时副调节阀的设定值跟踪测量值。
6、背压机排汽到辅汽调节阀，压力设定值范围为0~1.5MPa。
手动方式下，设定值跟踪测量值。
7、背压机旁路压力调节阀，压力设定值范围为0~1.5MPa，实际压力设定值为操作员输入的数值与限制值的小选。
限制值为背压机排汽温度2（排汽母管温度二选一）经过30秒钟惯性处理→加6℃偏置→经过速率限制（暂定6℃/min）→对应的饱和压力→再经过压力速率限制（暂定0.005MPa/min）。
手动方式下，设定值跟踪测量值。
为保持暖管期间两旁路同步开启，当两者都投入自动方式，背压机A旁路压力调节阀接收背压机B旁路压力调节阀的阀位指令。
8、背压机旁路温度调节阀，过热度设定值范围为-5~100℃。
手动方式下，设定值跟踪测量值。
为保持暖管期间两旁路联动，当两者都投入自动方式，背压机A旁路温度调节阀接收背压机B旁路温度调节阀的阀位指令。
9、背压机A和B轴封回汽压力调节阀，压力设定值范围为0~108kPa（a）。
手动方式下，设定值跟踪测量值。
三、控制的难点及控制策略优化1、汽动引风机的出力表征汽动引风机可以调节其转速，也可以调节其进口静叶。
根据锅炉专业提供的数据，引风机出力与转速呈三次方关系，与静叶呈基本线性关系；控制回路内表征汽动引风机出力基于此二者的乘积，其中对转速指令做了2400r/min时出力为0，5680r/min（相应风机转速740r/min）时出力为100%的处理(0/0;25/11.55;50/30.76;75/59.6;87.5/78.23;100/100)；对静叶指令做了72%开度时了流动阻力最小的处理(0/0;25/22;50/48;65/66;72/72; 80/79;100/100)。
经过引风机出力表征处理后，汽动引风机既可以转速投自动，也可以静叶投自动，无扰切换。
2、汽动引风机转速控制因为风机转速是由驱动力矩与负载力矩的平衡之间来决定的，引风机改为背压机驱动之后，容易引起风机超速的因素有：引风机工作点进入喘振区，使负载力矩大幅快速减少；背压机排汽口PCV阀突然全开，使背压机排汽压力大幅下降。
1.背压机调门控制优化的可能性对背压机当前转速和计算的转速加速度，预测30秒钟之后的背压机转速。
如果预测的转速超过警戒值，根据超出数值直接额外关小调门开度（对应关系暂定：5600r/min→0%；5700r/min→-10%；5800r/min→-20%；5900r/min→-30%；）；为防止控制振荡，对关小值进行限速，关小速率暂定为5%/s，返回速率为0.2/s。
此作用在RB后3分钟内有效，3分钟后该作用逐渐切回到0，速率为2.4%/min。
在背压机超速试验期间，闭锁该功能。
2.减少背压机排汽口PCV阀误开的可能性背压机本体排气压力测点只有一个，存在该数值故障变大，使PCV阀误开的可能性。
考虑到正常运行中，背压机排汽到排汽母管的电动阀全开，并且排汽母管上安装了3个测点，所以正常运行中取这3个测点的选中值，当出现以下任一条件，控制压力（以下称背压机排汽压力2）切回到原单个的压力测点：➢3个测点测量不可信；➢背压机排汽到排汽母管的电动阀全关并且未全开；➢背压机运行信号失去。
3、背压机的最大升速率匹配引风机在RB工况下要求送风机加载相匹配。
在RB过程中，系统要求尽快增加运行风机的出力，以满足燃烧风煤比的要求。
经实测，送风机动叶从全关到全开的行程时间为45秒钟，相应的背压机的转速也应该在较短时间内到位，根据背压机厂家意见，设置背压机的最大升速率为900r/min/min。
4、送引风机RB工况下背压机的带载能力在排汽母管压力不变的情况下，背压机功率随着进汽压力的下降，而快速下降。
RB发生后，背压机排汽切至除氧器，以500MW工况为例，背压机进汽压力2.8MPa.a，进汽温度515℃，排汽压力0.63MPa.a，背压机的最大输出功率3200kw，不能满足锅炉通风要求。
1.RB之后开启背压机排气口PCV阀的设想（暂时不投）当RB发生后的15分钟内，当背压机调门的开度指令超过98%，该调节阀已投入自动并且背压机排汽压力2低于0.55MPa，（500MW以上背压机排汽允许最低压力0.5MPa，再加0.05MPa）该调节阀可以额外开启。
以上条件不满足，额外开启值保持不变，15秒钟后，发脉冲使调节阀联锁切手动，（手动方式下，设定值不跟踪实际值，保留原值）额外开启值切回到0。
额外开启值根据转速（加上转速变化率的0.2）低于转速指令的数值，进行不断积分开大。
对应关系暂定：100r/min→0%/min；500r/min→5%/min；2000r/min→20%/min。
当转速（加上转速变化率的0.2）从5500 r/min升到5800 r/min，积分增大的速率放小10倍。
2.RB之后开启背压机排汽至除氧器回路（包括主调节阀和副调节阀）当RB发生后的15分钟内，当背压机调门的开度指令超过98%，该调节阀已投入自动并且未全开，该调节阀自动额外开启。
以上条件不满足，额外开启值保持不变，5分钟后，发脉冲使调节阀联锁切手动，设定值跟踪实际值，额外开启值切回到0；然后再发脉冲投入自动。
额外开启值根据转速（加上转速变化率的0.2）低于转速指令的数值，进行不断积分开大。
对应关系暂定：-100r/min→0%/min；0r/min→20%/min；100r/min→40%/min；200r/min→100%/min。
当转速（加上转速变化率的0.2）从5500 r/min升到5800 r/min，积分增大的速率放小10倍。
3.送引风机RB之后电动引风机C自启动（待停机完善）送引风机RB之后，单台背压机不能满足500MW工况的锅炉通风要求，所以需要引风机C启动。
其自启动逻辑待停机期间完善，目前的设想是：步骤1---开启引风机C出口烟气挡板（2块挡板）；启动引风机C油泵和轴承冷却风机；步骤2---待引风机C出口烟气挡板任一未全关，启动引风机C；步骤3---引风机C启动后延时15秒钟，联锁开启其进口挡板。
为保证引风机C可靠启动，允许引风机C在出口挡板未开启的情况下启动。
4.送引风机RB之后送风机调节控制优化（考虑停机后完善）➢送风PID积分饱和处理1送引风机RB之后，会出现送风PID积分饱和（我厂7台机组都有这个问题）：例如RB前送风PID的输出为70%，送引风机RB之后，一台送风机跳闸，另外一台送风机指令到高限73%；只有在送风PID的输出低于36.5%，才能使运行送风机的指令开始关小。
从70%到36.5%，需要风量指令低于实际风量，并且持续一段时间（PID 调节时间）。
此饱和有一个好处，就是RB之后单台送风机保持设定的最大出力，不受风量扰动的影响。
为什么这个问题一直没有去解决，因为送风PID的本身调节较快，并且送引风机之间的出力能够匹配（经过风机最大出力试验后设置）。
送引风机RB之后，操作员也可以将送风机操作切到手动，基本稳定后投入自动，送风PID积分饱和自动消除。
消除积分饱和的设想如下：送引风机RB之后20秒钟，发一秒钟脉冲，如果投入自动的送风机指令在高限，则通过切换限制送风PID的积分回路的高限，使送风PID的输出不超过37.5%。
➢炉压PID积分饱和处理1送引风机RB之后，会出现炉压PID积分饱和（我厂7台机组都有这个问题）：例如RB前炉压PID的输出为90%，送引风机RB之后，一台引风机跳闸，另外一台引风机指令到高限95%；只有在炉压PID的输出低于47.5%，才能使运行送风机的指令开始关小。
从90%到47.5%，需要炉膛压力低于设定值，并且持续一段时间（PID 调节时间）。
此饱和有一个好处，就是RB之后单台引风机保持设定的最大出力，不受炉压扰动的影响。
为什么这个问题一直没有去解决，因为炉压PID的本身调节较快，并且送引风机之间的出力能够匹配（经过风机最大出力试验后设置）。
送引风机RB之后，操作员也可以将引风机操作切到手动，基本稳定后投入自动，炉压PID积分饱和自动消除。
消除积分饱和的设想如下：送引风机RB之后20秒钟，发一秒钟脉冲，使RS 触发，如果投入自动的引风机指令都在高限，则通过限制炉压PID的积分回路的高限，使其按照一定速率下降，目的使炉压PID的输出不超过“跟踪计算值”（此值为引风机全部手动方式下，上级PID的跟踪值）。