曳引装置设计计算书
2.5ms计算书
本电梯导轨支承采用一导轨二支架的方式，导轨支架间距最大为 。
轿厢结构如下图1所示，并近似认为轿厢质心与轿厢的几何中心、悬挂点重合。
图1
图中：C点：轿厢几何中心
S点：轿厢悬挂点
P点：轿厢（包括补偿链、控制电缆）的质心
轿厢宽度：A=1400mm
轿厢深度：B=1500mm（方形）
3悬挂绳安全系数的计算……………………………………………8
4导轨的验算…………………………………………………………9
4.1安全钳动作工况校验……………………………………………10
4.2正常使用，运行工况校验………………………………………16
4.3正常使用，装载工况校验………………………………………18
VVVF永磁同步无齿轮曳引式乘客电梯
设计计算书
额定速度：2.5m/s
额定载重：1000Kg
编制：
审核：
批准：
天津奥斯达电梯有限公司
2011年10月
1技术说明……………………………………………………………2
2曳引机选型计算…………………………………………………….3
2.1曳引机功率……………………………………………………….3
2.5.3计算mPcar（轿厢侧滑轮惯量JPcar/R2的折算质量，Kg）设滑轮质量m=34kg
2.5.4计算mPcwt（对重侧滑轮惯量JPcwt/R2的折算质量，Kg）设滑轮质量m=34kg
2.5.5计算MSrcar（轿厢位于底层时轿厢侧的悬挂绳质量，Kg）
轿厢位于底层时轿厢侧的悬挂绳长度h=47.5m，采用6根直径=Φ10的钢丝绳，MSRcar=47.5×6×0.347=98.9Kg。。
SSD150施工升降机设计计算书(1：1曳引方式)概述
第0 页共24 页设计计算书产品名称：施工升降机（1：1曳引方式）型号：SSD150/150编制：校对：审核：日期：二〇一三年一月三十一日SSD150/150-II施工升降机设计计算书目录一、施工升降机基本参数-------------------------------------------------------------------2二、施工升降机主要零部件的设计计算及校核----------------------------------------21、基础受力计算--------------------------------------------------------------------------32、曳引机容量计算-----------------------------------------------------------------------33、曳引轮输出扭矩M1-------------------------------------------------------------------34、最大扭矩M-----------------------------------------------------------------------------35、曳引力计算-----------------------------------------------------------------------------46、曳引轮、反绳轮与钢绳不打滑验算------------------------------------------------77、悬挂绳安全系数的计算---------------------------------------------------------------78、安全防坠器选型------------------------------------------------------------------------89、吊笼的计算------------------------------------------------------------------------------1310、吊笼额定提升速度的计算-----------------------------------------------------------1411、导轨架的计算--------------------------------------------------------------------------1412、吊笼联结耳板焊缝强度计算-------------------------------------------------------1614、整机稳定性校核计算----------------------------------------------------------------17一、施工升降机基本参数1、最大提升高度：150 m；2、额定载重量：A笼1500kg，B笼1500kg；3、提升速度：0~33 m/min；≤0.6217m/s4、吊笼尺寸：（宽×深×高）1500mm×3000mm×2000mm5、吊笼自重: P=1200 (1448 )Kg ，对重重量W = 1500 (1584) Kg6、曳引机额定功率：P=11(kW)×27、曳引机额定电压：AC380V8、曳引机额定频率：15.8HZ9、曳引机额定转速：33 rpm10、标准节高度：1496 (1508)mm11、附墙间距：6～9m12、独立高度：12 m13、工作条件：风速≤20 m/s二、主要零部件的设计计算及校核1、基础受力计算根据GB/T10054-2005《施工升降机》5.1.10施工升降机的基础应能承受最不利工作条件下的全部载荷。
1000Kg客梯曳引计算书
Q—————电梯额定载重量Q＝1000Kg；
H—————电梯最大提升高度H（暂定34m）；
ｎ—————曳引钢丝绳的根数n=5；
q—————曳引钢丝绳每米重量，此处采用外粗式
8×19，d=φ13的电梯钢丝绳，q=0.6Kg/m；
ψ—————平衡系数，ψ＝0.5
代入式(1)、（2）中计算,得:
C1————— 与加速度、减速度及电梯特殊情况有关系数,当电梯运行速度大于1.6m/s又小于等于2.5m/s时,取C1=1.20;
C2—————与绳槽形状因磨损而发生改变有关的系数,当绳槽为半圆或切口形状时，取C2＝1;
ｅ—————自然对数底；
f—————钢丝绳在绳槽中当量摩擦系数；
α—————钢丝绳在曳引绳轮上的包角，这里α＝150º＝2.62 (弧度)。
对于带切口的半圆形绳槽，
Þ＝ N/mm2
当φ＝ 时，有
þmax＝ N/mm2
式中：
T—————1根钢丝绳静张力，T= N；
δ—————槽形夹角，该梯δ＝π(弧度)；
β—————钢丝绳与槽底切口之间夹角，此处β＝105°＝1.8326 (弧度)；
D—————曳引轮节径；
ｄ—————钢丝绳直径。
最大应力点在切口槽的边缘.
4.2.2安全钳选型
选用QJ2500A型渐进式安全钳，该安全钳适用限速器最大动作速度为2.33m/s,总质量不大于2256的电梯，所以符合使用要求。
4.2.3缓冲器选型
电梯的额定速度υ＝1.5m/s,按《规范》规定采用耗能型缓冲器，最小的缓冲行程不低于
0.0674υ2=0.1725m
现采用YHB175液压缓冲器两个，最大工作行程为175mm，适用于轿厢总质量800～2500Kg，额定速度0.5~1.5m/s的电梯。
常规曳引电梯参数计算书
2 电梯选用参数编号参数名称参数值备注1 额定载重量Q 1000 Kg2 额定速度V 1.00 m/s3 曳引比 2 : 14 曳引轮节径D 400 mm5 曳引轮上半圆槽的切口角β95°6 曳引绳在曳引轮上的包角a 180°7 曳引钢丝绳直径8 mm8 曳引钢丝绳根数 69 曳引钢丝绳单位长度重量0.222 Kg/m10 补偿链型号/11 补偿链单位长度重量/12 随行电缆型号TVVBP-4413 随行电缆单位长度重量0.98 Kg/m14 计算用提升高度H 9.75 m15 顶层高度H h3700 mm16 底坑深度D pit1400 mm3 计算依据本电梯计算说明的基本依据为：《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》。
4 井道顶层及底坑空间计算4.1 井道顶层空间计算4.1.1 有关电梯井道顶层空间的要求：根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中 5.7.1，本类型乘客电梯井道顶层空间应达到以下要求:（1）当对重完全压在它的缓冲器上时，应同时满足下面四个条件：a. 轿厢导轨的长度应能提供不小于0.1+0.035V2 (m)的进一步的制导行程；按本类型乘客电梯的额定速度为1.00m/s来计算，则轿厢导轨的长度应能提供不小于0.135m的进一步的制导行程;b. 符合《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中8.13.2尺寸要求的轿顶最高面积的水平面与位于轿厢投影部分井道顶最低部件的水平面之间的自由垂直距离不应小于1.0+0.035V2(m)；按本类型乘客电梯的额定速度为1.00m/s来计算，则该垂直距离应不小于1.035m;c. 井道顶的最低部件与：1）固定在轿厢顶上的设备的最高部件之间的自由垂直距离[不包括下面2]所述及的部件]，不应小于0.3+0.035V2(m)；按本类型乘客电梯的额定速度为1.00m/s来计算，则该垂直距离应不小于0.335m;2）导靴或滚轮、曳引绳附件和垂直滑动门的横梁或部件的最高部分之间的自由垂直距离不应小于0.1+0.035V2 (m)；按本类型乘客电梯的额定速度为1.00m/s来计算，则该垂直距离应不小于0.135m;d. 轿厢上方应有足够的空间，该空间的大小以能容纳一个不小于0.50mx0.60mX0.80m的长方体为准，任一平面朝下放置即可。
YJ240曳引机的设计与计算
YJ240曳引机的设计与计算摘要为了适应电梯行业市场的不断变化,满足广大用户对曳引机质量越来越高的要求,我们开发研制了与变压变频调速电梯配套的YJ240电梯曳引机。
该产品具有造型美观、结构合理、噪音低、制动可靠等特点。
主机采用变压变频调速电机,使电机运行曲线设定方便,减速距离短,从而使电梯运行平稳、舒适,同时配备高精度的测速反馈装置,使电机转速严格控制在设定的曲线范围内,提高了整机运行的可靠性。
关键词传动方案;曳引能力;蜗轮副;主轴;制动力;设计计算1 设计技术参数1)额定载荷:Q=1 000kg;2)额定速度:1.6m/s;3)减速比为57:2;4)曳引比为1:1;5)最大提升高度:80m;6)噪声:≤ 65dB(A);7)减速器最高温度:80℃;8)曳引轮节径:620mm;9)电机转速:1 456r/min;10)电机功率:15kw;11)轿厢重量:P=1760kg;12)减速箱中心距:240mm;13)钢丝绳根数-直径:5-ф13。
2 传动方案电机通过联轴器与蜗杆相联,带动蜗杆、蜗轮转动,从而带动与蜗轮同轴的曳引轮转动,且在电机后轴上安装测速装置。
3 曳引能力的计算3.1 曳引绳在曳引轮上的包角α已知:曳引轮直径D=620mm,导向轮直径D1=ф520mm,L1=530mm,L=960mm,包角α=90+δ+ε,tgδ= L/L1 =1.811 δ=61.098°,sinε==0.0456 ε=2.613° α=154°。
3.2 曳引轮绳槽结构采用半圆切口槽形:槽角度γ=35°,切口角β,Sin(β/2)=4.7/6.5=0.72β=92.62°。
3.3 曳引力的计算曳引力应满足下列条件:≤ ,式中:C1取1.15,C2=1.0,f为曳引绳在轮槽中的当量摩擦系数,μ=0.09曳引绳与曳引轮之间的摩擦系数对于半圆切口槽:f=f= =0.1703=1.58T1=1.25Q+P=1.25×1000+1760=3010 kgT2=ψQ+P=0.5×1000+1760=2260 kg 其中ψ为平衡系数取0.5故T1/T2×C1×C2=3010/2260×1.15×1.0=1.53P实故所选电机满足要求2)减速器参数的确定(1)中心距a=240mm,模数m=7mm,传动比i=57/2;(2)计算蜗轮、蜗杆转速、功率及扭矩。
钢带主机曳引能力计算书
钢带主机曳引能力计算书曳引能力计算书型号 FXPD1000日期 2016.3.25一．主要技术参数和部件配置额定载重Q=400kg轿厢自重P=460kg额定梯速V=0.4m/s提升高度H=12m曳引比 r=2平衡系数ψ=0.5主机型号：FXPD400-FG ，e N =1.1kW ，e n =153r/min ，2GD =0.62.kg m 导向轮DP D =100mm ，DPM =24kg ，钢带单绕，包角a=180° 反绳轮Pcar D =100mm,PcarM =24kg 悬挂钢带规格为3.3×30mm ，s n =2，sq =0.27kg/m 不加装补偿链及张紧装置二． 曳引机选型验算2.1曳引机功率验算()()110.54000.40.491021020.82e QV N r ψη--⨯⨯===⨯⨯kW<1.1kW所选曳引机功率满足使用要求。
2.2电梯速度验算3.140.11530.460602eDn V r π⨯⨯===⨯m/s 曳引机额定速度满足设计要求三． 曳引力通用参数计算3.1计算对重重量cwt M =P+0.5Q=660kg3.2计算悬挂钢带重量××q SRcwt SRcar s s M M H n ===12×2×0.27=6.48kg3.3计算补偿绳重量0CRcwt CRcar M M ==3.4计算随行电缆重量Trav M =0.5×H ×t n ×q t =0.5×12×1×0.69=4.14kg 3.5计算驱动主机转动惯量 q J =2GD /4=0.152.kg m3.6计算曳引轮和导向轮的转动惯量 2.4y yy DP M D J J k -===0.6×2240.14-=0.0362.kg m3.7计算导向轮的折算质量 2DP DP J m R ==20.0360.05=14.4kg3.8计算轿厢和对重反绳轮的换算转动惯量 222244Pcar Pcar Pcwt Pcwt Pcar Pcwt M D M D J J k k r r ====0.6*2224*0.14*2=0.0092.kg m3.9计算轿厢和对重反绳轮的折算质量 2222Pcar Pcwt Pcar Pcwt J r J r m m R R ====220.009*20.05=14.4kg 3.10计算张紧轮的换算转动惯量PTD J =03.11计算张紧轮的折算质量PTD m =0四． 轿厢装载工况计算4.1计算轿厢侧拉力T 底层轿厢=omp car +1.25++=r 2r C SR M P Q M 460+1.25*400+0+6.48=2486.48kg 4.2计算对重侧拉力=T 顶层对重cwt 2Comp CRcwt M M M r r r ++=660003302++=kg 4.3计算绳槽摩擦系数*180180a π==3.14rad μ=0.45f=0.45---（钢带直接作用在曳引轮上。
电梯曳引系统计算
曳引轮两侧曳引绳的拉力：
符合GB7588-2003的要求
b.轿厢空载位于最高层站时：
P、Q、r、a、Msrcar、Msrcwt、Mtrav 、Mcwt：同前（2.2.1 b）
轿厢侧的悬挂绳的实际质量：Msrcar=(0.5H-y)nsqs=0
1.0+0.035V21.002m1002mm
实际垂直距离：Hk=Hh-H3-Hw-Hcws=1764mm1002mm
符合GB7588-2003的要求
c）井道顶的最低部件与：
1）固定在轿厢顶上的设备的最高部件之间的自由垂直距离[不包括下面2]所述及的部件]，不应小于0.3+0.035V2(m)，即：
钢丝绳在绳轮上的包角：=180=3.14rad
根据GB7588-2003附录M，曳引力计算须用下面的公式：
用于轿厢装载和紧急制动工况
用于轿厢滞留工况（对重压在缓冲器上，曳引机向上方向旋转）
式中：
f--当量摩擦系数
--钢丝绳在绳轮上的包角
T1，T2--曳引轮两侧曳引.66rad
导向力引起的X轴上的弯曲应力为：
b.第二种情况：相对于Y轴载荷分布图如下
额定载荷对导轨直角坐标系的坐标： ，
导向力引起的Y轴上的弯曲应力为：
导向力引起的X轴上的弯曲应力为：
3.1.3 弯曲应力和压弯应力的复合
a.第一种情况：相对于X轴载荷分布
弯曲应力的复合：
弯曲应力和压弯应力的复合：
b.第二种情况：相对于Y轴载荷分布
5、曳引机功率计算……………………………………………………………………………21
6、缓冲器的选型………………………………………………………………………………21
电梯曳引计算
13 14 15 16 17 18 19 20
中国 中国 中国 中国 中国 中国 中国 中国
北京 厦门 武汉 重庆 上海 香港 宁波 香港
泛海国际双子 塔 505 在建 王朝 123 大厦 500 在建 武汉国际商业中心二期 500 在建 江北 A13 大厦 500 在建 上海环球金融中心 Shanghai World 492 +101-3 2008 已成 香港环球贸易广场 International 484 118 2009 在建 宁波双子塔 480 在建 联合广场 476 在建
奥的斯电梯钢丝绳一般是圆形股状结构，主要由钢丝，绳股和绳芯组成。钢丝是 奥的斯电梯钢丝绳的基本组成件，要求钢丝有很高的强度和韧性。奥的斯电梯钢 丝绳股由钢丝捻成， 一般 6-8 股。 绳芯通常由纤维剑麻或烯烃类的合成纤维制成。
选用 规格型号是 8*19S+NF-12，8 股 19 丝， 麻绳芯 西鲁式结构
2 3 大于 1.5 m s ；生理系数 的数值应尽量限制在 1.3 m s 内。电梯运行时，需要
室与会议室，124 楼预计会设计观景台（约 442 米），而顶部的尖塔天线将包含 通讯功能。 建筑内有 1000 套豪华公寓， 周边配套项目包括： 龙城、 迪拜 MALL 及配套的酒店、 住宅、公寓、商务中心等项目。 哈利法塔也包含了蒂森克虏伯制造的世界最快电梯，速度达 17.5 米/秒（1050 米/分，63.0 公里/39.1 英里小时），在此之前世界最快的电梯在中国台湾省的 台北 101，达 16.8 米/秒（1010 米/分，60.6 公里/37.7 英里小时）。 哈利法塔项目， 由美国芝加哥公司的美国建筑师阿德里安· 史密斯 （Adrian Smith） 设计，韩国三星公司负责实施。建筑设计采用了一种具有挑战性的单式结构，由 连为一体的管状多塔组成， 具有太空时代风格的外形，基座周围采用了富有伊斯 兰建筑风格的几何图形——六瓣的沙漠之花。哈利法塔加上周边的配套项目，总 投资超 70 亿美元。哈利法塔 37 层以下是世界上首家 ARMANI 酒店，45 层至 108 层则作为公寓。第 123 层将是一个观景台，站在上面可俯瞰整个迪拜市。建 筑内有 1000 套豪华公寓， 周边配套项目包括： 龙城、 迪拜 MALL 及配套的酒店、 住宅、公寓、商务中心等项目。 【建筑现况】 已完工投入使用 【动土时 间】2004 年 9 月 21 日 【封顶时间】2009 年 10 月 【使用时间】 2010 年1月4日 【建筑高度】 总高度： 828 米（2,684 英尺） 【建筑用 途】 综合 【建筑层数】 168 层 【结构形式】 钢混结构 【抗震 能力】 6.3 级地震 【建筑造价】 20 亿美元 【占地面积】 34.4 公顷 【设计单位】 SOM--阿德里安· 史密斯 【建筑工人】 1.2 万名 【建筑 温差】 底层-顶层： -10℃ 【开发单位】 伊玛尔地产 【施工单位】 韩 国三星工程、 BESIX、 Arabtec 【坐标位置】 25° 11'49.00"北 55° 16'26.92" 东 【最高记录】 哈利法塔与其他知名的高层建筑比较最高的建筑：828 米 （2,717 英尺） （先前为 美国北达科塔州高 628.8 米 （2,063 英尺） 的 KVLY 电 视塔） 世界高楼排名 2013 前十 1 阿联酋 迪拜 Al Burj 1200 >200 2010 在建 2 阿联酋 迪拜 迪拜塔 Burj Dubai 818 123~162 2009 已成 3 俄国 莫斯科 俄罗斯大厦 Russia Tower 612 118 2011 在建 4 韩国 仁川 仁川双塔 Incheon Towers 610 151 2012 在建 5 美国 芝加哥 芝加哥尖塔 Chicago Spire 609 150 2010 在建 6 中国 上海 上海中心大厦 580 2013 在建 7 沙特阿拉伯 麦加 Araj Al Bail Towers 577 76 2009 在建 8 中国 天津 中国 117 大厦 570 +117-3 2012 在建 9 中国 天津 南京路超级大厦 550 130 在建 10 美国 纽约 世贸中心自由塔 World Trade 541.3 +82-4 2012 在建 世界高楼排名 2010 前二十 11 中国 深圳 平安国际金融中心 450~518 在建 12 台湾 台北 台北 101 Taipei 101 508 +101-5 2004 已成
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曳引装置设计计算书一、电梯主参数：轿厢额定载重量Q=1000kg；自重O=1300kg；对重重量Wd=1800kg；曳引机自重W=280kg；绕绳方式如下：二、曳引机受力分析计算：由轿厢和对重对曳引机产生的受力简图如下图所示：按125%超载计算1( 1.25)/2(130012501800)/22175dT P Q W kg =++=++=2(1001367.5)/245(2801002175367.5)/2453376.79F Q F kg=⨯+⨯=⨯+⨯=；3213376.792175280921.79F F F Q kg=--=--=；其中11F T =三、底座受力分析计算： 底座受力简图如下图所示：则有：423(332.587.5)/560(3376.79332.5921.7987.5)/5601860.94F F F kg ''=⨯-⨯=⨯-⨯=；52343376.79951.791860.94564.06F F F F kg ''=--=--=；其中22F F '=-，33F F '=-；底座承受的弯矩分为三段即：AB 段、BC 段、CD 段。
50.0875564.060.087549.355.ABMF kg m=⨯=⨯=；53533(87.5)()87.5BC M F x F x F F x F '''=⨯+⨯-=+⨯-⨯；当332.5x =时BC M 最大，此时BC C D M M =；即C 点的弯矩最大40.22751860.940.2275423.36.C D M F kg m=⨯=⨯=；所以底座承受的最大弯矩为max C D M M = 底座截面形状如下图所示：所以3370.420.0212122.810bh x I -⨯===⨯； 2250.420.02662.810bh x W -⨯===⨯；则底座受到的最大弯曲应力值：max 5423.3610max 2.810151.20xM a W M P σ-⨯⨯===；max235151.201.55n σσ===；底座的刚度为：333321172423376.79100.33250.22752max 3(3)3 2.110 2.810(30.33250.2275)1.110a bP EIa b f m --⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+=⨯=⨯=⨯；由计算结果可知，630max 100010000.110.63lf mm mm =〈=〈底座刚度足够，只是安全系数 1.555n =〈不满足，所以要加筋。
四、承重梁受力分析计算 承重梁受力简图如下图所示：则有：654(587.51192.5)/2145(564.06587.51860.941192.5)/21451189F F F kg ''=⨯+⨯=⨯+⨯= 75461236F F F F kg ''=+-=承重梁所受的弯矩有：70.5875726.15.ABMF kg m=⨯=；755()0.5875BC M F F x F ''=-⨯+⨯由弯矩计算公式可知当AC x L =时，BC 段受到的弯矩最大，此时 755() 1.19250.58751132.67.BC M F F F kg m ''=-⨯+⨯=60.952512360.95251177.29.CD M F kg m=⨯=⨯=其中44F F '=-，55F F '=-；则梁受到的最大弯矩max M 为max 1177.29.BC M M kg m == 则梁受到的最大弯曲应力值：max 61177.2910max 1781066.14xM a W M P σ-⨯⨯===max23566.143.56n σσ===承重梁的刚度为33332118232123610 1.19250.95252max 3(3)3 2.110178010(3 1.19250.9525)1.5710a bP EIa b f m --⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+=⨯=⨯=⨯max 1.57/10002145/1000 2.145f l =〈==满足要求。
五、导轨弯曲强度计算轿厢绳头受到的拉力( 1.25)/2(13001250)/21275F P Q kg =+=+=，这里取F=1300kg 。
导轨受力简图如下所示：F=1300kg由受力简图可知，导轨受到的弯矩0.147130000.1471911M F N=⨯=⨯=查表2知导轨Y 方向的抗弯截面模数311.9yy W cm = 《电梯标准汇编》中国标准出版社JG/T 5072.1-1996 P293 则导轨受到的弯曲应力为：6191111.910160.59yyM a W Mp σ-⨯===导轨的材料力学性能为370520b a M p σ=b σσ〈由此可见导轨的强度满足要求。
六、轿厢绳头螺栓预紧力计算分析由电梯主参数P 、Q 值可知安全钳不动作时轿厢绳头所受的力为( 1.25)n P Q g + ， 则轿厢绳头受到的力F=( 1.25)25500n P Q g N +⨯=； （一）轿厢绳头不得产生相对滑移的计算①假设:由于螺栓孔与螺栓之间存在间隙,那么导轨连接板与导轨之间的接触面积比较大，因此产生滑移的假设应该发生在钢板与垫圈之间. ②F=10（P+Q ）=10（1300+1250） =25500N《电梯制造与安装安全规范》GB 7588-2003 P29采用8颗4.8级的普通螺栓连接，则每只螺栓承受的压力为 ∴N 1=F/8=3187.5N③螺栓由拧紧力矩所产生的预紧力F 0（即正压力），螺栓在安装时，我们规定它的拧紧力矩T 应为8Kg.m ，在此拧紧力矩下螺栓所产生的预紧力F 0。
0Tk dF ⨯=《机械设计手册》化学工业出版社第2卷P5-51式中：F 0—预紧力 NT —拧紧力矩 N.mm d —螺纹公称直径 mm 。
K —拧紧力矩系数，一般标准六角螺栓K=1.25f. f —螺母与被联接件支承面间的摩擦系数，取f=0.15.∴035555.56T k dF N⨯==④不产生滑动的条件是 N1＜F 0×f式中:N 1—每只螺栓承受的支反力，由前式计算N 1=3187.5N 。
F 0—预紧力，F 0=35555.56N 。
f —钢板与垫圈之间的摩擦系数，f=0.35.3187.5N ＜35555.56N ×0.35=12444.44N查表5-1-55得8.8级粗牙M12的螺栓的保证载荷为48900N>35555.56N 满足要求。
《机械设计手册》化学工业出版社第2卷P5-548只螺栓预紧力产生的摩擦力为835555.560.3599555.568f N=⨯⨯=⑤结论:a 、所规定的扭紧力矩8Kg.m 是合适的.因为在此扭紧力矩下产生的预紧力35555.56N 小于8.8级M12螺栓的保证载荷48900N.b 、预紧力所产生的摩擦力大于支反力N ，故不会产生滑动. （二）钢板净截面强度计算 下面验算钢板的受压强度按公式（5-55）计算的钢板净截面面积为：224010812101440n A A ndt m m=-=⨯-⨯⨯=按公式（5-51）计算的钢板净截面强度为：2225500144017.71/235/nNA N mm N mm σ===〈；《简明钢结构设计手册》中国建筑工业出版社 P6-129 满足要求。
钢板截面如下图所示：七、限速器支架螺栓预紧力计算分析 限速器支架承受的力为500kg ，则限速器支架固定板受到的力F=5005000n g N ⨯=； （一）限速器支架不得产生相对滑移的计算①假设:由于螺栓孔与螺栓之间存在间隙,那么由于固定板与导轨之间的接触面积比较大，因此产生滑移的假设应该发生在钢板与垫圈之间.②F=5000N采用4颗4.8级的普通螺栓连接，则每只螺栓承受的压力为∴N1=F/4=1250N③螺栓由拧紧力矩所产生的预紧力F0（即正压力），螺栓在安装时，我们规定它的拧紧力矩T应为8Kg.m，在此拧紧力矩下螺栓所产生的预紧力F0。
T k dF⨯=《机械设计手册》化学工业出版社第2卷P5-51式中：F0—预紧力 NT—拧紧力矩 N.mmd—螺纹公称直径 mm。
K—拧紧力矩系数，一般标准六角螺栓K=1.25f.f—螺母与被联接件支承面间的摩擦系数，取f=0.15.∴35555.56 Tk dF N⨯==④不产生滑动的条件是N1＜F0×f式中:N1—每只螺栓承受的支反力，由前式计算N1=3187.5N。
F0—预紧力，F0=35555.56N。
f—钢板与垫圈之间的摩擦系数，f=0.35.1250N＜35555.56N×0.35=12444.44N查表5-1-55得8.8级细牙M12的螺栓的保证载荷为48900N>35555.56N满足要求。
《机械设计手册》化学工业出版社第2卷P5-544只螺栓预紧力产生的摩擦力为435555.560.3549777.784f N=⨯⨯=⑤结论:a、所规定的扭紧力矩8Kg.m是合适的.因为在此扭紧力矩下产生的预紧力35555.56N小于8.8级M12螺栓的保证载荷48900N.b、预紧力所产生的摩擦力大于支反力N，故不会产生滑动.（二）钢板净截面强度计算 下面验算钢板的受压强度按公式（5-55）计算的钢板净截面面积为：2136********n A A ndt m m=-=⨯-⨯⨯=按公式（5-51）计算的钢板净截面强度为：2250005289.46/235/nN A N mm N mm σ===〈；《简明钢结构设计手册》中国建筑工业出版社 P6-129 满足要求。
钢板截面如下图所示：参考文献：[1] 《简明钢结构设计手册》中国建筑工业出版社 [2] 《机械设计手册》化学工业出版社第2卷 [3] 《机械设计手册》化学工业出版社第1卷 [4] 《电梯制造与安装安全规范》GB 7588-2003[5]《电梯标准汇编》中国标准出版社6。