可控弯接头中钢球与滚道摩擦磨损研究
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GCr15球-盘点接触摩擦副的滑滚摩擦磨损特性研究
摘要 ： 选用 Ｇ Ｃ ｒ ｌ ５钢 盘和 Ｇ Ｃ ｒ １ ５球 作为 摩 擦 副 ， 在 ＮＧＹ 一 ６纳 米 润滑膜 测 量仪 上 开 展球一 盘点 接触 摩擦 副在 润滑状 态 下 的滑 滚摩 擦磨 损 实验 ， 研 究 不 同接 触 应力 、 钢 球 转速 、 滑滚 比等 参 数对 摩 擦 副 的摩 擦 因数 、 磨 损形 貌 的影 响规律． 结果 表 明 ： 当接触 应 力和钢 球 转速 一定 时 ， 摩擦 因数 随着滑 滚 比 的增 大 而逐 渐增 加后 达到 稳 定 状 态 ； 当滑 滚 比一定 时 ， 摩 擦 因数 随接 触 应 力 的 增 大 而逐 渐 增
当滑滚 比为 ０ ． Ｏ １时 ， 摩 擦 副处 于流体 动 压润 滑状 态 ； 当滑 滚 比为 ０ ． ０ ３时， 润滑 状态 随 Ｓ ｏ ｍｍｅ ｒ ｆ ｉ ｅ ｌ ｄ
参 数 的增 加 而从边 界 润滑 过渡 到 混合 润滑 ； 当滑 滚 比分 别 为 ０ ． ０ ５ 、 ０ ． １ 、 ０ ． ３ 、 ０ ． ５时， 润滑 状 态 为边 界 润滑． 滑滚 比较 小 时 ， 磨 损机 制 以疲 劳磨损 为 主 ， 随着滑 滚 比 的增 大 ， 磨损机 制 转 变为磨 粒磨损 ．
改变． Ｘ ｉ ａ ｏ等 对 滑滚 状态 下 接触压 力 分 布 以及 粗 糙 度对 摩 擦 力 的 影 响 进行 了研 究 ． 王龙 等Ｅ 应 用 数 值 分
析 方法 研究 了滑滚 比对 线接 触往 复运 动工 况 的影 响 ， 计 算结 果显 示滑 滚 比显著 影 响润 滑油 膜 的摩 擦 学性 能． 有 关 润滑状 态 下点 接触 轴承 钢摩 擦 副 的滑 滚 特性 的研 究 少 有 报 道 ， 本 文 模 拟滚 动轴 承 的点 接 触 形 式 ， 选 择 ＧＣ ｒ ｌ ５轴 承钢 球一 盘作 为摩 擦 副 ， 探 讨润 滑条 件下 不 同滑滚 比 、 接触 应力 、 钢球 转 速对摩 擦 副 的摩 擦 磨损 特 性
滚珠丝杠副磨损失效机理研究进展_姜洪奎
其失效形式表 现 为 丝 杠、螺 母 部 分 材 料 脱 落 或 整 体裂痕、滚珠碎裂、反向器损坏等。
滚道面凸起被剪切应力剪断。
表现在滚道面凸起被剪切应力剪断而产生的微裂 纹和滚珠在滚道中滚滑产生的微裂纹。
摩擦表面的显微凸起或异物使摩擦面受力不均，在润滑条件严重恶 具体表现为滚珠或滚道变粗糙。 化时，因局部摩擦生热。
磨损失效形式 疲劳剥落 断裂失效
微裂纹失效 粘合失效 滚道 面 振 纹 失 效
表 1 滚珠丝杠副的主要的磨损失效荷。
接触表面以下 切 应 力 最 大 处 形 成 裂 纹，表 层 金 属 呈片状剥落，形成剥落凹坑。
热处理过程中由于应力集中等原因会产生微裂纹，在其传动过程中 由于丝杠副超负荷运行、金属材料缺陷、转速过高、润滑不良以及过 大的热应力。
珠丝杠副额定动载荷和寿命的计算公式。滚珠丝杠
第2 期
姜洪奎等： 滚珠丝杠副磨损失效机理研究进展
165
副内滚珠楔紧现象不仅加剧了滚珠丝杠副的磨损， 而且是 影 响 滚 珠 丝 杠 副 的 柔 顺 性 的 主 要 因 素 之 一［17］。
图 2 滚珠在滚道内楔紧图［13］
2 滚珠丝杠副磨损失效机理研究
第 30 卷 第 2 期 2015 年 4 月
山东建筑大学学报 JOUＲNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVEＲSITY
文章编号： 1673 － 7644（ 2015） 02 － 0163 － 07
Vol． 30 No． 2 Apr． 2014
滚珠丝杠副磨损失效机理研究进展
姜洪奎，宋现春，李彦凤，李丽，高山龙，马洪君，宋义顺
（ 山东建筑大学 机电工程学院，山东 济南 250101）
摘要： 在机床、航空航天、自动化等领域的机械传动系统中，滚珠丝杠副存在使用寿命短、温升过快、可靠性差、
WO-Co-Ni硬质合金辊环材料摩擦磨损性能的研究
ＷＣ Ｃ — 质 合 金 辊 环 材 料摩 擦， 杨金林 ， 果林 ， 李 李 艳
（ 浙江理 工大学 表 面工程研 究所 ， 州 ３ ０ １ ） 杭 １ ０ ８ 摘 要 ：采用液相化学共沉淀法和喷 雾干燥技术制备 了均 匀的复合粉 末， 结合热分解和热压烧 结技 术新 工艺制
ａ以偏 钨酸铵 溶液 和碳 酸钴 、 ） 镍粉 末 、 有 金属 可溶 性盐 （ 稀 晶粒 长 大抑 制 组 元 生成 剂 ） 为原 料 ， 用 流化 采
床， 应用热化学转化合成法制取两种 ＷＣＣ — 预合金复合粉末 。 －ｏ Ｎｉ ｂ 预合金复合粉末成分配比如表 １ ） 。
收稿 日期 ：２ Ｏ 一Ｏ —１ Ｏ８ ５ ２ 基金项 目：浙江省科技厅重点项 目（０ ７ ２ ０ ６ ２ ０ Ｃ １９ ） 作者简介 ：张术永（ ９ ２ １８一 ）男 ， ， 辽宁朝 阳人 ， 硕士研究生 ， 从事材料表面工程与摩擦磨损性能 的研究 。
备 了两种不 同钴含量 的硬质合金轧辊材料 。利 用销 一盘 式 ＭＭＷ－ １型 立式 万能摩 擦磨 损试验机 ， 对所制 的 两种合
金样品进行 了摩擦磨损研 究， 发现两种样品 的磨 损率 随着磨损 时 间的变化 呈现很 大的差 异。 同时两种合金 的磨损 机理也 出现 了变化 ， 有 １ 粘结剂的合金 的磨损机 理主要 是磨 粒磨损 和脆 性微切 削， 含 ５ 而且此种 样品 耐磨性 相 对 低； 而含有 ２ 粘结剂的合金 的磨损机理是典型的粘着磨损 ， ２ 其耐磨性较高是前者的 １ 倍 。 ０
为原料采 用化 学方 法制备 了 ＷＣ Ｃ － ｏ硬 质合 金 。
本实验采用液相化学共沉淀法和喷雾干燥技术制备了预合金复合粉末 ， 结合热分解 和热压烧结技术制 备了硬质合金辊环材料。由于耐磨性是辊环材料使用寿命 的决定 因素 ， 因此本文重点是硬质合金摩擦磨损
90°弯管冲蚀磨损的数值模拟研究
90°弯管冲蚀磨损的数值模拟研究许留云;胡泷艺;李翔【摘要】利用FLUENT软件中的DPM模型，对含少量固体的90°液体管道内的冲蚀磨损情况进行了数值计算，得到了90°弯管中冲蚀磨损最严重的部位，并且流体对弯管的冲蚀磨损速率随着弯管中流体速度的增大而呈线性增加，随着弯管中颗粒含量的增加而呈线性增加，且弯管的最佳弯曲半径为R=1.5D或R=2D。
%In this paper, numerical simulation on erosion of 90° elbow was carried out by FLUENT software, the worst parts of the erosion in 90° elbow were determined. The results show that the pipe erosion rate increases linearly with increasing of fluid flow velocity and the particle content in the pipeline. The optimal bending radius of elbow is 1.5D or 2D.【期刊名称】《当代化工》【年(卷),期】2016(045)009【总页数】4页(P2240-2243)【关键词】弯管;冲蚀磨损;数值计算【作者】许留云;胡泷艺;李翔【作者单位】延安大学化学与化工学院陕西省化学反应工程重点实验室，陕西延安716000;西安石油大学，陕西西安 710065;中国特种设备检测研究院，北京100029【正文语种】中文【中图分类】TQ018石化行业作为我国四大支柱产业之一，是实现国民经济现代化的重要保证。
石油化工生产具有高效率、高强度、高风险和周期长的特点，安全生产是石化企业永恒的主题。
石油化工企业中用于运输流体的特殊设备即管道，广泛存在于各大企业，失效机理复杂、运行的条件相对苛刻，因此管道的运行是否可靠直接影响整个企业的安全。
某型球轴承钢球划痕分析研究
表 1 轴承计算工况
工况ห้องสมุดไป่ตู้
转速 钢球粗糙度 （/ r·min-1） /μm
径向力 /N
轴向力 轴承当量载荷 /N /N 文献[2] Romax
1 21 000 ≤0.025 3 000 2 540 5 591N 5 851N
2 21 000 ≤0.025 6 500 6 350 13 300N 13 922N
另外由于工况 2 为径向力和轴向力最大的严苛 工况，内外接触角的变化范围较其他工况大，爬坡 最有可能发生在工况 2，图 2 说明内外圈均未发生 爬坡，轴承不会出现钢球接触区域被截断，形成应力 集中。 2 钢球划痕原因分析
由表 2 知轴承的使用寿命均满足设计寿命要 求，接触应力小于 2 000 MPa，润滑油膜参数 姿 均大 于 1。
表 2 分析结果
工况
寿命，L10/h
接触应力 /MPa
内圈
接触应力 /MPa
外圈
油膜参数，姿
内圈
外圈
1
32 126 1386
1436
3.067
3.427
2
3 451
1823
1752
2.795
3.203
3
27 650 1386
1436
2.425
2.709
工况 1 的油膜参数均大于 3，说明工况 1 的轴 承处于完全弹性流体润滑状态，钢球与内外滚道间 形成的油膜将两者完全隔开，摩擦损失最少。工况 2 和工况 3 为部分弹性流体润滑，但工况 2 相对工况 3 润滑条件较好。工况 1 和工况 2 的对比结果说明 载荷的增加会显著降低轴承的使用寿命，油膜参数 相对变化较小。工况 1 和工况 3 的对比结果说明增 大钢球的粗糙度会减小油膜参数，不利于轴承的润 滑，增大了钢球与滚道的摩擦，降低了轴承的使用寿 命。对比三个工况结果，发现轴承当量载荷增大到 2.4 倍，寿命减小到原来的 0.107，而 Lundberg-Palmgren 理论计算寿命约为原来的 0.072，说明在考虑良好润 滑的情况下，Romax 计算的寿命要稍大些。另外可得 出轴承的寿命对载荷较敏感，油膜参数对钢球的粗 糙度较敏感。钢球粗糙度数值越小，钢球加工制造 精度越高，加工成本也相应增加，因此轴承设计时需 对轴承承受的实际载荷轻重程度选取较为合适的粗 糙度。
工况ห้องสมุดไป่ตู้
转速 钢球粗糙度 （/ r·min-1） /μm
径向力 /N
轴向力 轴承当量载荷 /N /N 文献[2] Romax
1 21 000 ≤0.025 3 000 2 540 5 591N 5 851N
2 21 000 ≤0.025 6 500 6 350 13 300N 13 922N
另外由于工况 2 为径向力和轴向力最大的严苛 工况，内外接触角的变化范围较其他工况大，爬坡 最有可能发生在工况 2，图 2 说明内外圈均未发生 爬坡，轴承不会出现钢球接触区域被截断，形成应力 集中。 2 钢球划痕原因分析
由表 2 知轴承的使用寿命均满足设计寿命要 求，接触应力小于 2 000 MPa，润滑油膜参数 姿 均大 于 1。
表 2 分析结果
工况
寿命，L10/h
接触应力 /MPa
内圈
接触应力 /MPa
外圈
油膜参数，姿
内圈
外圈
1
32 126 1386
1436
3.067
3.427
2
3 451
1823
1752
2.795
3.203
3
27 650 1386
1436
2.425
2.709
工况 1 的油膜参数均大于 3，说明工况 1 的轴 承处于完全弹性流体润滑状态，钢球与内外滚道间 形成的油膜将两者完全隔开，摩擦损失最少。工况 2 和工况 3 为部分弹性流体润滑，但工况 2 相对工况 3 润滑条件较好。工况 1 和工况 2 的对比结果说明 载荷的增加会显著降低轴承的使用寿命，油膜参数 相对变化较小。工况 1 和工况 3 的对比结果说明增 大钢球的粗糙度会减小油膜参数，不利于轴承的润 滑，增大了钢球与滚道的摩擦，降低了轴承的使用寿 命。对比三个工况结果，发现轴承当量载荷增大到 2.4 倍，寿命减小到原来的 0.107，而 Lundberg-Palmgren 理论计算寿命约为原来的 0.072，说明在考虑良好润 滑的情况下，Romax 计算的寿命要稍大些。另外可得 出轴承的寿命对载荷较敏感，油膜参数对钢球的粗 糙度较敏感。钢球粗糙度数值越小，钢球加工制造 精度越高，加工成本也相应增加，因此轴承设计时需 对轴承承受的实际载荷轻重程度选取较为合适的粗 糙度。
一种钢球滚动摩擦长寿命波动开关[发明专利]
![一种钢球滚动摩擦长寿命波动开关[发明专利]](https://img.taocdn.com/s3/m/9afd653cb14e852459fb5712.png)
专利名称：一种钢球滚动摩擦长寿命波动开关专利类型：发明专利
发明人：蒋天诗,杨代发,杨再恒,刘俊,王美
申请号：CN201911185167.9
申请日：20191127
公开号：CN110853967A
公开日：
20200228
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明提供的一种钢球滚动摩擦长寿命波动开关，包括外壳,外壳内底部加工有基座；外壳的内部上端加工有空腔，空腔和基座之间通过通孔连接，外壳外端上部加工有外螺纹；内衬套,内衬套的外形与外壳上端的空腔形状相同，内衬套内部加工为球形通槽，槽的两侧加工有限位槽；拨柄,拨柄的下端与拨动球固接，拨动球与内衬套内的球形通槽配合，拨动球通过拨动槽铰接在外壳内，拨动球的两侧面内安装有限位装置与内衬套内的限位槽配合，拨柄的上端为拨动按钮。
本发明通过将滑动摩擦改进成钢球滚动摩擦，避免了钢球与导电零件直接接触，提高了机构的耐磨能力，有效解决了原有机构容易磨损和变形的问题，大大提高了波动开关的使用寿命。
申请人：贵州振华华联电子有限公司
地址：556000 贵州省黔东南苗族侗族自治州凯里市华联路146号
国籍：CN
代理机构：贵阳睿腾知识产权代理有限公司
代理人：汪劲松
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连接器接触件机械磨损失效机理的实验研究
电器与能效管理技术!"!#$%&'
接触的前提*"+ % 文献*!(+ 研究发现重复插拔操 作使表面镀层磨损$基底金属氧化是接触电阻增 大的主要原因% 文献*!!+ 统计分析了插拔过程 中接触电阻的间歇性失效现象$并指出失效原因 是插针与插孔磨损% 文献*!'+ 认为重复插拔动 作会使连接器插孔发生应力松弛$接触力减小$从 而导致接触电阻增大% 然而$人们对连接器机械 磨损退化过程与失效机理的认识仍不全面%
本文通过开展连接器机械插拔实验$获取了 接触电阻和插入力的特征$并结合反复插拔实验 条件观测的性能参数和接触件微观形貌退化趋 势$提出了连接器机械磨损失效的物理机理%
!-实验方法
N&NO实验系统 连接器机械插拔模拟实验系统结构如图 ! 所
示% 主要包括机械装置&测控电路和软件 $ 个部 分% 机械装置主要由夹持机构&三维定位机构&电 机和力传感器组成% 通过调节夹持机构与三维定 位机构可实现连接器公端&母端中心位置的对齐$ 通过控制电机运动可实现连接器的插入和拔出动 作% 力传感器固定在电机和夹持机构之间$可实 现机械插拔力的测量%
着插拔次数的增加过渡区和稳定区陆续出现间
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全文解读《掌握历史主动 在新时代更好坚持和发展中国特色社会主义》专题PPT
单位：万m3
8) 晚间施工照明要防止灯光直射居民区，以减少对居民的影响。 d、剪刀撑及横向斜撑均应设在脚手架的外侧，构成剪刀撑及横向斜撑的斜杆必须与立杆及大横杆连接牢固，各个接头必须即能受拉又能受压。
五、墙体"L"型转角及""型转角钢筋锚固均应满足人防图集中构造要求（与土建有较大的区别，主要是锚固长度，L型转角每边不少于700mm等） 2.4.8 禁止使用不合格的焊接工具设备。
1墙体截面复杂多变，施工时要做好钢筋的预加工、及时做好钢筋的变化，并控制变截面的施工方法。 其次，选址减少了对植被的破坏，考虑了环境容量的承载力。
，参加方案的编制工作；负责工程专检安全资 4.4.点驳接幕墙施工质量允许偏差
如果超差，可用垫片在主梁与支腿连接板进行调整。 良好不能有破皮裂口存在；手持玻璃吸盘和玻璃吸盘机，须检查吸附重量和作吸附持续时间试验；在高层建筑幕墙安装与上部结构施工交叉作业时，结构施工层下方须架设挑出
，说明市对未利用土地资源的开发利用 现场配备塔机总指挥，与各塔指挥联络。
②、给水排水穿墙短管应大于40mm； I级钢筋采用调直机进行调直。
1 戴好安全帽，系好帽带，并正确使用个人劳动用品； 如有问题，应及时修理。
油料、化学物品等不堆放在民用水井及河流湖泊附近，并采取措施，防止雨水冲刷进入水体。 3）. 所有穿越人防外墙、临空墙、人防单元间密闭隔墙的水管必须有预埋刚性套管，管径大于DN150需在人防外侧加装3mm厚抗力片。
Байду номын сангаас
根据我国水土保持法律、法规的规定，方案的编制可以促使业主的法律义务落到实处，明确xxxx建设业主应承担的水土流失防治责任，为水土保持监督管理部门提供管理监督依 ， 据防 ，治 因责 此任，范编制水土保持方案十分重要。
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工 作过程 中具体 的运 动情 况 以及在 受到 工作 载荷 之 后 的摩 擦 磨 损 状 态 ； 通过 ＭＡＴＬ ＡＢ软 件 分 析
机 构 中各 因素 对摩擦 应 力的影 响 程度及 趋 势 ， 为机 构后 续设计 及 改进提 供依 据 。 关键 词 ： 可控 弯接 头 ； 钢球 ； 滚道； 赫兹理 论 ； 摩擦 磨损 ； 钻 井 工具
李 钊， 张光伟 ， 李晓红 ， 王 可 可
（ 西安石油大学 机械工程学 院 ， 西安 ７ １ ０ ０ ６ ５ ）
摘要： 在 旋 转导 向钻 井 系统 中 ， 可控 弯接 头是 重要 的 导向 钻 井 工具 。介 绍 了可控 弯接 头 结构 ， 并 对
该 结 构 中钢 球 的 受 力 和 接 触 情 况进 行 阐 述 。 采 用 赫 兹 理 论 对 钢 球 与 滚 道 进 行 分 析 计 算 ， 了 解 其 在
２ ０ １ ５ 年 第 ４ ４卷 第 ３期 第 ７ ７页
石 油 矿 场 机 械
０Ｉ Ｌ ＦＩ Ｅ ＬＤ Ｅ ＱＵＩ ＰＭＥＮＴ
文章 编号 ： １ ０ ０ １ － ３ ４ ８ ２ （ ２ ０ １ ５ ） ０ ３ — ０ ０ ７ ７ — ０ ４
可 控 弯 接 头 中 钢 球 与 滚 道 摩 擦 磨 损 研 究
ｚ ｏ ｎ ｔ ａ ｌ ｗｅ ｌ ｌ ｂ ｏ ｒ ｅ ｓ ［ Ｊ ］ ．Ｄ ｒ ｉ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ Ｃ ｏ ｎ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ， ２ ０ ０ ７（ ８ ） ：
１１ ２ — １ １ ４．
ＭＰ ａ ， 加压至 ２ ５ ＭＰ ａ ， 确 保 高 压 大 通径 送 人 悬 挂 系 统 坐挂 、 坐封 完 全 ， 倒扣 １ ６圈丢手 ， 顶部 验封 满 足要 求， 压裂 过程 中总液 量 ２ ６ ５ １ ｍ。 ， 最 高砂 比 ５ ｏ ， 最 大施 工 排量 ４ ． ８ ｍ。 ／ ｍｉ ｎ 。该 井 ２ ０ １ ３ 一 Ｏ １ — ２ ４投产 ， 截
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｔｈｅ ｃ ｏ ｎｔ ｒ ｏ ｌ ｌ ｅ ｄ ｂｅ ｎｔ ｓ ｕ ｂ ｉ ｓ ａ ｎ ｉ ｍｐｏ ｒ ｔ ａ ｎｔ ｓ ｔ ｅ ｅ ｒ ａ ｂｌ ｅ ｄｒ ｉ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ｔ ｏ ｏｌ ｏｆ ｔ ｈｅ ｒ ｏ ｔ ａ ｒ ｙ ｓ ｔ ｅ ｅ ｒ ａ ｂｌ ｅ ｄｒ ｉ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ．Ｉ ｎ ｔ ｈ ｉ ｓ ａ ｒ ｔ ｉ ｃ ｌ ｅ， ａ ｂ ｒ ｉ ｅ ｆ ｉ ｎ ｔ ｒ ｏｄ ｕｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｎ ｔ ｈｅ ｃ ｏ ｎｔ ｒ ｏ ｌ ｌ ｅ ｄ ｂ ｅ ｎｔ ｓ ｕｂ ｉ ｓ ｍａ ｄ ｅ， ｔ ｈｅ ｆ ｏｒ ｃ ｅ
止 ２ ０ １ ４ — １ ０ — １ ８ ， 该井 累计 增油 ６ ４ ９ ５ ． ９ ｔ 。
［ ２ ］ 马洪芬， 王炳， 蔡 景超． 水 平 井 裸 眼 分 井 上 的应 用 ［ Ｊ ］ ． 油气井测试， ２ ０ １ １ ， ２ ０
参考文献 ：
浊 积岩 油藏 ， 水 平段 长为 ｌ ０ ５ ２ ｍ， 采 用 水 平 井 裸 眼
［ １ ］ Ｓ ｅ ａ ｌ ｅ Ｒ， Ｐ ａ ｃ ｋ ｅ ｒ Ｓ ． Ｏ ｐ ｅ ｎ － ｈ ｏ ｌ ｅ ｃ ｏ ｍｐ ｌ ｅ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｅ ｎ ａ —
他工 具 配合 共进 行 了 ７ 井 次 的水平 井裸 眼封 隔器 分 段 压裂 现场 试验 ， 取 得 了很 好 的应 用 效 果 。 实施 的
性 能可 靠 ， 坐封 坐挂 需要 的液 压力 调节 方便 ， 具有 很
强 的可控 性 和可操 作性 ， 工具 内通 径大 ， 便 于后期 进
７口井 水平 段 长度 ８ ０ ０ ～１ ４ ９ ４ ｍ， 单 井 分 段 级数 １ Ｏ
ＬＩ Ｚｈａ ｏ， ＺＨ Ａ Ｎ Ｇ Ｇｕ ａ ｎｇ ｗｅ ｉ ， ＬＩ Ｘｉ ａ ｏ ｈｏ ｎｇ， Ｗ ＡＮ Ｇ Ｋｅ ｋｅ （ Ｓ ｃ ｈ ｏ ｏ ｌ ｏ ｆ Ｍｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｉ ｃ ａ ｌ Ｅｎ ｇｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ， Ｘｉ ａ ｎ Ｓ ｈ ｉ ｙ ｏ ｕ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ， Ｘｉ ａ ｎ ７ １ ０ ０ ６ ５ Ｃｈ ｉ ｎ ａ ）
～
行 其 他 施 工 操 作 。 该 工 具 还 可 与 其 他 工 具 配 合
使用。
１ ２级 ， 单段 最大加砂 ５ ０ ｍ。 ， 最 大排量 ５ ． ７ ｍ。 ／ 典 型井 例 ： 樊 ５ ４ 一 Ｉ Ｏ ＨＦ井 属 于 樊 １ ５ ４区块 ， 为
ｍｉ ｎ ， 累计增 油 ３ ． ６ ６ ×１ ０ ｔ 。
中图分 类号 ： ＴＥ ９ ２ １ ． ２ 文献标 识 码 ： Ａ ｄ ｏ ｉ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ １ — ３ ８ ４ ２ ． ２ ０ １ ５ ． ０ ３ ， ０ １ ９
Ｆｒ ｉ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ Ｗｅ ａ ｒ Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ｏ ｆ Ｂａ ｌ ｌ ｓ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ Ｒａ ｃ ｅ ｗａ ｙ ｓ ｏ ｎ Ｃｏ ｎ ｔ ｒ ｏ ｌ ｌ ｅ ｄ Ｂｅ ｎ ｔ Ｓ ｕ ｂ
ｂｌ ｅ ｓ ｍ ｕｌ ｔ ｉ － ｓ ｔ ａ ｇｅ ｆ ｒ ａｃ ｔ ｕｒ ｉ ｎ ｇ ａ ｎｄ ｓ ｔ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏｎ ａ ｌ ｏ ｎｇ ｈ ｏｒ ｉ —
封 隔器 分段 压裂 完 井 管 柱 对 该 井 分 １ １段 压 裂 。压
裂过程 中， 高 压 大 通 径 送 入 悬 挂 系 统 启 动压 力 １ ８