钢板桩计算书
钢板桩计算书
工程
围护结构计算书
一、工程概况
基坑围护工程基坑开挖深度为3.8m，采用板桩作围护结构，桩长为9m，桩顶标高为1.5m。
计算时考虑地面超载20kPa。
(5-1、粉土)
板桩
基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。
荷载(kPa) 1 13.79 13.79
6.02
9
二、地质条件
场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为1m。
表1
三、工况
3.8
工况 1四、计算
极限平衡嵌固深度验算水土合算, 三角形荷载
(5-1、粉土)力矩比 K=1.75压力比 K=2.78
(5-1、粉土)安全系数 K=2.63 ,圆心 O( 0.97 , 2.13 )
Prandtl: K=5.59T erzaghi: K=6.62
墙底抗隆起验算
抗管涌验算:
按砂土，安全系数K=2.636 按粘土，安全系数K=3.472
工况 1: 水土合算, 矩形荷载
开挖到
3.8m
4002000
-200-400
012
3456789
深度(m)
水平位移(mm)Max: 253.91
-1
0123456789
深度(m)
弯矩(kN*m)Max: -0.71
-1
0123456789
深度(m)
剪力(kN)Max: 0.4。
钢板桩支护计算书
钢板桩支护计算书以开挖深度3.5米和宽度1.1米为准计算一设计资料1桩顶高程H1：1.900m 施工水位H2：1.600m2 地面标高H0：2.40m开挖底面标高H3：-1.100m 开挖深度H：3.500m3土的容重加全平均值γ1：18.3KN/m3土浮容重γ’： 10.0KN/m3内摩擦角加全平均值Ф：20.10°4均布荷q：20.0KN/m25每段基坑开挖长a=10.0m 基坑开挖宽b=1.1m二外力计算1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图k a=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49k p=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05板桩外侧均布荷载换算填土高度h，h=q/r=20.0/18.3=1.09m桩顶以上土压力强度Pa1Pa1=r×（h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2水位土压力强度Pa2Pa2=r×(h+3.5 -3.00 )Ka=18.3×(1.09+3.5 -3.00 )× 0.49=14.3KN/m2开挖面土压力强度Pa3Pa3=[r×(h+3.5 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka=[18.3×(1.09+3.6 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.00+3.40)] ×0.49=40.28KN/m2三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的30#B型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:弯曲截面系W Z0=0.001350m3,折减系数β=0.7采用值W Z=βW Z0=0.00135×0.7＝0.000945m3容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa由公式σ=M/Wz得：最大弯矩M0=Wz×[σ]=189.0KN*m1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m<M0=189.0KN*m 故，支撑点可设置在水位下。
【7A文】钢板桩支护计算书(有围檩内支撑改)
钢板桩支护验算计算书一、工程概况本标段的三座框架桥。
位于穂莞深城际铁路新塘至洪梅段中堂动车所内。
桥址区属于珠江三角洲滨海平原区，地势平坦。
主要用于河涌排洪。
JGDK1+676框架桥（1G15m-5m）与中堂运用所正线斜交67°，全桥长18.03m，斜宽167.76m，底板厚1.2m，边墙厚0.8m，顶板厚0.9m，全桥为一跨结构；地表标高为1.9-2.2m，基坑底标高-2.48m~-2.31m，基坑开挖深度4.2m~4.5m。
二、钢板桩支护结构施工方案我局管段穗莞深城际SZH-6标，桥位均处于软土及水涌中，框架桥基坑开挖均采用钢板桩支护；河涌段水位较浅，先设草袋围堰施工框架桥基础，开挖时再设钢板桩支护。
支护墙体采用9m长钢板桩，钢板桩基坑顶处设置300G300的H型钢围檩，支撑体系采用内支撑形式，采用Ф325G6mm钢管，长18.6m，间距6m。
1、钢板桩支护1）钢板桩的选用采用拉森Ⅲ型钢板桩（B＝400mm，H=125mm，t＝13mm）。
考虑地质情况和开挖深度的需要，施工采用浅埋单层支点排桩墙，选用9m长度的钢板桩。
2、钢板桩的插打总体施工流程：施工准备→测量定位→打钢板桩→钢板桩合拢→钢板桩外拉锚→清底→封底→垫层→底板施工→脚手架架设→顶板、边墙施工→钢板桩围堰拆除。
钢板桩采用逐片插打逐渐纠偏直至合拢，插打时利用挖掘机或吊车附带钢丝绳吊起后，液压振动捶夹板夹住钢板桩到位，按要求沿框架桥四周每边外放1.5米要求,振动锤边振动边插打。
为了确保插打位置准确，第一片钢板桩要从两个互相垂直的方向同时控制，确保其垂直度在0.5%内，然后以此为基础向两边插打。
考虑到水位高的因素，转交处使用特制角桩插打，整个钢板桩形成一个整体，达到安全止水的最佳效果。
3、钢支撑结构形式为了确保基坑开挖及钢板桩安全可靠，钢板桩墙体支撑体系尤为重要。
具体支撑及安装位置见附图1，支撑结构材料如下：1）钢板桩支护墙体坡顶处采用300G300的H型钢围檩，每个对角采用三块300mm ×300mm×10mm钢板连接；对角斜撑采用两300G300的H型钢，对角处用四块250mm ×250mm×10mm钢板连接。
钢板桩计算书(优质特享)
目录1设计资料 (1)2钢板桩入土深度计算 (1)2.1内力计算 (1)2.2入土深度计算 (2)3钢板桩稳定性检算 (3)3.1管涌检算 (3)3.2基坑底部隆起验算 (4)4围囹检算 (5)4.1工况分析与计算 (5)4.1.1工况一 (5)4.1.2工况二 (6)4.1.3工况三 (7)4.1.4工况四 (8)4.1.5工况五 (9)4.1.6工况七 (11)4.1.7工况八 (12)4.1.8工况九 (13)4.2围囹计算 (14)4.2.1顶层围囹 (15)4.2.2第一层围囹 (16)4.2.3第二层围囹 (17)4.2.4第三层围囹 (17)4.2.5第四层围囹 (18)5对撑和斜撑检算 (19)南淝河特大桥连续梁主墩承台 钢板桩围堰施工计算书1设计资料(1)桩顶高程H1：8.0m ，汛期施工水位：7.0m 。
(2)地面标高H 0：8m ；基坑底标高H3：-1.54m ；开挖深度H ：9.54m 。
(3)封底混凝土采用C30混凝土，封底厚度为1m 。
(3)坑内、外土的天然容重加权平均值1r 、2r 均为：18.9KN/m 3；内摩擦角加权平均值 8.18=ϕ；粘聚力C ：24KPa 。
(4)地面超载q ：按70吨考虑，换算后为10KN/m 2。
(5)钢板桩采用国产拉森钢板桩，选用鞍IV 型（新）（见《施工计算手册》中国建筑工业出版社P290页）钢板桩参数 A=98.70cm 2，W=2043cm 3，[]δ=200Mpa ，桩长18m 。
2钢板桩入土深度计算 2.1内力计算(1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见图2.1根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-89、5-90）公式得：51.028.1845tg K o o2a =-=）（95.128.1845tg K oo2pi =+=）（钢板桩均布荷载换算土高度0h ：m r q h 53.09.18/10/0===(2)支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距,则拉森Ⅳ型钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度，根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-96）公式得：[]35351.09.182043102006r W 6h ⨯⨯⨯⨯==a K δ=2940mm=2.9mh1=1.11h=1.11*2.9=3.2m h2=0.88h=0.88*2.9=2.6m h3=0.77h=0.77*2.9=2.2m根据施工需要调整支撑布置h1=2.1m ，h2=2.1m ，h3=1.6层数为3层。
钢板桩计算书
板桩支护计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》6、《钢板桩》JG/T196-2018一、参数信息1、基本参数2、支撑高度位置参数3、土层参数4、荷载参数5、计算系数总体示意图土压力分布示意图附加荷载布置图二、根据实际嵌固深度计算支护桩稳定性1、主动土压力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656；K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-22/2)=0.455；K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-20/2)=0.49；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-2mH1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+20]/19=1.053mP ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=19×1.053×0.656-2×0×0.6560.5=13.115kN/m2P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=19×(2+1.053)×0.656-2×0×0.6560.5=38.034kN/m2第2层土：2-7mH2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[38+20]/22=2.636mP ak2上=γsat2H2'K a2-2c2K a20.5=22×2.636×0.455-2×10×0.4550.5=12.898kN/m2P ak2下=γsat2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=22×(5+2.636)×0.455-2×10×0.4550.5=62.943kN/m2第3层土：7-12mH3'=[∑γ2h2+∑q1]/γsati=[148+20]/22=7.636mP ak3上=γsat3H3'K a3-2c3K a30.5=22×7.636×0.49-2×20×0.490.5=54.361kN/m2P ak3下=γsat3(h3+H3')K a3-2c3K a30.5=22×(5+7.636)×0.49-2×20×0.490.5=108.292kN/m2 3）水平荷载临界深度：Z0=0m第1层土E ak1=h1(P ak1上+P ak1下)b a/2=2×(13.115+38.034)×1/2=51.149kN；a a1=h1(2P ak1上+P ak1下)/(3P ak1上+3P ak1=2×(2×13.115+38.034)/(3×13.115+3×38.034)+10=10.838m；下)+∑h2第2层土E ak2=h2(P ak2上+P ak2下)b a/2=5×(12.898+62.943)×1/2=189.603kN；a a2=h2(2P ak2上+P ak2下)/(3P ak2上+3P ak2=5×(2×12.898+62.943)/(3×12.898+3×62.943)+5=6.95m；下)+∑h3第3层土E ak3=h3(P ak3上+P ak3下)b a/2=5×(54.361+108.292)×1/2=406.633kN；a a3=h3(2P ak3上+P ak3下)/(3P ak3上+3P ak3下)=5×(2×54.361+108.292)/(3×54.361+3×108.292)=2.224m；土压力合力：E ak=ΣE aki=51.149+189.603+406.633=647.384kN；合力作用点：a a=Σ(a ai E aki)/E ak=(10.838×51.149+6.95×189.603+2.224×406.633)/647.384=4.289m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数K p1=tan2(45°+ φ1/2）= tan2(45+22/2)=2.198；K p2=tan2(45°+ φ2/2）= tan2(45+22/2)=2.198；K p3=tan2(45°+ φ3/2）= tan2(45+20/2)=2.04；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：5-6mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/21=0mP pk1上=γ1H1'K p1+2c1K p10.5=21×0×2.198+2×10×2.1980.5=29.651kN/m2P pk1下=γ1(h1+H1')K p1+2c1K p10.5=21×(1+0)×2.198+2×10×2.1980.5=75.809kN/m2第2层土：6-7mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[21]/22=0.955mP pk2上=γsat2H2'K p2+2c2K p20.5=22×0.955×2.198+2×10×2.1980.5=75.809kN/m2P pk2下=γsat2(h2+H2')K p2+2c2K p20.5=22×(1+0.955)×2.198+2×10×2.1980.5=124.165kN/m2第3层土：7-12mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[43]/22=1.955mP pk3上=γsat3H3'K p3+2c3K p30.5=22×1.955×2.04+2×20×2.040.5=144.829kN/m2P pk3下=γsat3(h3+H3')K p3+2c3K p30.5=22×(5+1.955)×2.04+2×20×2.040.5=369.186kN/m2 3）水平荷载第1层土E pk1=b a h1(P pk1上+P pk1下)/2=1×1×(29.651+75.809)/2=52.73kN；a p1=h1(2P pk1上+P pk1下)/(3P pk1上+3P pk1=1×(2×29.651+75.809)/(3×29.651+3×75.809)+6=6.427m；下)+∑h2第2层土E pk2=b a h2(P pk2上+P pk2下)/2=1×1×(75.809+124.165)/2=99.987kN；a p2=h2(2P pk2上+P pk2下)/(3P pk2上+3P pk2=1×(2×75.809+124.165)/(3×75.809+3×124.165)+5=5.46m；下)+∑h3第3层土E pk3=b a h3(P pk3上+P pk3下)/2=1×5×(144.829+369.186)/2=1285.037kN；a p3=h3(2P pk3上+P pk3下)/(3P pk3上+3P pk3下)=5×(2×144.829+369.186)/(3×144.829+3×369.186)=2.136m；土压力合力：E pk=ΣE pki=52.73+99.987+1285.037=1437.754kN；合力作用点：a p=Σ(a pi E pki)/E pk=(6.427×52.73+5.46×99.987+2.136×1285.037)/1437.754=2.525m；3、嵌固稳定性验算参考《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012，第4.2.2条被动土压力合力到桩底的距离a p1=a p=2.525m主动土压力合力到桩底的距离a a1=a a=4.289m被动土压力合力到支撑位置的距离a p2=h+ld-a p-s1=5+7-2.525-1=8.475m主动土压力合力到支撑位置的距离a a2=h+ld-a a-s1=5+7-4.289-1=6.711mE pk a p2/(E ak a a2)=1437.754×8.475/(647.384×6.711)=2.805≥K e=1.2满足要求！4、渗透稳定性验算渗透稳定性简图承压水作用下的坑底突涌稳定性验算：D γ /(h wγw) =∑h iγi /(h wγw)=(2×21+5×22)/(10×10)=1.52D γ /(h wγw) =1.52≥K h=1.1满足要求！三、确定支护桩最小嵌固深度，并分析各工况下支护桩受力工况1：开挖至1+0.5=1.5m深度，支撑尚未施工，此处支护桩处于悬臂状态开挖工况图如下：工况1示意图1、计算嵌固深度确定要使板桩保持稳定，当前开挖工况下嵌固深度需满足主动土压力造成的弯矩、基坑内侧被动土压力造成的弯矩总和平衡，即ΣM=0;同时需满足《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012第4.2.7条，对悬臂式支护结构，嵌固深度不小于0.8倍的开挖深度。
钢板桩承台施工方案计算书 (2)
钢板桩承台施工方案计算书钢板桩承台施工方案计算书1. 引言钢板桩承台是一种常见的基础结构，用于承受荷载和传递荷载到地基。
本施工方案计算书旨在提供钢板桩承台施工方案的计算过程和结果，以确保项目的安全和稳定性。
2. 施工材料2.1 钢板桩：使用符合国家标准的高质量钢板桩。
2.2 混凝土：使用符合国家标准的高强度混凝土。
2.3 钢筋：使用符合国家标准的钢筋。
3. 计算步骤此处列出了钢板桩承台施工方案的计算步骤：3.1 确定承台的负载要求和地质条件。
3.2 根据负载要求和地质条件计算桩的尺寸和数量。
3.3 计算承台的尺寸和配筋。
3.4 计算钢板桩的承载能力和桩身刚度。
3.5 根据计算结果选择合适的钢板桩型号和参数。
3.6 绘制承台和桩的结构图，并进行材料和构造检查。
4. 计算示例此处提供了一个钢板桩承台施工方案的计算示例：4.1 假设承台的负载要求为1000kN，地质条件为一般黄土。
4.2 根据负载要求和地质条件计算出桩的尺寸和数量，假设每根桩直径为500mm，间距为1m。
4.3 根据桩的数量和尺寸计算承台的尺寸和配筋，假设承台尺寸为4m × 4m，配筋为Φ32钢筋。
4.4 计算钢板桩的承载能力和桩身刚度，假设桩的承载能力为500kN，桩身刚度为1000kNm/度。
4.5 根据计算结果选择合适的钢板桩型号和参数，假设选择Φ600钢板桩。
4.6 绘制承台和桩的结构图，并进行材料和构造检查。
5. 结论钢板桩承台施工方案的计算结果满足负载要求和地质条件，符合安全和稳定的要求。
可以进行后续的施工工作。
以上是钢板桩承台施工方案计算书的一个简要范例，具体计算内容应根据实际工程情况进行。
施工前需进行详细的地质勘察和结构计算，确保施工方案的可行性和安全性。
板桩张拉计算书
板桩张拉力学计算书U型板桩张拉计算书一、已知：1.生产线长度84m；2.预应力钢棒12.6mm直径；3.有效横截面积44.2mm2；4.千斤顶校验系数0.999913。
二、预应力钢棒长度为84米时，长线台生产钢筋自重引起的张拉力损失△L1=NL/E1AN=124.25KN，L=84m，E1=2.0×105MPa，A=125.0mm2△L1=0.42742mE f=12N3/AL2W3W=9.8×0.981=9.6138E f=2.791×1013N/m2则E i= E f E1/( E f+E1)=1.99×1013N/m2△L2= NL/E i A=0.42963m则△L=0.4296m－0.42742m=0.00307mE损=△LE i A/L=886N2.N1=124.25KN3.考虑到锚具变形10mm，预应力损失Eu=10*Es/86*103，为23.2Mpa，折算成N2为2.9KN考虑到调直与变形N′=2.9+0.886=3.786KN则总张拉力为128.03KN三、主筋张拉1.试件中的预应力钢棒采用单根预应力钢棒张拉，张拉力为128.03kN。
2.每次张拉过程分为两步，第一步张拉到30%σ，张拉con力为38.409KN，对应的油表读书为38.409*103/44.2*102=8.7格；3.第二步张拉到100%σ，张拉力为128.03KN,对应的油表读书为con128.03*103/44.2*102=29.0格。
四、张拉回归方程P=-0.3456+0.2250*F，F为力值（KN），P为压力值（MPa）30%σ时压力值为P1，P1=-0.3456+0.2250*38.409=8.3 con100%σ时压力值为P2, P2=-0.3456+0.2250*128.03=28.5 con五、张拉操作实际要求每次张拉过程分为两步，第一步张拉到30%σ，张拉力为con38.409KN，对应的油表读书为8.3格；3.第二步张拉到100%σ，张con拉力为128.03KN,对应的油表读书为28.5格。
钢板桩计算书
1-1剖面设计单位：X X X 设计院设计人：X X X设计时间：2016-05-30 10:10:09---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：----------------------------------------------------------------------[ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 截面验算 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn / Wx= 251.460/(2200.000*10-6)= 114.300(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw / Wx= 161.036/(2200.000*10-6)= 73.198(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.904圆弧半径(m) R = 12.149圆心坐标X(m) X = -2.113圆心坐标Y(m) Y = 7.764----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
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美的一期排水沟槽钢板桩计算书
一、计算依据
1. .地质：根据现场砂性土查得，砂土干溶重1.53t/m , 饱和溶重1.43t/m
202(1)45/q H Htg Ht m γγ=+-=''
2. 粘土 2.74,ϕ︒
=3
r t/m =3.6
3. 钢板桩：德国拉森Ⅳ型，截面模量ω3
=2037cm
，弯曲允许应
力[]w σa
=170MP
4. 支撑材质：235 Q 钢，轴向允许应力[]σa
=160MP 弯曲允许应力，
[]w σ=170MP ，允许剪应力[]τa
=95MP
二、第一种支撑结构 情况一
设一道水平支撑，支撑间距4m 。
支撑安设好，基坑开挖到沟槽设计标高约5.2米。
1、钢板桩应力计算 （1.） 支撑应力
1.4t γ=3
/m
21.4/浮t m γ=
0ϕ=o
不计水平压力。
作用于钢板桩的主动土压力：
q 主=1.4*9=12.6t/m 2
作用于钢板桩的被动土压力：
q 主=1.4*3.8=5.32t/m 2
E 主=1/2*12.6*9=56.7t E 主=1/2*5.32*3.8=10.1t
1
16.812.0100.82主E t =
⨯⨯= 1
10.57.539.42
被E t =⨯⨯=
0X =∑ R A =56.7-10.1=46.6t/m 0c
M
=∑ R A =1/10.1（56.7*1/3*9-10.1*1/3*3.8）=15.6t
（2.） 钢板桩应力
假设钢板桩铰接于基坑底面以下3.0m 处。
L=6.0m 0.5774 6.0 3.46m =⨯=x
221(10.30 2.10) 6.02114.2 3.0 4.2 3.0223.0 3.46(3.46 3.0)3 6.03 3.0(9.4519.35)(3.630.11)25.28t m
⎡⎤
⨯⨯⨯⨯-⨯-
⎢⎥⎣⎦⎡⎤
⨯⨯⨯⨯⎢⎥⨯⨯-⨯-⎢⎥⨯⨯⎢⎥⎣⎦=+--=⋅21M = 2.10 6.0+0.1288 21.24/t cm σ⨯=2
25.2810=2037
2、围檩应力计算
（1）.围檩应力. 2～3跨按简支梁计算。
22~3161.4 3.069.088
t M m =⨯⨯=⋅
2~31
61.4 3.092.12 t Q =⨯⨯
= 2~3
1
61.4 2.783.182 t N =⨯⨯=
围檩断面：2Ⅰ56C. 16.5 d mm = 22157.853315.672714001428004x I cm F cm =⨯==⨯=
2255025100215293058x W cm =⨯==⨯=3x S cm
21.3 3.16300
300140.90021.3
300
950.5693.16
cm , cm. , , , x y x x y y i i l cm λϕλϕ====
===
== 应力：
[]2
2~32
83..1869.08100.463 1.355
0.569315.675100
1.818 1.7/2 t/cm t cm σσ⨯=+=+⨯=>= []29
2.13058
0.5980.95/142800 1.652
2 t/cm t cm ττ⨯=
=>=⨯⨯
把两块Ⅰ字钢的翼缘焊接在一块（间断焊缝），
0.900x ϕ=
应力：[]2
2~383.1369.08100.293 1.355
0.900315.675100
1.722
=1.648 t/cm t/cm σσ⨯=+=+⨯<= （2）.围檩 Ⅱ- Ⅱ′。
69.0892.11
61.4 2.0.
2
t m
t
=61.4 t M Q N =⋅==⨯⨯111Ⅱ-ⅡⅡ-ⅡⅡ-Ⅱ
应力：
[]2
61.469.08100.216 1.3550.900315.6751001.70.603.
22
2
=1.571 t/cm t/cm
t/cm σστ⨯=+=+=
⨯<==11
Ⅱ-ⅡⅡ-Ⅱ
（3）直杆应力
直杆断面：螺旋焊钢管φ610×8 mm. 151.22.
2 cm A =
5~55~5700
21.19.330.92521.29
300
14.10.98421.29
i cm λϕλϕ==
===
==11Ⅱ-ⅡⅡ-Ⅱ
4~41
61.4(2.7 3.0).
2
61.4(3.5 1.5) =174.99 t =307.00 t
N N =⨯+⨯=⨯+1Ⅱ-Ⅱ 应力：
[][]4~4
174.99
1.60.925151.22
307.00. 1.60.984151.22
22
22
=1.251 t/cm t/cm =2.063 t/cm t/cm σσσσ=
<=⨯=>=⨯Ⅱ-Ⅱ
直杆断面：螺旋焊钢管φ300×10 mm. A=204.1 cm
4~4300
22.98.130.987
22.98
i cm λϕ==
== 应力：[]4~4307.00
1.60.987204.1
22=1.524t/cm t/cm σσ=
<=⨯
结果：①.围檩2Ⅰ56c （两片焊为整体）.改为3Ⅰ56b. ②.支撑：螺旋焊钢管φ300×10mm. （4）斜杆Ⅱ-2 1 3.36
61.4(2.0 3.0)191.022 2.7
N t =⨯+⨯⨯
= 336
150.98322.98
λϕ=
== 应力： []191.02
1.60.983204.1
.
22=0.952 t/cm t/cm σσ=
<=⨯Ⅱ-2
（1）、支撑反力
21.41216.8/主 q t m =⨯=
1
16.812.0100.8/2主 E t m =
⨯⨯=
1
7.0 5.017.5/2被 E t m =⨯⨯=
1
3.85 2.75 5.29/2 A R t m =⨯⨯=
0X =∑ 100.8 5.2917.578.01 B R t =--=
0D
M
=∑
（2）、 钢板桩应力.
假设钢板桩铰接于基坑底面以下2.0m 处： L=5.0 m 0.5774 5.0 2.89 m x =⨯=
()()22115.60 5.00.12812.60 5.6 5.0821 2.8 2.02 2.0 2.8917.511.2 5.3923.313 5.0 t m M ⎡⎤
=⨯⨯+⨯⨯-⨯-
⎢⎥⎣⎦
⎡⎤⨯⨯⎢⎥
⨯⨯=+-=⋅⎢
⎥⨯⎢⎥⎣⎦
[]223.31102037
2=1.144 t/cm σσ⨯=<
（3.）围檩应力
围檩断面：3Ⅰ56c 316.5 mm d =⨯
43
3157.835473.50537140021420032550765031529458721.3 3.163000.9000.569
23 cm I cm cm x x x x y x y F cm W S cm i i cm l cm ϕϕ=⨯===⨯==⨯==⨯======
22~32~32~31
28.01 3.08
1
78.01 3.021
78.01 2.7.
2
=87.76 t m
=117.15 t =105.31 t M Q N =⨯⨯⋅=⨯⨯=⨯⨯
应力：
2
2~32~3105.3187.76100.391 1.147
0.569473.5057650
1.538117.154587
0.5072142003 1.65
2
2
t/cm t/cm στ⨯=+=+⨯=⨯=
=⨯⨯ （4）、 直杆应力
[]4~42
4~4
.78.01(3.5 1.5).
390.05 1.936 1.7/0.987204.1
2=390.05 t t/cm N t cm σσ=⨯+==>=⨯ 断面：螺旋焊钢管 281310252.14 mm A cm φ⨯= 4~44~4300
28.39.110.991
28.39
i cm λϕ==
== []24~4390.05
. 1.561 1.6/0.991252.14
2 t/cm t cm σσ=
=<=⨯
第一种支撑结构（情况一）计算结果：
1、 钢支撑：德国拉森Ⅳ型：
32037w cm =。
长
9m
2、 围檩：356I b 第五道可灌注水下封底混凝土，或利用钻孔桩。
3、 直杆和斜撑：螺旋焊钢管 Φ300*10mm
4、 采用数据：粉煤灰按全饱和，因无饱和溶重资料，作用钢板桩的内、外水压力和土压力之和按：
21.4/q Ht m H
=有地面至计算位置的高度（m ）
二、围檩和支撑应力 1、支撑：
61.4/A R t m
=
围檩和支撑断面同第二种支撑结构 ；围檩：3
Ι56b 支撑：螺旋焊钢管Φ300*10mm 。