锦屏一级大坝初期蓄水 工作性态分析
锦屏一级水电站拱坝施工近况
显 著 的 。从 结构 上 看 ， 橡 胶 坝是 以合 成 纤 维织 物 和 橡胶 形成 的薄 壁柔 性 结 构代 替 钢 筋 混 凝 土结 构 ， 由
当坝 袋 破损 时 ， 应 及 时通 知 坝 袋生 产 厂 家进 行
于不需修建 中间闸墩、 工作桥和启 闭台等钢和钢筋 混凝 土结 构 ， 并可简化水下结构 ， 因此 “ 三材” 用 量
７ 橡 胶坝的维护 与检修
造成 橡胶 坝 袋 损 伤 的 因素 主要 有 ： （ １ ） 上 游 尖
锐 的漂 浮物 撞 击 或 刺 伤 坝袋 ； （ ２ ） 正 常 运行 时 因 坝 体振 动导 致坝 袋 与底板 、 两 岸摩 擦 造 成磨 损 ； （ ３ ） 橡 胶 坝下游 侧 坝袋贴 地 长 度 范 围 内存 在 沙 砾 、 垃 圾 等 尖锐 物 ， 坝袋 在泄 洪时 因水 流冲击 拍打底 板 而刺伤 ； （ ４ ） 日光 曝 晒导 致 橡 胶 坝 过 早 老 化 。 因此 ， 应 定 期 检 查 坝袋及 混凝 土表 面是否 损伤 ， 特别 是洪 水过 后 ， 应 及 时清理 坝袋 表 面及 底 板混凝 土表 面遗 留的各 种
（ ２ ） 工期短 、 检 修 方 便 。橡 胶 坝 袋 是 先 在 工 厂 生产 ， 然后运 到现 场安 装 ， 因此施 工速 度快 、 工期 短 。
橡 胶坝 坝袋 正 常使 用 年 限 为 １ ５ ａ 左右 ， 若 要 拆 旧换
８ 结束语
橡胶 坝具 有节 省 三 材 、 造价低 、 塌 坝 时不 阻水 、 抗震 性好 及结 构 简单 、 安装 速 度 快 、 工期短、 操 作 灵 活 等特 点 。本 工程 采用橡 胶 坝取得 了较 好 的经济 效 益， 也为 发展 当地 旅 游 业 提供 了一 个 新 的亮 点 。 同
锦屏一级大坝首次蓄水过程监测成果分析
ｌ 工 程 概 况
锦 屏一 级 水 电站位 于 四川 省盐 源 县 、 木里 县交 界 的雅 砻 江 干 流 ， 开发 任 务 以发 电为 主 ， 结 合汛 期 蓄 水兼有 防洪作用 。水 库正 常蓄 水位 １ ８ ８ ０ ｍ， 死水
称” 技术特性 ， 即左 右 岸 地 形 条 件 、 地 质 条 件 不 对 称、 拱 坝 体 型 不对 称 、 拱 坝应 力 与 变 形 不 对称 。 坝 基 地质 条件 复 杂 ， 左 岸 坝基 高程 １ ８ １ ０ ｍ以上 为砂 板岩 ， 左岸高程 １ ８ １ ０ ｍ以下 及 右 岸 为 大理 岩 。左
ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｗｈ ｏ ｌ ｅ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｅ ｖｏ ｒ ｉ ｒ ｂ ａ ｎ ｋ ｉ ｓ ｓ ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ． Ｔ ｈ ｅ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｌ ｅ ｖ ｅ ｌ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ １ ８ ８ ０ ｍ ｈ ａ ｓ ｌ ａ ｓ ｔ ｅ ｄ ｍｏ ｒ ｅ ｔ ｈ ａ ｎ １ ｍｏ ｎ ｔ ｈ ， ｍｏ ｎ ｉ ｔ ｏ ｒ ｉ ｎ ｇ ｄ ａ ｔ ａ ｔ ｅ ｎ ｄ ｓ ｔ ｏ ｂ ｅ ｓ ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ．
Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ ： Ｊ ｉ ｎ ｐ ｉ ｎ ｇ Ｉ ｈ ｙ ｄ ｒ ｏ ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ； ｔ ｈ ｅ ｉ ｆ ｒ ｓ ｔ ｉ ｍｐ ｏ ｕ ｎ ｄ ｍｅ ｎ ｔ ； ｓ ａ ｆ ｅ ｔ ｙ ｅ ｖ ａ ｌ ｕ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ 中图分 类号 ： Ｔ Ｖ６ ９ ８ ． １ 文献标志码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ６ ７ １ — １ ０ ９ ２ （ ２ ０ １ ５ ） ０ ３ — ０ ０ ３ ４ — ０ ７
锦屏一级大坝首次蓄水过程监测成果分析
杨 弘 ， 董 燕君 （ １ ． 雅砻 江流域水 电开发有限公 司， 四川 成都 ， ６ １ ０ ０ ５ １ ； ２ ． 中国电建集团 中南勘测设计研 究院有 限公 司， 湖南 长沙 ， ４ １ ０ ０ １ ４ ）
浅谈锦屏一级水电站进水塔施工安全管理
浅谈锦屏一级水电站进水塔施工安全管理【摘要】本文结合锦屏一级水电站进水塔工程特点，阐述了进水塔安全管理，分析了生产安全事故的致因，提出了相应的事故预防措施和管控对策，有效解决了施工中各种安全问题。
【关键词】进水塔安全管理一、工程简述锦屏一级水电站进水塔位于大坝上游普期罗沟右侧沟壁，采用岸塔式布置，6孔进水塔呈“一”字型布置。
进水塔平面尺寸为158m×32m，塔高112m，单个进水塔长26m，塔基高程1774.0m，塔顶高程1886.0m。
具有结构复杂、塔体高、门槽空洞多、施工难度大、施工工期紧，与相邻标段存在立体交叉等特点，安全管理面临极大挑战。
二、问题的提出安全是和谐社会永恒的主题。
然而近年来全国安全生产形势一直十分严峻，重特大事故多发频发，给人民群众生命财产安全造成重大损失。
如何抓好锦屏一级水电站进水塔施工安全管理，从而全面实现项目部零安全管理目标，是项目管理面临的一个重要课题。
加强企业安全生产管理，提高安全生产技术水准，做好事故的预防工作，最大限度地避免和减少生产安全事故的发生，保障员工生命财产安全，是企业管理的一项重要工作。
笔者认为，只有加强企业安全标准化建设，全面提升安全管理水平，采取一系列行之有效的科学管理方法和措施，才能有效预防和减少生产安全事故，实现企业的安全管理目标。
在锦屏一级水电站进水塔施工安全管理中，我们以现代的事件分析与隐患管理代替传统的事故管理，即变事后型管理为预防型管理，积极分析和预测系统中的不安全因素、可能发生的故障，对机械设备、生产装置进行安全可靠性评价，做到预防为主，取得了显著效果。
三、生产安全事故主要类型及生产安全事故的致因1.生产安全事故主要类型事故是指造成主观上不希望出现的结果而意外发生的事件，其发生的后果可分为死亡、疾病、伤害、财产损失或其它损失共五大类。
在水电站工程建设的过程中，安全事故的主要类型有：车辆伤害、高处坠落、起重伤害、坍塌、触电、物体打击、机械伤害等。
施工组织设计讲稿(锦屏一级)
引水发电系统施工的关键是三大洞室。
(1)施工通道布置和断面设计 (2)三大洞室施工 (3)进水口 (4)开关站 (5)地下洞室群施工期通风分析
4.5.4泄洪洞施工
略
4.5.5 金属础处理施工
(1) 通过优化施工通道、施工方案、施工程序 和方法、设备选择等工作确定施工方案的合理 可行性，论证施工工期的落实性，明确基础处 理施工与坝体混凝土浇筑的关系和进度的可靠 性。 (2) 通过灌浆试验确定基础处理灌浆施工的施工 工序、工艺、灌浆材料、灌浆压力等参数。
4.5.3 引水发电系统
4.2 施工条件
应对工程特性和影响工程施工的重点和难点等 进行深入研究，如：工程外围交通现状及发展 规划，对外交通运输方案的施工工期、辅助线 路施工工期与工程衔接的时间要求等；
4.3 施工导流
4.3.1施工导流标准、时段及流量选择
在分析实测流量资料、历史洪水资料、施工 分期洪水资料、大坝施工进度分析与不同导 流标准时导流建筑物的规模和相对投资基础 上，结合风险度分析进一步比较论证，综合 选定初期导流的设计洪水标准。 进一步论证河道截流、坝体拦洪度汛及导流 建筑物封堵与蓄水不同时段设计洪水标准及 技术经济合理性。
4.5.1 混凝土双曲拱坝施工 (1)坝基开挖
根据两岸坝肩开挖坡高、量大、道路布置困难及坝址两岸地形 条件，分别对缆机平台、坝肩、坝基开挖方案进行研究。
(2)大坝混凝土浇注－大坝快速施工专题 重点研究缆机供料的浇筑方式 根据不同缆机布置方案和缆机型式、台数，分别进行 计算机模拟，根据计算机模拟成果，进行综合分析比 较，确定缆机型式、台数。 缆机大吊深情况下的浇筑方案。 坝体接缝灌浆施工程序、温控措施等略。
葛洲坝承建锦屏一级电站大坝首块基础通过验收
葛洲坝承建锦屏一级电站大坝首块基础通过验收
佚名
【期刊名称】《四川水力发电》
【年(卷),期】2007(026)A02
【摘要】近日，由葛洲坝集团锦屏施工局承建的锦屏一级电站右坝肩槽1860-1885高程开挖部位，一次性通过了业主组织的专家验收。
这是锦屏一级水电站工程大坝工程第一次、第一块拱坝基础验收。
经检测评定：被检部位的超挖、不平整度、半孔率、物探等数据均在设计和规范控制范围之内，顺利通过验收。
【总页数】1页(P125)
【正文语种】中文
【中图分类】TV734
【相关文献】
1.伟乎高哉大锦屏大丰碑——写在锦屏一级水电站首批机组发电之际 [J], 姚国寿;罗崇伸;张蕴华;陆山
2.水电站档案验收中存在的问题浅析——以锦屏一级水电站为例 [J], 王鑫
3.葛洲坝在锦屏一级水电站施工中实现“滴水不漏” [J],
4.水电十四局承建的锦屏一级水电站工程通过阶段性验收 [J],
5.锦屏一级水电站左岸基础处理工程通过验收 [J],
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锦屏一级水电站库水位站建设方案研究与探讨
１ ８ ０ ０ ｍ， 设 计 洪 水 位 １ ８ ８ ０ ． ３ ７ ｍ，校 核 洪 水 位 １ ８ ８ ３ ． ６ ２ ｍ， 坝 顶 高程 １ ８ ８ ５ ｍ， 水库 正 常 消 落深 度 ８ ０ ｍ， 最 大消 落深 度 ８ ３ ． ６ ２ ｍ。根 据 《 水 位 观 测平 台技 术
其要 求悬 臂 端垂 直面 向水 面 ， 这 使 得 在 无 直立 侧 壁条 件时， 由于悬 臂长 度 要 求 过 长 而无 法 使 用 。 近 年来 气 泡水 位传 感 器 的精 度 和 可 靠 性都 有 了较 大 进 步 ， 是未
平 衡计 算 ， 推求 人 （ 出） 库 流量 的重要 参 数 。 由于 锦屏
一
１ ６ ６ ． ２亿 ｋ Ｗ・ ｈ 。锦 屏一 级水 库是 雅 砻 江 中游 控 制性
龙 头水 库 ， 正常 蓄水 位 以下 库容 ７ ７ ． ６亿 ｍ ， 调 节 库 容 ４ ９ ． １ 亿 ｍ ’ ， 具有 年调 节 能力 ， 对 下 游 梯 级 的 补 偿 调 节 效益 显 著 。锦 屏 一 级 大 坝 采 用 双 曲 拱 坝 ， 最 大 坝 高 ３ ０ ５ ｍ， 建成 后 ， 将超过小湾大坝 １ ３ ｍ， 成 为 世 界第 一
核洪 水位 １ ． ３ ８ ｍ， 即１ ８ ８ ５ ． Ｏ ０ ｍ， 因此 锦屏 一级 库 水位
设 计 观测 变 幅为 ８ ８ ｍ。 水 库 水位 自记 观 测 不 同于 河 道 水 位 自记 观 测 ， 河
１ 库水 位站建设位置选择
库水 位 站建 设位 置 的选 择需综 合 考虑水 文 测验要 求、 工程 地质 条件 、 地形 条 件 、 交 通条 件 、 通信 条 件 、 电 源条 件 、 运行 维护 条 件 、 工 程造 价 以及施 工条 件 等诸 多 因素 。在 锦屏 一 级库 水 位 站 建 设 位 置 的选 择 中 ， 比选 了 ３处位 置 ： ① 右岸 进水 塔 直 立 侧壁 ； ② 左 岸 ８号公 路的 １ 、 ２号 隧洞之 间明线 公路 ； ③ 右岸 三 滩骨 料 加 工
锦屏一级水电站工程建设重大关键技术研究与实践
收稿日期：2020-10-09；网络首发时间：2020-12-28网络首发地址：http ：///kcms/detail/.20201225.0925.001.html作者简介：王继敏（1964-），博士，正高级工程师，主要从事水利水电工程技术研究与建设管理。
E-mail ：水利学报SHUILI XUEBAO 2021年1月第52卷第1期文章编号：0559-9350（2021）01-0012-09锦屏一级水电站工程建设重大关键技术研究与实践王继敏，郑江（雅砻江流域水电开发有限公司，四川成都610051）摘要：锦屏一级水电站拱坝高305m ，是世界已建第一高坝。
工程遇有复杂地址条件高陡边坡、地下厂房围岩强度应力比世界最低、首次在高混凝土坝采用碱活性骨料、超高水头泄洪消能、高山峡谷区施工场地稀缺等重大技术难题，工程建设面临前所未有的挑战。
参建各方通过科学研究、精心论证和精细管理，形成了复杂地形地质条件下拱坝边坡处理与抗力体加固、高性能混凝土制备、温控防裂与高效施工、地下厂房大变形控制、施工场地优化利用技术等创新技术。
这些技术的应用，保障了锦屏一级水电站工程的成功建设，可为后续类似工程提供借鉴。
目前，锦屏一级水电站工程已安全运行6年，运行状态良好。
关键词：超高拱坝；坝基变形控制；无碰撞消能；4.5m 层厚浇筑；大变形控制；施工场地拓展中图分类号：TV632.71文献标识码：A doi ：10.13243/ki.slxb.202008191研究背景锦屏一级水电站是我国西电东送的骨干工程，是雅砻江下游的控制性工程，电站总装机3600MW ，多年平均发电量166.2亿kWh ，水库总库容77.6亿m 3，调节库容49.1亿m 3，属年调节水库。
工程对长江上游的水土保持、生态环境改善和减轻长江中下游防洪负担具有重要作用。
同时，工程位于贫困的四川大凉山地区，工程的建设与运行对地方经济促进作用显著［1］。
工程于2005年9月8日获项目核准，2006年12月4日大江截流，2013年8月30日首批两台机组投产发电，2014年7月全部机组投产，2014年8月24日工程首次蓄水至正常蓄水位1880m 。
锦屏Ⅰ级水电站主–支库耦合的水温及水动力特性研究
锦屏Ⅰ级水电站主–支库耦合的水温及水动力特性研究杨颜菁; 邓云; 薛文豪; 何天福; 脱友才【期刊名称】《《工程科学与技术》》【年(卷),期】2018(050)005【摘要】支流流量较大时,干支库水体交换复杂,互耦作用明显,为探究主-支库耦合的水库水温分层特性和汇口处水动力特征,作者采用立面2维水温数学模型对锦屏Ⅰ级主库及支库水温进行了反演。
结果表明模型对锦屏Ⅰ级水库主-支库耦合的库区垂向水温结构以及下泄水温过程模拟效果良好。
采用水体稳定系数分析主库及支库的分层时空变化特性,锦屏Ⅰ级主、支库库区水温总体呈稳定分层状态,主库变动回水区在6-9月垂向混合均匀,在10月一翌年2月水体分层强度均大于库区断面,库区呈现6-8月分层强度大于9月一翌年5月的规律;支库水温结构类似,但分层强度总体大于主库,纵向尺度上呈现库尾到汇口分层逐渐减弱的规律。
由于小金河支流流量较大,锦屏Ⅰ级主库对支库的倒灌呈现明显季节性变化,倒灌主要发生在Fr数较小的6-7月,其分层异向流动明显,主支库水体交换显著;汛期随着支流流量增大,Fr 数增大,支流由库区中上层流出,受主库倒灌影响较小;枯水期,分层异向流动弱,主库与支库之间水体交换较小;水位消落期则没有明显的倒灌。
【总页数】8页(P94-101)【作者】杨颜菁; 邓云; 薛文豪; 何天福; 脱友才【作者单位】四川大学水力学及山区河流开发保护国家重点实验室四川成都610065; 中国电建集团西北勘测设计研究院有限公司陕西西安710065【正文语种】中文【中图分类】TV131.2【相关文献】1.锦屏二级水电站主变洞混凝土快速施工技术 [J], 向旭辉2.锦屏二级水电站主轴密封水切换失败原因分析 [J], 窦学刚;顾挺3.锦屏Ⅰ级水电站主-支库耦合的水温及水动力特性研究 [J], 杨颜菁;邓云;薛文豪;何天福;脱友才4.锦屏二级水电站主厂房镜面混凝土施工方法 [J], 李耀辉;吕华5.中水五局公司中标锦屏一级水电站2019～2024年机电设备检修维护及锦屏二级水电站闸坝运行维护项目 [J],因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
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锦屏一级大坝初期蓄水工作性态分析曹薇雅砻江流域水电开发有限公司2014年10月贵阳内容提纲概况大坝工作性态分析结论与建议概况大坝工作性态分析结论与建议公司基本情况根据国家授权，雅砻江流域水电开发有限公司负责雅砻江干流水能资源建设和管理。
截至2014年8月，公司注册资本金171亿元，总资产达1200亿元。
雅砻江干流初步拟定21级两河口水库梯级电站的开发方案 全流域装机: 约3000万kW全国十三大水电基地：排名第三二滩水库下游河段下游共五级，总装机1470万千瓦，已投产装机达到1290万千瓦。
四川境内最大的发电企业。
下游中上游河段中游：拟定7级开发（总装机1182.5万千瓦），“龙头”水库两河口于2014年10月正式开工建设，其余各项目正开展前期勘测设计工作。
上游：初拟11级开发（总装机约229万千瓦），目前正进行河段规划工作。
上游中游游工程概况装机: 6*60万kW多年平均发电量：166.2亿kWh多年平均发电量1662最大坝高：305m（混凝土双曲拱坝，世界第一高拱坝）总库容：77.6亿m3，年调节水库节点工期: 2005年开工建设，2013年8月首台机组投产发电，2014年7月机组全部投运工程概况枢纽主要建筑物由混凝土双曲拱坝、右岸引水发电（地下厂房）系统及枢纽主要建筑物由混凝土双曲拱坝右岸引水发电（地下厂房）系统及泄洪消能建筑物组成。
第阶段蓄水蓄水历程第一阶段蓄水EL. 1706.77m（2012127）（2012.12.7）蓄水历程第二阶段蓄水EL. 1800m（2013.7.18）2013718蓄水历程第三阶段蓄水EL. 1840m（2013.10.14）蓄水历程第四阶段蓄水EL. 1880m（2014.8.24）大坝监测设计监测范围：大坝及坝基、垫座、坝身泄水孔口、水垫塘及二道坝主要监测设计内容：主要监测设计内容变形监测、应力应变监测、温度监测、渗流渗压监测、环境量监测及专项监测等。
项监测等截至2014年2月，共布设监测仪器设施3462套（4379支）。
大坝监测设计大坝监测设计概况大坝工作性态分析结论与建议监测成果分析1. 坝基和抗力体变形径向变形：10.76mm，右岸16#坝段切向变形：相对较小。
左岸11#坝段1.6mm，右岸19#坝段0.38mm 坝基接触缝处于压缩状态且变化量小于0.1mm监测成果分析2. 坝体变形水平变形：表现为向下游、向两岸侧变形，坝体变形与库水位呈现良好相关性，且整体变形量级不大。
最大径向变形：26.49mm，13#坝段EL.1730m最大切向变形：5.87mm，左岸11 #坝段EL.1730m垂直变形：呈现拱冠大、向两岸逐渐减小的特点。
最大垂直变形17.39mm46未出现明显异常坝体横缝处于压蓄水以来大坝弦长缩短约4mm～6mm，未出现明显异常；坝体横缝处于压缩状态且变化量小于0.1mm。
监测成果分析3. 大坝应力坝体抗压、抗拉强度控制标准混凝土抗压强度标准值C18030C区C18035B区C18040A区设算方主压主拉主压主拉主压主拉设计状况计算方法应力应力应力应力应力应力持久状况拱梁分载法 6.82 1.207.95 1.209.09 1.208.521509.9415011.36150有限元法 1.50 1.50 1.50短暂状况拱梁分载法7.18 1.358.37 1.589.58 1.80有限元法8.97 1.7710.47 2.0611.96 2.36校核洪水151176201偶然状况情况拱梁分载法8.02 1.519.36 1.7610.70 2.01有限元法10.03 1.9711.70 2.3013.37 2.63地震情况拱梁分载法14.13 2.6216.49 3.0618.84 3.50备注：1.单位：Mpa2.混凝土抗拉强度取抗压强度的8%。
3.混凝土动态抗压强度较其静态标准值提高30%，动态抗拉强度为动态抗压强度的10%监测成果分析3. 大坝应力监测结果坝踵、坝趾区是坝体应力的重点关注部位，左岸12#坝段坝踵压应力6.63MPa、坝趾压应力3.27MPa。
663MPa327MPa坝体应力状态基本正常，拱坝基本处于受压状态，压应力沿坝轴线由河床向两岸逐渐减小。
床向两岸逐渐减小监测成果分析4. 渗流渗压控制标准要素标准≤0.4防渗帷幕处扬压力折减系数α1拱坝坝基主排水幕处扬压力折减系数α≤0.22深井泵房设计抽排能力450m3/h监测成果分析4. 渗流渗压监测结果折减系数：坝基渗压除PDZ-2测点（左岸1778m高程帷幕洞坝基和垫座部位）渗压折减系数达到0.47外（进行补强灌浆后折减系数不再增加），其余测点折减系数为00.39；排水孔后折减系数为00.08，均小于设～～计控制值，帷幕防渗效果良好。
坝基渗流量：左岸合计45.84L/s；右岸合计6.32L/s。
4584L/s632L/s坝体、坝基渗压监测值基本正常，渗控工程运行正常，总渗漏量小于设计抽排能力，处于可控状态。
计抽排能力处于可控状态反馈分析通过对坝体变形量的反馈进行坝体及坝基变形模量反映当前大坝实际的变形和应力情况为下蓄水阶段大坝工作性态的精确预等力学参数反演为下一蓄水阶段大坝工作性态的精确预测奠定基础反馈分析1. 技术路线123•选取具有代表•借由统计模型•采用监测位移性的时段•选取代表拱坝变形特征的目和有限元数值模型•通过不断调整与计算位移的均方差作来衡量计算位移对监测位移的吻标点•以目标点的实测监测位移为坝基及坝体材料的变形模量•使计算变形逼合情况•均方差最小的参数组合为本目标值近目标点的监测位移阶段的最优反馈参数反馈分析2.反馈分析时段及目标点选择分析时段选择：第一时段：2011年12月1日～2012年7月15日，即水准监测资料起始至蓄水前，坝前水位不超过1650m，变形主要受自重及施工期温度场控制；水前坝前水位不超过变形主要受自重及施工期温度场控制；第二时段：2012年11月30日～2012年12月7日，导流洞下闸蓄水期间，1706历时较短大坝变形增量主要由水荷载引起水位蓄至1706m，历时较短，大坝变形增量主要由水荷载引起；第三时段：2013年6月5日～2013年7月20日，水位由1716m上升到1801m，大坝变形增量主要由水荷载引起；大坝变形增量主要由水荷载引起第四时段：2013年9月3日～2013年10月15日，水位蓄至1839m，大坝变形增量主要由水荷载引起。
反馈分析2. 反馈分析时段及目标点选择目标点选择：第一时段反馈目标点选取1601m、1664m廊道水准监测的沉降变形；第二、三、四时段反馈目标点选择大坝垂线监测剖面测点（5#、9#、11#、13#、16#、19#坝段坝体的垂线水平位移，包括径向位移和切向位移矢量之和)。
反馈分析 3. 坝体及坝基变形参数反演反馈坝体弹模与试验成果对比表混凝土设计弹模（GPa）反馈弹模（GPa）室内试验弹模（GPa，180d）现场试验弹模（GPa，180d）反馈弹模/室内试验弹模反馈弹模/现场试验弹模（180d）坝体A区24.038.436.0030.7 1.07 1.25坝体B区23.537.634.0030.5 1.11 1.23反馈坝体弹模基本高于设计弹模。
考虑到设计弹模的取值方法以及试验弹天龄期则反馈的坝体弹模368384GP 与实际情况较为吻合坝体C区23.036.831.0028.3 1.19 1.30模为180天龄期，则反馈的坝体弹模36.8~38.4GPa 与实际情况较为吻合。
反馈分析 3. 坝体及坝基变形参数反演反馈坝基变形模量与试验成果对比表基岩反馈变模（GPa）割线模量E0(H)（GPa）反馈变模/割线模量E 0(H)II岩体41.631.53 1.32岩体Ⅲ1岩体17.714.12 1.25Ⅲ2岩体（两岸）10.410.3 1.01160103155反馈坝基变模基本高于设计变模。
综合考虑设计变模取值方法、坝基固结灌浆后钻孔变模提高等因素反馈的岩体变模总体合理Ⅲ2岩体（河床）16.010.3 1.55Ⅳ1岩体 4.8--Ⅳ2岩体 3.2 1.2 2.67结灌浆后钻孔变模提高等因素，反馈的岩体变模总体合理。
Ⅳ岩体V岩体0.60.630.95反馈分析3. 大坝变形及应力反馈分析高程(m)监测仪器径向变形增量(mm)切向变形增量(mm)计算值监测值计算值监测值1829PL11-214.7514.88 1.11 2.231778PL11-314.1815.76 2.29 2.69PL11-41077134315249 1730PL11410.7713.4 3.15 2.491664PL11-5 4.06 6.96 2.82 1.331601IP11-10.28 2.170.500.41PL16-2-5.16-2.23 1829PL1629.7910.13 5.16 2.23 1778PL16-310.3412.1-5.72-1.88 1730PL16-49.0111.13-5.36-1.41 1664PL16-5 4.587.29-3.52-0.87 1601IP16-10.61 3.01-0.91-0.34 1829PL19-2 3.66 5.36-4.92-2.19 1778PL19-3 3.71 6.45-5.45-1.79对比结果显示，增量位移计算值与监测值基本吻合，变形规律基本一致。
1730PL19-4 2.44 5.26-4.99-1.28 1664PL19-50.82 2.96-3.00-0.7注：+，向下游、向左岸；-，向上游、向右岸反馈分析以大坝浇筑时刻为基准，蓄水至1840m时水平变形：坝体径向变形指向下游，切向变形指向两岸。
最大径向变形：27.8mm，左岸12#坝段EL.1850m最大切向变形：7.5mm，右岸18#坝段EL.1860m大坝应力：坝体上下游面关键部位仍均处于受压状态，变化趋势符合般大坝应力：坝体上下游面关键部位仍均处于受压状态，变化趋势符合一般规律。
最大拉应力般都小于设计控制标准1.5MPa最大拉应力一般都小于设计控制标准15MPa反馈分析4. 下阶段大坝变形及应力预测基于现阶段反演的坝体和基岩变形模量借由统计模型和有限元计算模型开展下阶段1880m水位下坝体应力及变形预测反馈分析4. 下阶段大坝变形及应力预测坝体变形：坝体变形规律与1840m时基本相同，最大位移位置进一步上移。
径向变形指向下游，切向变形指向两岸。
最大径向变形：60.0mm，左岸12#坝段EL.1860m最大切向变形右岸坝段最大切向变形：13.0mm，右岸18#1860m反馈分析4. 下阶段大坝变形及应力预测坝体应力：坝体应力分布规律与1840m时基本相同。