水泥厂中的废气
水泥厂污染物种类及防治措施

水泥厂污染物种类及防治措施1、二氧化硫(SO2)水泥工业废气中的SO2、主要来源于水泥原料或燃料中的含硫化合物,及在高温氧化条件下生成的硫氧化物。
对于新型干法生产来说,硫和钾、钠、氯一样,是引起预热器、分解炉结皮堵塞的重要因素之一,是一种对生产有害、需要加以限制的一种组分。
由于在水泥回转窑内存在充足的钙和一定量的钾钠,所形成的硫酸盐挥发性较差、有80%以上残留在熟料中。
2、氮氧化物(NOX)在水泥生产过程中排放的NOx,主要来源于燃料高温燃烧时、燃烧空气中的N2在高温状态下与氧化合生成。
其生成量取决于燃烧火焰温度,火焰温度越高、则N2被氧化生成的NO x量越多。
在新型干法生产系统中,由于50%~60%的燃料是在温度较低的分解炉中燃烧的。
表1 NOX对人体危害程度Nox浓度对人体危害程度(ppm)0.5连续接触4h,肺细胞病理组织发生变化;连续接触3-12个月,支气管出现肺气肿、感染、抵抗力减弱。
1.0闻到臭味5.0闻到很强烈的臭味10-15眼、鼻、呼吸道受刺激803-5min内引起胸痛100-150人在30min,至多1h内就因肺气肿死亡>200人瞬即死亡3、水泥生产过程中CO2气体的产生1.在水泥煅烧窑中排放的C O2,来源于水泥原料中碳酸盐分解和燃料燃烧。
当前,生产水泥熟料的主要原料为石灰石。
2.普通硅酸盐水泥熟料含氧化钙65%左右,根据化学反应方程式(CaCO3=CaO+CO2)算出:每生产1吨水泥熟料生成0.511吨CO2。
3.由燃料燃烧所产生的CO2与耗用燃料的发热量及数量有关。
水泥厂用的燃料煤发热量为22000kJ/㎏时,约含有65%左右的固定碳,根据化学反应方程式:C+O2=CO2 可知,碳完全燃烧时、每吨煤产生2.38吨CO2。
水泥行业报告

水泥行业报告水泥行业报告:前景良好,但需注意环保问题随着国家对基建领域的不断投资以及城市化进程的加速,水泥行业发展前景良好。
然而,水泥生产过程中所产生的大量废气和废水也成为了环境保护的难题,需要行业和政府共同加强监管和整治。
以下是三个水泥行业案例:1.万年青水泥厂废气治理:万年青水泥厂位于北京市房山区,是北京市三家重点水泥生产企业之一。
由于生产工艺和设备落后,该厂所排放的废气严重超标。
为此,企业采用多种措施进行治理,如提高锅炉燃烧效率、减少原材料中的含硫物质等,最终使废气排放符合国家标准。
2.湖南水泥厂废水处理:湖南省红星水泥厂的主要污染源是废水,处理不当会严重污染河流和地下水。
为此,企业在不断完善废水处理设施的同时,也加强了员工的环保意识,制定了严格的环保标准并定期进行监测。
通过这些措施,该厂的水环境质量得到了明显的改善。
3.中国建材集团环保领域突出:中国建材集团是我国最大的水泥生产企业之一,其环保方面的措施得到了广泛认可。
该集团采用绿色制造、清洁生产、循环经济等理念,不断加强对污染源的监控和治理,并积极探索低碳发展模式,以实现可持续发展。
综上所述,环保是水泥行业发展中不可回避的问题,行业和企业需要树立环保意识、加强管理和技术改进,不断提高环保水平。
同时,政府也应该加强行业监管和惩罚力度,严格执行环保法规,共同推动水泥行业向着环保、低碳、高效的方向发展。
除了环保问题外,水泥行业还面临着市场竞争激烈、原材料价格波动等挑战。
近年来,随着国家绿色制造和循环经济的倡导,越来越多的企业开始注重生产过程中的废弃物的处理和综合利用,推动水泥行业向绿色环保方向转型。
同时,多项创新技术也在不断涌现,例如利用废弃物制造新型水泥、研发高性能节能型水泥等,这些技术的应用将更好地满足市场和环保的需求。
从行业整体来看,水泥行业虽然经历过产能过剩的困境,但目前处于去杠杆、调整结构的阶段,未来市场前景依然看好。
尤其在“十四五”规划中,水泥行业的需求将持续稳定增长,因此各家企业应该在向绿色化、智能化方向发展的同时,适应市场变化,做好自身的产业升级和经营管理。
水泥厂各种废气计算书

目录1 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算 (2)2 窑尾电收尘器及原料磨系统风机风量确定 (6)3 窑尾高温风机风量及风压计算 (7)4 出C1筒窑气量验算 (9)5 入窑尾高温风机窑气密度计算 (10)6 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图一 (11)7 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图二 (12)8 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图三 (13)9 原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡计算汇总图四 (14)12 原料粉磨及废气处理系统风管汇总表 (15)13 电收尘器进口废气露点计算 (16)原料粉磨及废气处理系统物料平衡及热平衡一.计算条件1,物料①易磨性: m0②粉磨前综合水份:X m1=2.5%;③粉磨后综合水份:X m2=0.5%;④粉磨前物料温度:T m1=150C;⑤粉磨后物料温度:T m2=850C;2,窑气①体积:V K=1.5131Nm3/Kg-clx5000x1.1x1000/24=346750 Nm3/h;②烧成系统设计能力:5000t/d,放大系数:1.1;③温度:T K=3300C;④湿度:W K=70%;⑤含尘量:A K=55g/Nm3;⑥入煤磨窑气量: V k2=52650Nm3/h(温度:T g1=3100C);3,磨机①型号:Atox50;②原料磨系统设计能力:G0=400t/h;③要求入磨风量: V g1=478725Nm3/h(温度:T g1=200~3500C);4,环境①温度:T a=150C;②湿度:W a=50%;二,物料平衡①喂料量:G m1=G 0x100/(100-X m1)=400x100/(100-2.5)=410.2t/h;②出磨料量:G m2=G 0x100/(100-X m2)+V k xA k/106=400x100/(100-0.5)+346750x55/106=421.1t/h;③蒸发水量:G H=G 0x100/(100-X m2)x (X m1- X m2)/ (100-X m1)2O=400x100/(100-0.5)x(2.5-0.5)/(100-2.5)=8.25t/h;④入磨气体量: V g1=478725Nm3/h;⑤出磨气体量: V g2= V g1+ V H2O + V s+ V f=1.05(V g1+ V H2O + V s)=1.05(478725+1.25x8.25x1000+3000)=516639 Nm3/h;三,热平衡①入磨处需热量: Q g1= Q m+ Q H2O+ Q g2+ Q d- Q gr物料温升吸热: Q m=G m1xC m x(T m2- T m1)=410.2x0.932x(85-15)x1000=26761448kj/h蒸发水份吸热: Q H2O=1000G H2O[(100-T m1)x4.187+2257-(100-T g2)x1.868]=1000x8.25x[(100-15)x4.187+2257-(100-95)x1.868]=21171109 kj/h出磨气体热焓: Q g2= V g2xC g2x T g2=516639x1.34x95=65768145 kj/h粉磨过程产生热量: Q gr=3600x0.9x(G0xP0+ P s)=3600x0.9x(400x8.72+160)=11819520 kj/h表面散热: Q d按其余各项5%计;故:Q g1=1.05x(26761448+21171109+65768145-11819520)=1.06975x108 kj/h②窑气热焓:Q K=V k(C k+A k xC m/1000)xT k=346750(1.45+55x0.932/1000)x310=1.61374x108 kj/h③入煤磨窑气热焓: Q K2=V k2(C k+A k xC m/1000)xT k=52650(1.45+55x0.932/1000)x310=0.24482x108 kj/h四,讨论:情形1,窑开.原料磨开.煤磨开Q g1+ Q K2=1.06975x108 +0.24482x108 =1.31457 x108kj/h< Q K=1.61374x108 kj/hV g1+ V k2=478725+52650=531375Nm3/h> V k=346750 Nm3/h即:窑气的热焓大于原料磨及煤磨烘干原燃料所需热焓,而窑气量却小于入磨所需风量;故原料磨进风口须掺冷风或掺循环风,为了让尽可能多的窑气入原料磨,其进风口只掺冷风而不掺循环风,以减少进增湿塔的废气处理量,从而减小电收尘器及原料磨系统风机的规格.设掺冷风V a后,入原料磨的窑气量为V k1;Q K1+ Q a=1.06975 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.06975 x108V k1+ V a=478725即:1.48xV k1x310+1.295x(478725-V k1)x15=1.06975x108得: V k1=2.22306 x105 Nm3/hV a=(4.78725-2.22306) x105 =2.56419 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3=346750-(2.22306 x105 +52650)=71794Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 71794x1.48x(310-150)G H2O(T) =17000819/2612895=6.51t/h=1.25x1000x6.51=8133Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(71794+8133)=83923Nm3/h进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=516639+83923=600562 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=(516639x95+83923x150)/625814=98.50C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=600562x(273+98.5)/273 x101325/(101325-10000)=600562x1.36x1.109=905791m3/h★为了进一步减小电收尘器及原料磨系统风机的规格,除进煤磨的烟气外全部入原料磨则原料磨內喷水量G H.2O(m)入磨窑气量: V k1=346750-52650=294100 Nm3/h掺入冷风量: V a=478725-294100=184625 Nm3/h入磨气体热焓: C k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.48x294100x310+1.295x184625x15=1.38519x108kj/h 磨内喷水所需吸收热焓: (1.38519-1.06975) x108kj/h=31544420则原料磨內喷水量G H= Q H2O/{1000x[(100-15)x4.187+2257]}2O(m)=31544420/1000/2613=12.072 t/h进电收尘器的废气量为: V’EP= V’g2 =(516639+12.072x1250)=531729 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T’EP=950C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V’EP=531729x(273+95)/273 x101325/(101325-10000)=531729x1.348x1.109=794899m3/h情形2,窑开.原料磨开.煤磨停Q g1+ Q K2=1.14453x108 +0 =1.14453x108kj/h< Q K=1.61374x108 kj/hV g1+ V k2=414420+0=414420Nm3/h> V k=346750 Nm3/h即:窑气的热焓大于原料磨原料所需热焓,而窑气量却小于入磨所需风量;故原料磨进风口须掺冷风或掺循环风,为了让尽可能多的窑气入原料磨,其进风口只掺冷风而不掺循环风,以减少进增湿塔的废气处理量,从而减小电收尘器及原料磨系统风机的规格.Q K1+ Q a=1.06975 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.06975 x108V k1+ V a=478725即:1.48xV k1x310+1.295x(478725-V k1)x15=1.06975x108得: V k1=2.22306 x105 Nm3/hV a=(4.78725-2.22306) x105 =2.56419 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3=346750-2.22306 x105 =124444Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 124444x1.48x(310-150)G H2O(T) =29468339/2612895=11.28t/h=1.25x1000x11.28=14100Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(124444+14100)=145471Nm3/h进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=516639+145471=662110 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=(516639x95+145471x150)/662110=107.10C进电收尘器进口负压为:-10000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=662110x(273+107.1)/273 x101325/(101325-10000)=662110x1.392x1.109=1022118m3/h★为了进一步减小电收尘器及原料磨系统风机的规格,除进煤磨的烟气外全部入原料磨则原料磨內喷水量G H.2O(m)入磨窑气量: V k1=346750Nm3/h掺入冷风量: V a=478725-346750=131975 Nm3/h入磨气体热焓: C k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.48x346750x310+1.295x131975x15=1.61653x108kj/h 磨内喷水所需吸收热焓: (1.61653-1.06975) x108kj/h=54678000 kj/h则原料磨內喷水量G H= Q H2O/{1000x[(100-15)x4.187+2257]}2O(m)=54678000/1000/2613=20.9 t/h进电收尘器的废气量为: V’EP= V’g2 =(516639+20.9x1250)=542764 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T’EP=950C进电收尘器进口负压为:-10000Pa根据原料磨的最新资料,其磨内的最大喷水量为17t/h,磨内喷水所吸收热焓:Q H2O= G H2O(m) {1000x[(100-15)x4.187+2257]}=17 {1000x[(100-15)x4.187+2257]}=6088584 kj/h则原料磨入口需热量: Q’g1=1.06975x108 +0.06088584x108 =1.13063584 x108kj/hC k x V k1xT k+C a x V a xT a=1.13063584x108V k1+ V a=478725即:1.48xV’k1x310+1.295x(478725-V’k1)x15=1.13063584x108得: V’k1=2.36164 x105 Nm3/hV’a=(4.78725-2.36164) x105 =2.42561 x105Nm3/h这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V’k3=346750-(2.42561x105 +52650)=51539Nm3/h进增湿塔的窑气从3100C降到1500C需喷水量G’ H2O(T)1000xG’ H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 51539x1.48x(310-150)G’ H2O(T) =12204435/2612895=4.67t/h则进电收尘器的废气量为: V’EP=542764x(273+95)/273 x101325/(101325-10000)=542764x1.348x1.109=811386m3/h情形3,窑开.原料磨停.煤磨停这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3= V k=346750 Nm3/h进增湿塔的窑气从3300C降到1000C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 346750x1.48x(330-100)G H2O(T) =118033000/2612895=45.2t/h=1.25x1000x45.2=56500 Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(346750+56500)=423413Nm3/h 进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=0+423413=423413 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=1000C进电收尘器进口负压为:-5000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=423413 x(273+100)/273 x101325/(101325-5000)=423413 x1.366x1.051=607880m3/h情形4,窑开.原料磨停.煤磨开这种情况下,进增湿塔的窑气处理量为:V k3= V k- V k2= 346750-52650=294100 Nm3/h进增湿塔的窑气从3300C降到1000C需喷水量G H2O(T)1000xG H2O(T) x[(100-15)x4.187+2257]= 294100x1.48x(330-100)G H2O(T) =100111000/2612895=38.3t/h=1.25x1000x38.3=47893 Nm3/h蒸气量: V H2O(T)出增湿塔的废气量为: V T=1.05 (V k3+ V H2O(T) )=1.05x(294100+47893)=359093Nm3/h 进电收尘器的废气量为: V EP= V g2+ V T=0+359093=359093 Nm3/h进电收尘器的废气温度为: T EP=1000C进电收尘器进口负压为:-5000Pa则进电收尘器的废气量为: V EP=359093 x(273+100)/273 x101325/(101325-5000)=359093 x1.366x1.051=515537m3/h窑尾电收尘器及原料磨系统风机风量确定“情形1”是窑磨系统运行最正常的一种状况,占窑磨总运行时间的75%;“情形2”是窑磨系统运行较常见的一种状况,占窑磨总运行时间的17%;“情形3”及“情形4”仅占窑磨总运行时间的8%;故电收尘器及原料磨系统风机的选型应根据“情形1”的计算结果确定,同时要兼顾“情形2”的计算结果.确定电收尘器的处理风量为: 820000m3/h确定原料磨系统风机风量为: 860000m3/h全压为: 11000Pa这样的参数在“情形1”的状况下,原料磨内必须喷水,喷水量约12t/h,窑及原料磨系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h),电收尘器的排放浓度也将达标(≤50mg/Nm3).在“情形2”的状况下,原料磨内需喷水最大, 喷水量约20.9t/h 窑及原料磨系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h), 电收尘器的排放浓度也将达标(≤50mg/Nm3).在“情形3”及“情形4”的状况下,窑系统产量达标(窑产量:5000x1.1=5500t/d,原料磨产量:380t/h),电收尘器的排放浓度达标(≤50mg/Nm3),但原料磨系统风机的压头的80%即近10000Pa将消耗在出增湿塔及风机进口的两个阀门上,将造成部分功率的浪费在“情形3”及“情形4”的状况下,两台阀门开度计算:ΔP=SpxV2=10000Pa即(λxL/D+∑ζ)ρ/2x0.7852xD4 xV2=10000其中:λ=0.012 L=50m D=3.5m ρ=1.0“情形3”: V=660000/3600=183m3 /s则:∑ζ=55 相对应的两个阀门的阀板角度均约为:480“情形4”: V=550000/3600=153m3 /s则:∑ζ=80 相对应的两个阀门的阀板角度均约为:570窑尾高温风机的选型计算一,计算条件①体积:V K=1.5131Nm3/Kg-clx5000x1.1x1000/24=346750 Nm3/h;②烧成系统设计能力:5000t/d,放大系数:1.1;③温度:T K=3300C;④湿度:W K=70%;⑤含尘量:A K=55g/Nm3;⑥预热器C1筒出口负压:-480mmH2Ox9.81= -4709Pa二,选型计算1,风量确定:V K=346750 Nm3/hx(273+330)/273x101325/(101325-6900)=346750x2.209x1.073=821887m3/h风机风量考虑一定的储备系数故其风量V PF=1.038x V K =1.038x821887=853000 m3/h2,压头确定:①预热器下行风管管路的沿程阻力损失和局部阻力损失:ΔP1=SpxV2Sp=(λxL/D+∑ζ)ρ/2x0.7852xD43300C窑尾废气的运动粘滞系数ν=3.30x10-5管路中的风速:853000/3600x0.785x42=18.8m/s其雷诺数Re=vxD/ν=18.8x4/3.30x10-5=22.8 x105再求K/D=0.15/4000=3.75x10-5查莫迪图得:λ=0.012设∑ζ=1.25ρ=1.42x273/(273+330)x(101325-6900)/101325=0.5779Sp=(0.012x100/4+1.25)x0.5779/2x0.7852x44=0.00284kg/m7(风机进口阀门的阀板角度均约为:100)故ΔP1=SpxV2=0.00284x(853000/3600)2 =159N/m2=159 Pa②热废气下行阻力:ΔP2=(ρa-ρ)xgxH=(1.2-0.5779)x9.81x100=610Pa③风机静压PP=159+610+4709=5478Pa动压头:ρxv2/2x9.81=0.5779x302/19.62=265 Pa③风机全压:5478+265=5743 Pa3高温风机参数确定如下:V PF=1.038x V K =1.038x821887=853000 m3/h风机全压P =1.25x5743=7200 Pa这样的参数对高温风机而言,其压头有一定的储备,主要出于以下考虑:窑达设计产量5500t/h时, 高温风机的压头(或曰转速或曰功率)设计在其额定压头(或曰额定转速或曰额定功率)的80~85%,以利于风机的正常长期运转. 故为此储备系数:约1.25~1.18;4,高温风机功率计算:轴功率P0= QH/η其中: 风量Q=853000/3600=236.9 m3/s全压H=7200Pa效率η=0.82~0.86故P0= QH/η=236.9x7200/0.82x1000=2080kw (风机厂商提供的计算公式)出C1筒窑气量的验算一,计算条件1,物料①理论料耗:1.498kg/kg-cl②煤工业分析:煤粉水份: 0.83%煤粉灰份: 26.78%煤粉挥发份: 27.03%煤粉固定碳: 45.36%硫含量: 0.5%低位净热值Qw: 23080kj/kg-coal2,烧成系统:①产量: 5000t/d,放大系数:1.1;②热耗:720kcal/kg-cl二窑气量的验算系统总用煤量:720x4.18x5000x1.1/24/23080=29.88t/h;1,根据固体燃料燃烧生成烟气量计算公式:V=0.89xQw/1000+1.65则得燃料燃烧的理论烟气量:0.89x23080/4.18/1000+1.65=6.56Nm3/kg-coal理论计算烟气量:6.56x29.88x1000=1.96x105 Nm3/h2,又根据固体燃料燃烧需要理论空气量计算公式:Vi=1.01x Qw/1000+0.5则得燃料燃烧的理论空气量:1.01x23080/4.18/1000+0.5=6.08Nm3/kg-coal理论计算空气量:6.08x29.88x1000=1.82x105 Nm3/h3,生料中石灰石配比:84.98%,石灰石烧失量:41.46%,理论料耗:1.498kg/kg-cl 则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:84.98%x41.46%x1.498x22.4/44=0.269 Nm3/kg-cl 理论计算二氧化碳量:0.269x5500/24x1000=0.616x105 Nm3/h4,设燃烧过剩空气系数1.10,而系统总漏风系数1.25则出C1筒的实际标况风量:1.25x(1.96x105+1.82x105x0.1+0.616x105 )=3.447 x105Nm3/hx(273+330)/273x101325/(101325-6900)=3.447 x105Nm3/hx2.209x1.073=817055m3/h每公斤熟料的实际标况风量:344700/5500x24/1000=1.504Nm3/kg-cl则出C1筒的实际氧含量:(0.25x2.756 x105+1.82x105x0.1)/3.447x105 x21%=5.3% 该验算结果既符合工艺开发组所提数据,又符合窑实际操作工况,其氧含量在5%左右.故原料磨系统的计算及高温风机的选型计算正确.入窑尾高温风机窑气密度计算1,烟气中的氧含量:V O2=0.053x344700/29.88/1000=0.6114 Nm3/kg-coal2,设煤粉挥发份中C含量:17%;H含量:5%;O含量:3.5%;N含量:1.53%;3,则每公斤燃料燃烧产生烟气中的二氧化碳含量:V CO2=(17+45.36)/12x22.4/100=1.16 Nm3/kg-coal生料中则碳酸钙分解产生的二氧化碳量为:V CO2=0.616x105 Nm3/h/29.88/1000=2.06 Nm3/kg-coal4, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的H2O含量:V H2O=(5/2+0.83/18)x22.4/100=0.57 Nm3/kg-coal生料中H2O汽量为:V H2O=(1.498x5500/24x1000x0.05/29.88/1000)/18x0.224=0.01 Nm3/kg-coal5, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的SO2含量:V SO2=0.45/32x22.4/100=0.003 Nm3/kg-coal6, 则每公斤燃料燃烧产生烟气中的N2含量:V N2=1.53/28x22.4/100+1.82x105 Nm3/h/29.88/1000x0.79+0.6114 Nm3/kg-coal x79/21=0.012+4.81+2.30=7.122 Nm3/kg-coal故总烟气量:0.6114+1.16+2.06+0.58+0.003+7.122=11.536 Nm3/kg-coal烟气组成:氧气- 0.6114/11.536=5.3%二氧化碳: (1.16+2.06)/11.536=27.9%H2O汽: 0.58/11.536=5.03%SO2: 0.003/11.536=0.029%N2: 7.122/11.536=61.74%烟气平均分子量M=0.01(5.3x32+27.9x44+5.03x18+0.029x64+61.74x28)=32.18烟气标况下密度:32.18/22.4=1.437kg/ Nm3烟气含尘量:A K=55g/Nm3因此:窑尾废气标况下密度:ρ=1.437+0.055=1.492 kg/ Nm3原料粉磨及废气处理系统风管汇总表序号风管名称正常风量(m3/h) 风速(m/s) 风管直径(m)备注1 54.01高温风机至41.04原料磨热风管343750x(273+330)/273=75934417 Φ4.02 41.04原料磨进口冷风管184625x(273+15)/273=19477012 Φ2.43 41.04原料磨出风管542764x(273+95)/273x101325/(101325-7590)=79088020 Φ3750 与立磨出风口只径一致4 54.05电收尘器进风管790880 20 Φ3.750 支管直径:Φ2.650m5 54.05电收尘器出风管809587 18 Φ4.0 支管直径:Φ2.80m6 54.06电收尘器风机出风管707024 18 Φ3.7507 41.04原料磨循环风管Φ2.0 在窑系统试生产阶段或运行不正常,窑气热焓不足情况下才用循环风8 54.03增湿塔进风管346750x(273+330)/273=766318 30 Φ3.0 原料磨停,煤磨停时最大风量9 54.03增湿塔出风管423413x(273+100)/273x101325/(101325-5000)=60853824 Φ3.0原料磨停,煤磨停时最大风量10 54.13旋风筒的进出风管52650x(273+310)/273x101325/(101325-500)=11299216 1.60 支管直径:Φ1.150m电收尘器进口废气露点计算一,情形”1”1,磨内喷水: G’ H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=736613m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=2.01 t/h=2010 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:=(142533+25967 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=998 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+2010+13900+998+5000)/736613=0.0633 kg /m3查得:其露点t d=44.30C2, 磨内不喷水: G’ H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=787036m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=4.71 t/h=4710 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:=(172265+60725 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1227 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1227+0)/787036=0.05662 kg /m3查得:其露点t d=41.90C二,情形”2”1,磨内喷水: G’ H2O(g)=5t/hEP入口总风量:V1=842200m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=6.78 t/h=6780kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:G H=(142533+87512 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1041 kg/h 2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+6780+13900+1041+5000)/842200=0.0611 kg /m3查得:其露点t d=43.50C2, 磨内不喷水: G’ H2O(g)=0t/hEP入口总风量:V1=892553m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(g) + G’ H2O(g)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=9.48 t/h=9480 kg/h立磨烘干物料蒸发水量: G H2O(g) =13.9 t/h=13900 kg/h掺入冷风及增湿塔漏风带入水量:G H=(172265+122266 x0.1) x(273+20)/273 x0.01282 x50%=1269 kg/h 2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+4710+13900+1646+0)/787036=0.05574 kg /m3查得:其露点t d=41.60C三,情形”3”EP入口总风量:V1=660450m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=45.2 t/h=45200kg/h增湿塔漏风带入水量:= 423413 x0.2 x(273+20)/273 x0.01282 x50%=582 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+45200+582)/660450=0.10676 kg /m3查得:其露点t d=55.50C四,情形”4”EP入口总风量:V1=559687m3/hEP入口废气的绝对湿度:ρsw=( G H2O(K)+ G H2O(T)+ G H2O(a))/V1窑尾烟气含水量: G H2O(K)=5.03%x343750x1.43=24725.6kg/h增湿塔喷水量: G H2O(T)=38.3 t/h=38300kg/h增湿塔漏风带入水量:= 359074 x0.2 x(273+20)/273 x0.01282 x50%=494 kg/hG H2O(a)其中:0.01282为150C时空气的绝对湿度,单位kg /m350%为空气的相对湿度.故ρsw=(24726+38300+494)/559687=0.11349 kg /m3查得:其露点t d=56.80C入电收尘器的废气温度设于90~1000C,很合适.(因为电收尘入口温度一般要求高与露点300C左右)。
水泥厂日常生产中废气非正常排放的问题及防治对策

随着我国经济的快速发展、人民生活水平的不断提高以及环境问题的日益突出,国家对污染物排放的控制要求越来越高,行政处罚越来越重,综合管理措施越来越多,以往的防治设施和管理要求已不能满足新环保法的要求,必须采取新的防治对策,控制所有污染物的正常和非正常排放,保护生态环境。
一、日常生产时废气污染物非正常排放问题水泥企业日常生产时污染物非正常排放量较大,主要表现在15个方面:1、提升机冒灰,大量粉尘无组织排放;2、水泥库顶水泥管道接头漏灰,粉尘无组织排放;3、水泥库顶输送管道吹破冒灰,粉尘无组织排放;4、煤粉在系统内自燃,大量废气无组织排放;5、煤粉在系统内爆炸,大量废气无组织排放;6、袋除尘器糊袋,系统内压高,系统无组织排放粉尘量增加;7、布袋除尘器烧袋,除尘效率下降,粉尘超标排放;8、布袋除尘器破袋,除尘效率下降,粉尘超标排放;9、窑尾废气中CO浓度达到规定值电除尘器关闭,废气未经处理直接超标排放;10、放电极出现电晕闭塞现象,除尘效率降低,粉尘超标排放;11、增湿塔内喷头雾化不良,窑灰水分过高,增湿效果差,电除尘器除尘效果下降,粉尘超标排放;12、电除尘器出现一次工作电流大、二次电压升不上去接近于零,除尘效率下降,粉尘超标排放;13、除尘器一、二次电压电流均正常,但除尘效率显著降低,粉尘超标排放;14、烘干废气电除尘器内气体有结露现象,除尘效率下降,粉尘超标排放;15、水泥散装时有大量粉尘排放。
二、日常生产时污染物非正常排放根源与防治对策1、提升机冒灰原因:除尘器未开;、除尘器及提升机密封不严漏风严重;除尘器堵料、糊袋等。
防治措施:应查找原因,针对相应原因进行处理,如除尘器未开需要启动收尘电机并将收尘阀打到合适位置等。
2、水泥库顶水泥管道接头漏灰原因:输送管道法兰连接不好、螺丝松动,密封不严,或者石棉垫挤碎脱落。
防治措施:应将螺丝拧紧或更换,加装石棉密封垫。
3、水泥库顶输送管道吹破冒灰原因:送物料过程中夹带物料风速太高及物料在其过程中的磨损。
水泥行业排放标准

水泥行业排放标准水泥行业是我国重要的工业行业之一,但由于生产过程中产生的废气、废水和固体废弃物排放,对环境造成了一定的影响。
因此,为了保护环境、减少污染,我国对水泥行业的排放标准进行了严格的规定。
首先,水泥行业的废气排放标准是非常重要的。
根据《水泥行业污染物排放标准》,水泥企业在生产过程中产生的废气中,二氧化硫、氮氧化物、氮氧化物、氟化物等污染物的排放浓度均受到严格的限制。
此外,水泥企业还需要安装和使用高效的脱硫、脱硝设备,以确保废气排放达标。
其次,水泥行业的废水排放标准也是必须要严格执行的。
根据《水泥行业水污染物排放标准》,水泥企业在生产过程中排放的废水中,悬浮物、化学需氧量、氨氮、总磷等指标都有严格的限制要求。
水泥企业需要建设和使用污水处理设施,对废水进行处理后再排放,以确保排放的废水符合国家标准。
此外,水泥行业还需要严格控制固体废弃物的排放。
水泥生产过程中会产生大量的固体废弃物,包括粉尘、矿渣、煤灰等。
根据《水泥行业固体废物污染物排放标准》,水泥企业需要采取有效的措施,对固体废弃物进行分类、收集、处理和处置,以减少对环境的影响。
总的来说,水泥行业排放标准的执行对于保护环境、减少污染具有重要的意义。
水泥企业应当严格按照国家的排放标准要求,加强污染物排放的监测和治理,不断提高生产工艺技术水平,减少对环境的影响。
同时,政府部门也应当加大对水泥企业的监督检查力度,对违反排放标准的企业进行严厉的处罚,推动水泥行业向着清洁、高效、可持续的方向发展。
在未来,随着环保意识的提高和技术的进步,相信水泥行业的排放标准会不断得到完善,水泥企业也将会更加注重环境保护,实现可持续发展。
这将为我国的环境保护事业做出积极的贡献,也将为水泥行业的可持续发展奠定良好的基础。
水泥工业排放标准

水泥工业排放标准水泥工业的排放标准分为两个类别,废气排放和废水排放。
对于废气排放,标准为总粉尘排放浓度不超过100mg/m3,二氧化硫排放浓度不超过50mg/m3,氮氧化物(NOx)排放浓度不超过200mg/m3,三氯化硫排放浓度不超过1.0mg/m3。
对于废水排放,标准为总悬浮物排放浓度不超过250mg/L,氨氮排放浓度不超过50mg/L,硫酸根排放浓度不超过50mg/L,氯化物排放浓度不超过400mg/L。
另外,标准对水泥工业的大气污染物排放也做出了要求,烟尘要求不超过150毫克/立方米,挥发性有机物排放量不超过10克/立方米,二氧化硫不超过200毫克/立方米,氮氧化物不超过100毫克/立方米。
对于燃煤设备排放的烟尘,要求也不超过150毫克/立方米。
一、改善水泥工业的废水排放标准,可以采取以下措施:1.优化生产工艺:通过改进生产工艺,降低废水中污染物的产生量。
例如,采用先进的废水处理技术,对生产过程中产生的废水进行循环使用,减少废水排放量。
2.加强废水处理:对产生的废水进行有效的处理,达到国家或地方规定的排放标准后再进行排放。
例如,采用生物处理、化学处理等方法对废水进行净化处理。
3.强化管理:加强企业环保管理,建立健全的环保管理制度和责任制度,确保废水处理设施的正常运行,并及时对废水进行监测和监控,确保废水达标排放。
4.合理利用水资源:通过合理利用水资源,减少废水的产生量。
例如,采用冷却水循环使用、一水多用等措施,提高水的利用效率。
5.加强监管:加强对水泥企业的监管力度,对不符合排放标准的企业进行处罚和整改,确保企业遵守环保法规和标准。
6.综上所述,通过优化生产工艺、加强废水处理、强化管理、合理利用水资源和加强监管等措施,可以改善水泥工业的废水排放标准,保护环境和水资源。
二、要改善水泥工业的废气排放标准,可以采取以下措施:1.采用清洁生产工艺:通过采用环保、低排放的工艺技术,降低废气中污染物的产生量。
水泥窑废气污染防治的几个问题

表1立窑与新型干法窑废气污染物排放浓度水泥窑种类二氧化硫,mg /m 3氮氧化物,mg /m 3氟化物,mg /m 3预分解窑A1366230.09预分解窑A2876420.10预分解窑B 514170.07机立窑C 1621409.10机立窑D86317.92摘要:新型干法水泥窑取代立窑后,废气的氟化物排放浓度明显减少,但NOx 排放浓度增大,NOx 污染将成为水泥厂废气污染的突出问题,宜通过推广应用改善生料易烧性、优化窑系统操作参数及低NOx 燃烧器等技术,减少水泥窑废气NOx 排放。
新型干法水泥生产线废气的SO 2排放浓度与原燃料硫含量及开停磨等因素有关,不宜简单地确定某新建水泥窑生产线脱硫效率来估算废气SO 2排放浓度。
另外,随着越来越广泛利用尾矿污泥等废弃物煅烧水泥熟料,水泥窑废气重金属污染也需引起重视,合理选用及控制废弃物的掺量。
关键词:水泥窑;NOx ;SO 2;重金属中图分类号:TQ172.622.29文献标识码:A 文章编号:1001-6171(2009)05-0094-02通讯地址:1华南理工大学特种功能材料教育部重点实验室,广州510640;2华南理工大学材料学院,广州510640;收稿日期:2009-05-15;编辑:赵莲基金项目:国家自然科学基金资助项目(20877027)1水泥窑废气的NOx 和SO 2的污染与防治表1为广东某地的立窑与新型干法窑废气污染物排放浓度检测结果。
从表1可见,立窑的废气的氟化物排放浓度明显高于新型干法水泥窑。
这是因为立窑生产往往需使用萤石或其它含氟的原料作为矿化剂,而新型干法水泥窑生产无需使用含氟矿化剂,故其废气的氟化物排放浓度远低于立窑。
淘汰立窑,建设新型干法水泥窑对环保的一项重要贡献是明显减少水泥生产废气的氟化物排放。
但新型干法水泥窑的废气NOx 排放浓度明显高于立窑,关键原因是立窑废气的CO 浓度较高,在还原气氛下,废气中NOx 还原为N 2,使立窑废气的NOx 浓度较低。
水泥行业排放标准

水泥行业排放标准水泥行业作为重要的建筑材料生产行业,其生产过程中排放的废气、废水和固体废物对环境造成了一定的影响。
为了保护环境、减少污染,各国对水泥行业的排放标准都进行了严格的规定和监管。
本文将就水泥行业排放标准进行探讨和分析。
首先,水泥生产过程中的废气排放是重点监管对象之一。
废气中含有二氧化硫、氮氧化物、氯化氢等有害气体,对大气环境造成污染。
因此,各国对水泥厂的废气排放标准都有严格的规定,要求水泥企业在生产过程中安装和使用脱硫、脱硝等环保设施,以达到国家规定的排放标准。
其次,水泥生产过程中的废水排放也是环保监管的重点。
水泥生产过程中会产生大量废水,其中含有悬浮固体、重金属离子等有害物质,如果直接排放到水体中会对水质造成严重污染。
因此,各国对水泥企业的废水排放标准也进行了严格规定,要求企业必须建立废水处理系统,对废水进行处理达到国家规定的排放标准后方可排放。
此外,水泥生产过程中还会产生大量固体废物,如粉尘、矿渣等。
这些固体废物的处理和处置也受到环保监管。
各国要求水泥企业必须建立固体废物处理设施,对固体废物进行分类、收集、处理和处置,以减少对环境的影响。
总的来说,水泥行业排放标准是保护环境、减少污染的重要手段。
各国对水泥企业的排放标准都进行了严格规定和监管,要求企业必须严格遵守,否则将受到相应的处罚。
同时,水泥企业也应当自觉履行社会责任,加大环保投入,采取有效措施减少排放,保护环境,为可持续发展做出贡献。
在未来,随着环保意识的提高和技术的进步,相信水泥行业的排放标准会不断提高,企业也会更加重视环保工作,减少对环境的影响,实现经济效益和环保效益的双赢。
希望通过全社会的共同努力,水泥行业的环保水平能够不断提升,为建设美丽家园作出更大的贡献。
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水泥厂主要有害气体及其防治摘要:本文叙述水泥生产过程中产生的主要有害气体的危害及其实用防治措施。
水泥生产过程中不仅产生大量烟尘、粉尘,还生成二氧化硫(SO2)、氮氧化物(NOX)、氟化物、二氧化碳(CO2)、一氧化碳(CO)等有害气体而污染大气。
粉尘治理已有成熟的技术与装备,本文只对主要有害气体的危害及其防治进行浅述。
1.主要有害气体与危害1.1二氧化硫(SO2)水泥工业废气中的SO2、主要来源于水泥原料或燃料中的含硫化合物,及在高温氧化条件下生成的硫氧化物。
对于新型干法生产来说,硫和钾、钠、氯一样,是引起预热器、分解炉结皮堵塞的重要因素之一,是一种对生产有害、需要加以限制的一种组分。
由于在水泥回转窑内存在充足的钙和一定量的钾钠,所形成的硫酸盐挥发性较差、有80%以上残留在熟料中,因而在废气中排放的SO2、和其它工业窑炉(如电力锅炉)相比,要少许多。
而对于干法中空窑、立窑和湿法水泥生产工艺而言,所排放的SO2量、相对要比新型干法生产大得多。
SO2是含硫大气污染物中最重要的一种。
SO2为无色、有刺激性臭味的有毒气体,不可燃,易液化。
SO2是造成全球大范围酸雨的主要原因。
1.2 氮氧化物(NOX)在水泥生产过程中排放的NOx,主要来源于燃料高温燃烧时、燃烧空气中的N2在高温状态下与氧化合生成。
其生成量取决于燃烧火焰温度,火焰温度越高、则N2被氧化生成的NOx量越多。
在新型干法生产系统中,由于50%~60%的燃料是在温度较低的分解炉中燃烧的,因此从新型干法生产系统中排放的NOx远低于传统生产方法。
据估计,我国水泥工业每年排放的NOx约为100万吨左右。
氮氧化物中,NO和NO2是两种最重要的大气污染物。
NO为无色气体、淡蓝色液体或蓝白色固体,在空气中容易被O3和光化学作用氧化成NO2。
NO2为黄色液体或棕红色气体,能溶于水、生成硝酸和亚硝酸,具有腐蚀性。
NO和血红蛋白的亲和力比CO大几百倍,动物接触高浓度的NO,可出现中枢神经病变。
NO2对眼和呼吸气管有刺激作用,高浓度的NO2急性中毒能引起气管炎和肺气肿,严重者可导致死亡。
NOX还可形成光化学烟雾、严重影响视野,NOX分级浓度的危害程度见表1。
1.3 SO2、NOx与酸雨酸雨是造成全球性环境污染的元凶之一。
酸雨中含有多种无机酸和有机酸,绝大部分是硫酸和硝酸。
二氧化硫和氮氧化物在大气成雨过程中,被水气凝结成的液滴吸收,形成硫酸雨滴和硝酸雨滴;含酸雨滴在下降过程中不断合并、吸附、冲刷其它含酸雨滴和含酸气体,形成较大雨滴,最后落到地面上,形成了酸雨。
酸雨酸度过高,PH值降到5.6以下时,就会产生严重危害。
它可以直接使大片森林死亡,农作物枯萎;也会抑制土壤中有机物的分解和氮的固定,淋洗土壤粒子中的钙、镁、钾等营养元素,使土壤贫瘠化;还可使湖泊、河流酸化,并溶解土壤和水体底泥中的重金属、使之进入水中,毒害鱼类;加速建筑物和文物古迹的腐蚀和风化过程;还可危及人体健康。
1.4 氟化物原料中含有氟的矿物质如萤石(CaF2)时,在高温下会产生一种或多种挥发性含氟的无机化合物排放到大气。
若存在硅酸盐化合物,则会形成SiF4排入大气,SiF4进一步水解,生成氟化氢(HF)——氟化氢(HF)为无色气体,在19.54℃以下为无色液体、极易挥发,在空气中发烟,有毒,刺激眼睛,腐蚀皮肤。
无水氟化氢为最强的酸性物质之一,对普通钢材有强烈的腐蚀性。
四氟化硅(SiF4),无色非燃烧气体,剧毒,有类似氯化氢的窒息气味,在潮湿空气中水解生成硅酸和氢氟酸,同时生成浓烟。
当含氟化合物在大气中的残留浓度超过允许的浓度时,对植物和动物生命,以致气候都会产生显著影响。
1.5一氧化碳(CO)水泥煅烧过程中由于碳的不完全燃烧会产生少量CO,属易燃物质。
使用电除尘器处理窑尾废气时,常因废气中CO浓度过高而引起爆炸。
CO为无色无嗅气体,极毒!不易液化和固化,微溶于水。
CO燃烧时在空气中呈蓝色火焰,能与许多金属或非金属反应,与氯气反应生成极毒的光气(COCL2)。
在立窑窑面或检修除尘器时,不时发生中毒事件。
1.6二氧化碳(CO2)1.6.1水泥生产过程中CO2气体的产生水泥生产过程中CO2气体主要由水泥熟料煅烧窑及烘干设备排放。
1.在水泥煅烧窑中排放的CO2,来源于水泥原料中碳酸盐分解和燃料燃烧。
当前,生产水泥熟料的主要原料为石灰石。
普通硅酸盐水泥熟料含氧化钙65%左右,根据化学反应方程式(CaCO3=CaO+CO2)算出:每生产1吨水泥熟料生成0.511吨CO2。
2.由燃料燃烧所产生的CO2与耗用燃料的发热量及数量有关。
水泥厂用的燃料煤发热量为22000kJ/㎏时,约含有65%左右的固定碳,根据化学反应方程式:C+O2=CO2 可知,碳完全燃烧时、每吨煤产生2.38吨CO2。
水泥生产过程所用燃料分为熟料烧成用燃料和原燃料烘干用燃料,熟料烧成用燃料的多少与生产水泥熟料的生产工艺及规模有关,现行我国各水泥生产工艺、规模和热耗的关系见表2。
烘干用燃料的多少与对余热的利用程度和原燃料的自然水分有关,不考虑烘干物料对余热的利用,按原燃料的自然水分为18%、生产1吨熟料需烘干0.5吨左右原燃料计算,烘干用煤约为0.02吨。
表2注:煤的低位热值22000KJ/Kg。
可见,随生产工艺的不同、生产1吨熟料需0.161~0.296吨煤,即生产1吨熟料由烧成和物料烘干因煤燃烧产生的CO2在0.383~0.704吨范围内变化。
以上两项相加,每生产1吨水泥熟料排放0.894~1.215吨CO2。
按我国目前水泥生产平均水平估算,每生产1吨水泥熟料,约排放1吨CO2。
3. 另外,水泥生产过程中每生产1吨水泥平均消耗100kwh电能,若把由煤燃烧产生电能排放的CO2计算到水泥生产上,生产1吨水泥因电能消耗排放的CO2为0.12吨。
2007年中国生产水泥13.5亿吨,其中水泥熟料约9.72亿吨(按1吨水泥0.72吨熟料估算),据此计算,我国2007年因水泥生产排入大气中的CO2约11.34亿吨。
数量之大,令人瞠目。
1.6.2 二氧化碳与温室效应太阳短波辐射透过大气射入地面,地面在接受太阳短波辐射增温的同时,也在不断向外辐射长电磁波而冷却;而大气中的二氧化碳等物质却能强烈吸收地面的长波辐射,同时它自己也向外辐射更长的长波,其中向下到达地面的部分称为逆辐射,地面接受到逆辐射后就会升温,这就是大气温室效应。
大气中属于温室气体的有:二氧化碳、甲烷、臭氧、氮氧化物、氟里昂以及水汽等。
科学研究表明,随着人类活动的不断增加,在大气中的温室气体越来越多,将使地球的温度越来越高。
根据联合国环境规划署的预计,如果对温室气体的排放不采取紧急的限制措施,那么从2000~2050年的50年里,由于全球变暖引发的频繁的热带气旋、海平面上升造成土地减少和渔业、农业及水力资源的破坏,每年将给全球造成的经济损失达3000多亿美元。
全球变暖还会使动植物面临生存危机,如果某物种迁徙的速度跟不上环境变化的速度,这个物种就有灭绝的危险。
气候的变暖也直接或间接地影响人类的健康。
对地球升温最为敏感的当属一些居住在中纬度地区的人们,暑热天数延长以及高温高湿天气直接威胁着他们的健康;与此同时,气温增暖,“城市热岛”效应和空气污染更为显著,又给许多疾病的繁殖、传播提供了更为适宜的温床。
2. 主要有害气体的防治2.1 二氧化硫污染治理技术水泥生产中减少SO2排放有下列几种措施:更换原料;在生料磨内吸收;加消石灰——Ca(OH)2;设D-SOx旋风筒;设水洗塔等。
目前我国水泥工业只是采用在生产过程中尽量减少SO2产生的方法。
其中最简单有效的方法就是新型干法生产线选择合适的硫、碱比,同时采用窑磨一体机运行和袋式除尘器。
采用窑磨一体的废气处理方式,把窑尾废气引入生料粉磨系统。
在生料磨内,由于物料受外力的作用,产生大量的新生界面,具有新生界面的CaCO3有很高的活性,在较低的温度下,能够吸收窑尾废气中的SO2;同时生料磨中,由于原料中水分的蒸发,有大量水蒸汽存在,加速了CaCO3吸收SO2的过程,把SO2转变成CaSO4,使窑尾废气中的20%~70% SO2固定下来。
由于袋除尘器的滤袋表面捕集的碱性物质与试图通过滤袋的SO2 、NO2酸性物质结合成盐类,酸性气体的浓度可削减30%~60%。
可见袋除尘器可成为治理水泥工业粉尘和有害气体的多功能设备。
.2 氮氧化物的污染防治防治Nox的首要措施就是优化窑和分解炉的燃烧制度,保持适宜的火焰温度和形状,控制过剩空气量,确保喂料量和喂煤量均匀稳定,保障篦式冷却机运行良好,采用低NOx 的喷煤管等。
采取这些措施后,使NOx降到1000mg/m3以下是可能的。
但是要执行修订后的新排放标准(GB4915-2004),同时考虑窑操作不正常情况,还需设置专门的脱氮措施。
下面简单介绍一下氨还原脱氮法。
它是用NH3非接触性地消除废气中的NO,是由美国Exxon研究和工程公司开发的,并在1974年在原联邦德国获得专利,此后得到了进一步发展。
该方法的主要原理是NH3和OH-反应成NH2和H2O,NH3再与NO反应生成各种中间产物和分子氮、水等化合物,从而消除NO。
此外,在还原性气氛条件下,由于存在CO、H2等还原性气体,在生料中存在的Fe2O3和Al2O3的催化作用下,可以将已被氧化生成的NOx还原成为无害的N2,从而大大降低了NOx排放。
NOx的这一反应机理,为水泥窑降低NOx排放的措施指出了努力方向。
2.3 氟化物污染的防治熟料烧成过程产生的氟化物来自于原、燃料。
有些粘土中含有氟,特别是目前我国部分立窑厂出于降低热耗的目的,以含氟矿物(萤石)掺入生料中,在烧成中大部分氟化物和CaO,Al2O3形成氟铝酸钙固容于熟料中,极少部分随废气排出。
防治氟化物污染的可靠办法是不用含氟化物高的物质作为原料,更不能采用萤石降低烧成温度而使用。
2.4 二氧化碳减排2.4.1 减排途径1. 用大、中型新型干法水泥生产线代替其它高热耗水泥工艺生产线。
此种窑生产每吨熟料烧成用煤的CO2排放量分别是普通机立窑、立波尔窑、湿法窑、中空窑、预热器窑、小型预分解窑的68.2%、79.8%、49.9%、56.8%、68.2%、88%。
据测算,若把热耗大于3400kJ/ kg熟料的生产线全部改造成热耗小于3400KJ/ kg熟料的大、中型新型干法生产线,用于水泥熟料烧成将减排耗用燃料总量9%的二氧化碳温室气体。
2. 余热利用减排(1) 烘干原燃料。
用废气的余热烘干原燃料可省去烘干用煤,生产每吨水泥熟料可省去烘干用煤0.02吨,减少0.0476吨CO2排放。
(2) 低温余热发电。
目前新型干法水泥生产工艺,把窑尾废气用于原料烘干,使生料磨和窑一体化工作。
一般,生料磨仅用窑尾废气的70%,其余用于余热发电,冷却熟料的尾气可全部用于余热发电。