正压吸气燃气热水器低压引射式燃烧器的计算
燃烧与应用二
式中Lmix、Lg、La 燃气、空气及混合气体的体积流量（m3 / s）;
ma 空气的质量流量（kg / s）；
Fj 喷嘴的出口截面积（m2）;
mix、g、a 燃气、空气及混合气体的密度（kg / m3）；
s g 燃气的相对密度； a
u ma 质量引射系数； mg
us La 容积引射系数。 Lg
混合管末端的速度场不均匀系数与气流的稳定程度和流动状态有关， 当混合管长度为5~6倍喉部直径时，ψ1=1.02~1.04。混合管较 短，ψ1较大。
扩压管的能量损失主要与扩张度n、扩张角及入口速度场不均匀系数 有关，扩压管效率与阻力系数的关系如下：
d
1
n2 n2
1
d
式中d 扩压管效率。
最有利的扩张角为6°~8°，对于大气式燃烧器，一般取n=2~3.
燃气流出喷嘴的速度场接近矩形，故取ψ1 =1，因此v1’=v1；引射 器喉部速度场具有不均匀性，故v3’= ψ1v3。
对于常压吸气低压引射装置，由于一次空气在吸入口的流速很小， 故动量方程式（1-1）中略去了空气的动量。
对于低压燃气，忽略其可压缩性，可得：
mg Lg g v1 Fj a (1 2)
在扩压管内混合气体的动压进一步转化为静压，速度从v3降 至v4，压力从P3升至P4。混合气体在扩压管出口总的静压力 为h。该静压力即为头部所需的静压力。
在扩压管入口混合气体的速度场应达到均匀，否则将降低扩 压管的效率。
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二、常压吸气低压引射器的基本方程式 引射器的计算以动量定理、连续性方程及能量守恒定律为基础。其
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mmix Lmix mix v3 Ft a (1 3) mmix mg ma mg (1 u) (1 4)
燃烧势计算公式
燃烧势计算公式燃烧势是一个在能源和燃烧领域中相当重要的概念，它有特定的计算公式。
咱先来说说啥是燃烧势，简单来讲，燃烧势就是用来衡量燃气燃烧特性的一个指标。
那这燃烧势到底咋算呢？燃烧势的计算公式是：CP = K1 × V(H2) +K2 × V(CO) + K3 × V(CH4) + …… 这里面的 CP 就是燃烧势，V 代表的是各种可燃气体的体积分数，像 H2 就是氢气，CO 是一氧化碳，CH4是甲烷，而 K1、K2、K3 这些则是对应的系数。
比如说，咱假设有一种燃气，经过检测，其中氢气的体积分数是10%，一氧化碳是 20%，甲烷是30%，然后已知对应的系数K1 是 1.0，K2 是 0.6，K3 是 3.0。
那这时候燃烧势 CP 就等于 1.0×10 + 0.6×20 +3.0×30 = 10 + 12 + 90 = 112 。
我记得之前在一个工厂实习的时候，就碰到过跟燃烧势计算相关的事儿。
那是一家生产化工产品的工厂，他们在优化燃烧工艺，以提高能源利用效率和减少污染物排放。
我跟着工程师们在车间里到处跑，拿着各种检测仪器收集数据。
当时大家都特别专注，因为哪怕一点点的误差，都可能导致整个计算结果不准确，从而影响到后续的工艺调整。
有一次，我们在检测一个燃气管道的时候，发现检测仪器好像出了点小毛病，数据波动得厉害。
大家一下子紧张起来，赶紧排查问题。
最后发现是仪器的一个接口有点松动，导致气体泄漏，影响了检测结果。
这可把我们给急坏了，重新检测，重新计算，费了好大一番功夫。
不过也正是通过这件事儿，让我深刻地认识到，在涉及到燃烧势计算这样的工作中，每一个环节都得严谨认真，不能有丝毫的马虎。
所以说啊，燃烧势的计算可不是一件简单的事儿，它需要我们准确地测量各种气体的体积分数，还得清楚地知道对应的系数，然后细心地进行计算。
只有这样，才能得到准确可靠的结果，为相关的工程应用提供有力的支持。
低压燃气管道水力计算公式
低压燃气管道水力计算公式-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1燃气管道输送水力计算一、适用公式燃气的管道输配起点压力为10KPa，按《城镇燃气设计规范》，应纳入中压燃气管道的范围。
但本设计认为，虽然成套设备的输出压力为10KPa，出站后，压力即降至10KPa以下。
整个管网系统都在10KPa以下的压力状态下工作，因此，在混空轻烃管道燃气输配过程的水力计算，应采取低压水力计算公式为宜。
二、低压燃气管道水力计算公式：1、层流状态 R e≤2100λ＝64/R e R e＝dv/γΔP/L＝×1010（Q0/d4）γρ0（T/T0）2、临界状态 R e＝2100~3500λ＝＋（R e－2100）/（65 R e－1×105）ΔP/L＝×106［1＋（ Q0－7×104dγ）/（－1×105dγ）］（Q02/d5）ρ0（T/T0）3、紊流状态 R e≥35001）钢管λ＝［（Δ/d）＋（68/ R e）］ΔP/L＝×106［（Δ/d）＋（dγ/ Q0）］（Q02/d5）ρ0（T/T0）2）铸铁管λ＝［（1/d）＋4960（dγ/ Q0）］ΔP/L＝×106［（1/d）＋4960（dγ/ Q0）］（Q02/d5）ρ0（T/T0）注：ΔP——燃气管道的沿程压力降（Pa） L——管道计算长度（m）λ——燃气管道的摩阻系数 Q0——燃气流量（Nm3/h）d——管道内径（mm）ρ0——燃气密度（kg/Nm3）γ——0℃和时的燃气运动粘度（m2/s）Δ——管壁内表面的绝对当量粗糙度（mm） R e——雷诺数T——燃气绝对温度（K） T0——273Kv——管内燃气流动的平均速度（m/s）（摘自姜正侯教授主编的《燃气工程技术手册》——同济大学出版社1993版P551）二、燃气的输配工况条件起点压力——10KPa 最大流速——10m/s燃气密度——Nm3（20℃和浓度20%时）纯轻烃燃气运动粘度——×10－6m2/s（0℃和时）燃气运动粘度——×10－6m2/s（0℃和时）三、钢管阻力降的计算与查表结果注：1、——*因计算数据与实际数据误差过大，已无计算、列表的必要。
燃气热水器耗气量的计算方式
燃气热水器耗气量的计算方式：V=（c m△t）/(Q低*η)V---洗一次澡的耗气量（即体积）单位：立方米（m³）C---水的比热4.19×10-³单位：MJ/Kg.KQ低—燃气的低热值单位：MJ/t----水的温升（即出水温度-进水温度）η----热效率m---水的质量（即洗澡所需的质量）注：天然气的低热值：12T：35.9MJ/ 10T:30.87MJ/液化气：100.8MJ人工煤气：5R:12.65MJ/ 6R:14.15MJ/ 7R:16.17MJ/灌装液化石油气消耗重量的换算：M=(V×2.18)Kg案例：案例1、一位用户选用我们的冷凝式的天然气型的热水器洗澡，若需要用水100升（Kg），进水温度是20℃（夏天），洗澡温度是40℃，则洗一次澡用气量为V=4.19×10-³×100×20/（35.9×0.98）=0.238（立方米），以青岛为例，天然气是2.5元/立方米，哪洗一次澡的费用为：0.238×2.5=0.6元，即洗一次澡只需花6角钱的气，一个月每天都洗澡，成本是30×0.6=18元，如果两天洗一次，也就是9元。
案例2、一位用户选用我们的普通机型的天燃气型（热效率88％左右）的热水器洗澡，若需用水100升（Kg），进水温度是20℃（夏天），洗澡温度是40℃，则洗一次用气量为V=4.19×10-³×100×20/（35.9×0.88）=0.265（立方米），以青岛为例，天然气是2.5元/立方米，哪洗一次澡的费用为：0.265×2.5=0.7元，即洗一次只需花7角钱的气。
综上所述，燃气热水器的耗气量与热水器的加热效率、进水温度与出水温度的温差、每次洗浴时间的长短（即顾客洗浴所需热水量）、气质、火力的大小、水流量的大小、型号等有关，同时还与洗澡的频次有关。
大气式浓淡燃烧器低压引射器的设计与研究
大气式浓淡燃烧器低压引射器的设计与研究钟芬;高乃平;魏敦崧;刘晓刚;徐德明【摘要】通过数值模拟方法对一款家用浓淡燃烧器灶具4组不同的2型低压引射器进行了设计与分析，对比了不同工况下引射器的引射系数。
研究结果显示引射器引射性能的主要影响因素包括引射器喉部直径、引射器出口压力及喷嘴距离等，其引射系数随着引射器出口压力的减小而增大，且受引射器喉部直径和喷嘴直径的相对大小影响。
%Fourkinds of different2# low pressure ejectors are designed and analyzed bynumerical simulation, andinjecting coefficientfor ejectorsunderdifferent working conditionsis comparedas well. The results indicate thattheinjecting coefficient increases with the output pressure of ejector decreasing, and it relates to the relative relation ofthroat diameter with nozzle distance.【期刊名称】《上海煤气》【年(卷),期】2015(000)004【总页数】6页(P28-33)【关键词】引射器;数值模拟;引射系数;喉部直径;喷嘴距离【作者】钟芬;高乃平;魏敦崧;刘晓刚;徐德明【作者单位】同济大学热能与环境工程研究所;同济大学热能与环境工程研究所;同济大学热能与环境工程研究所;宁波方太厨具有限公司;宁波方太厨具有限公司【正文语种】中文0 概述低压引射式大气燃烧器由于其依靠燃气的高速射流引射燃烧所需的空气，不需要动力设备，成为应用最广泛的家用燃烧器之一；大气式低压浓淡燃烧器不仅具有普通低压燃烧器的优点，同时兼具低NOx排放、高效清洁等优点，因此得到了一定的研究与使用；引射器作为家用燃烧器引射一次空气的关键部件，其利用射流的紊动扩散作用使不同压力的两股流体相互混合，引发能量与动量交换，其引射能力直接影响燃烧器的燃烧效率、污染物的排放等，因此成为家用燃烧器的研究重点之一。
引射器
1 概述引射器主要由喷嘴、接受室、混合室及扩压室组成，其工作原理见图1。
图1 引射器结构简图压力较高的流体为工作流体(又称为一次流体)，以很高的速度从喷嘴流出，进入接受室，在射流的紊动扩散作用下，卷吸周围压力较低的流体。
被吸入的压力较低的流体为引射流体(又称为二次流体)。
工作流体与引射流体在混合室内混合，进行动量交换，在流动过程中速度插分布渐渐均匀，在此期间常常伴随压力的升高。
随后，混合流体进入扩压室，压力因流速的降低而升高。
在扩压室出口处，混合流体的压力高于进入接受室的引射流体的压力。
升高引射流体的压力而不直接消耗机械能是引射器最主要的特点。
而引射器的主要缺点是传能效率较低，这是由于两股流体混合时产生较大的能量损失。
另外，在运行中由于缺少运动部件也不易调节。
2 引射器的研究进展2．1 引射器的分类及描述方程目前，还投有—个通用的引射器分类方法，但人们常按引射器中相互作用的流体的状态将其分为3类：①工作流体和引射流体的状态相同，如气体(蒸汽)引射器。
②工作流体和引射流体处于不同的状态，而且在混合过程中状态也不发生改变，如水—空气引射器。
③流体的状态发生改变的引射器。
工作流体和引射流体在混合前处于不同的相态，在混合后变成同一相态，即在混合过程中其中一种流体的相态发生改变，如汽-水混合式加热器。
虽然引射器种类繁多，但都可用如下3个基本定律来描述[1]：①能量守恒定律hP+μhs=(1+μ)hm (1)μ=qm，s／qm，p (2)式中hP—工作流体的比焓，J／kgμ—引射系数hs—引射流体的比焓，J／kghm—混合流体的比焓，J／kgqm，s—引射流体的质量流量，kg/sqm，p—工作流体的质量流量，kg/s由能量守恒方程可知，工作流体和引射流体以及混合流体的动能通常忽略不计。
②质量守恒定律qm，m=qm，p+qm，s (3)式中qm，m—混合流体的质量流量，kg/s③动量定理[2]∑F=∑∫Adp=qm，p(1+μ)υm-qm，pυu，-qm，sυs (4)式中F—力，NA—面积，m2p—压力，Paυm—混合室出口截面上混合流体的速度，m/sυP—混合室入口截面上工作流体的速度，m／sυs—混合室入口截面上引射流体的速度，m／s2．2 引射器的研究历程及现状在19世纪，为了维持蒸汽机冷凝器内的真空条件，人们发明了引射器，那时的超声速引射器的几何结构通常是根据经验设计出来的。
关于低压引射大气式燃烧器最佳结构参数的计算方法
关于低压引射大气式燃烧器最佳结构参数的计算方法
彭世尼
【期刊名称】《城市煤气》
【年(卷),期】1996(000)001
【摘要】有关低压引射大气式燃烧器的计算方法在许多文献中均有介绍，并提出了最佳燃烧器结构计算的概念，但没有提供方便可靠的计算方法，本文提出了最佳燃烧器结构参数计算简单可靠的理论方法。
【总页数】3页(P8-10)
【作者】彭世尼
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】TU996.75
【相关文献】
1.不同结构参数对甲醇燃料大气式燃烧器引射性能影响分析及研究 [J], 金靖伟;孙姣;张旭;贾雷永;陈文义
2.低压引射式燃烧器结构参数的计算理论与实践 [J], 彭世尼
3.大气式浓淡燃烧器低压引射器的设计与研究 [J], 钟芬;高乃平;魏敦崧;刘晓刚;徐德明
4.大气式燃烧器中低压引射器的流场分析 [J], 郭少豪;刘汉涛;张莹
5.大气式燃烧器中低压引射器的流场分析 [J], 郭少豪;刘汉涛;张莹;;;
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气体引射器引射系数的计算方法
气体引射器引射系数的计算方法一、引射系统1. 引射系统概述引射系统是用来将气体引射到不同地点的设备。
引射系统包括气体源、引射器、管道系统和其他设备。
其中气体源是一种可以产生气体的装置，引射器是用来将气体引射到不同地点的装置；管道系统是将气体从气体源传送到引射器的管道系统。
2. 引射器的作用引射器是指将气体源中的气体引射的设备。
在气体引射过程中，引射器的作用是将气体从气体源传送到引射处，并对气体进行加压、冷却和平衡。
引射器在引射过程中能够有效地增加气体的热能、冷却气体、减少噪声和增加气体的比重。
3. 气体引射系数气体引射系数是指气体从气体源传送到目的地所作的功比例系数。
气体引射系数一般表示为：$η = P_1/P_2$，其中$P_1$为气体源压力，$P_2$为引射处压力。
二、气体引射器引射系数的计算方法1. 基本原理气体引射器的引射系数$η$定义为：$η = P_1/P_2$，其中$P_1$为气体源压力，$P_2$为引射处压力。
该系数反映了气体从气体源到引射处所作的功。
2. 常用计算方法a. 根据传统方法计算根据传统方法，气体引射器的引射系数可以由下式可以计算出来：$$η = frac{A_1}{A_2}frac{P_1}{P_2}frac{V_1}{V_2}$$其中$A_1$和$A_2$分别为气体源和引射处的气体面积；$P_1$和$P_2$分别为气体源和引射处的压力；$V_1$和$V_2$分别为气体源和引射处的体积。
b. 根据热力学原理计算根据热力学原理，气体引射器的引射系数可以由下式可以计算出来：$$η = frac{int_{P_1}^{P_2}f(P)dP}{frac{P_1-P_2}{2}}$$ 其中$f(P)$为引射器功率曲线，$P_1$和$P_2$分别为气体源和引射处的压力。
三、结论气体引射系数是表示气体从气体源传送到目的地所作的功比例系数，可以由传统方法或热力学原理计算得到。
气体引射系数的高低取决于气体源、引射器以及管道系统的质量，因此在设计和操作气体引射系统时，应充分考虑这些因素，以保证系统的正常运行。
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文章编号:1000-4416(2003)11-0651-04正压吸气燃气热水器低压引射式燃烧器的计算Ξ杨庆泉,苏杰飞,王海旭(同济大学热能工程系,上海200092)摘要:推导了在空气压力为正值的条件下引射式燃气热水器的燃烧器的计算公式,分析了空气的正压和燃烧室的背压对燃烧器引射能力的影响。
关键词:燃气热水器;正压吸气低压引射器;燃烧器中图分类号:T U996.7 文献标识码:ACalculation of Injector Burner of F orced Drainage G as Water HeaterY ANG Qing2quan,SU Jie2fei,WANG Hai2xu(Department of Thermal Energy Engineering,Tongji University,Shanghai200092,China)Abstract:This paper deduces the formula for injector burner of forced drainage gas water heater,and analyses the effect on the injection capacity of the injector of the positive pressure of the air and the back pressure in the firebox.K ey words:gas water heater;injector of positive pressure of air;burner1 概 述随着对燃气热水器的功率、安全性要求的提高,燃气热水器正在向大功率、安全化、智能化的方向发展,正压吸气低压引射式燃气热水器以其特有的优势,逐渐成为我国燃气热水器市场的主流产品。
正压吸气低压引射式燃气热水器与直排式、烟道式、强制引风式热水器的不同之处在于热水器工作时,燃烧室处于正压状态,燃烧所需的空气全部由安装在热水器下部的鼓风机提供。
它采用的是部分预混式燃烧,燃烧所需的空气分为一次空气和二次空气,一次空气被燃气喷嘴喷出的高速燃气引射到燃烧器中,在燃烧器中一次空气和燃气进行混合,然后混合气体从头部的火孔流出,在燃烧器上方燃烧。
由于风机的尺寸、风机出口面积以及风机安装位置的制约,要想在燃烧区得到均匀的二次空气,就必须安装空气分流板,这样就在分流板的下方形成了一个风仓,在这个空间内空气的压力要高于外界大气压,然而,高速燃气对一次空气的引射也是在这个空间内部完成的,这样,在燃烧器的空气入口处空气的压力为正值,而且,燃烧室内的背压也为正值,这一情况超出了常压吸气或负压吸气低压引射器基本计算公式的限制条件。
对于这一情况生产厂家往往采用反复试验的方法进行燃烧器的设计,并没有形成一个理论上较为完善的设计计算方法[1],因此,推导正压吸气低压引射器的计算公式对于正压吸气低压引射式燃气热水器燃烧器的设计计算是非常重要的。
本文在分析正压吸气低压引射器工作原理的基础上提出了正压吸气低压引射式燃气热水器燃烧器的设计计算方法。
2 正压吸气低压引射器的工作原理第23卷 第11期2003年11月 煤气与热力G as&Heat Vol.23 No.11Nov.2003Ξ收稿日期:2002-12-10;修回日期:2003-10-23 作者简介:杨庆泉(1944—),男,山东文登人,教授,大学,从事燃气输配与应用方面的教学与研究工作。
图1为正压吸气低压引射器的工作原理图。
1—喷嘴;2—吸气收缩管;3—喉部;4—混合管;5—扩压管图1 空气入口为正压时引射器的工作原理图质量流量为q m ,g 的燃气在压力p 1下进入喷嘴,流出喷嘴后压力降至p 2,而流速则升高到v 1,在此过程中燃气的静压转变为动压。
高速燃气与空气进行动量交换,将质量流量为q m ,a 的一次空气以v 2的速度吸进引射器[2]。
动量交换的的结果是燃气流速降低,空气流速增高。
在实际的燃烧器引射器中,燃气喷嘴的出口平面与引射器的入口平面A -A 有一段距离,这就使得空气在引射器入口处已经有一定的速度,相应的造成的压力降为Δp en 。
为了便于推导,假设喷嘴出口平面与引射器入口平面重合,空气在风仓内的速度为0,静压为p a >0,空气在入口平面A -A 处的速度为v 2,压力降为Δp en ,因此,在入口平面A -A 处的空气静压为p a -Δp en ,这种近似所造成的误差是比较小的。
在混合管中,燃气的动压进一步减小,其中一部分传给空气,使空气动压增大,另一部分用以克服流动中的阻力。
在混合管出口处燃气和空气混合均匀,速度场呈均匀分布,燃气-空气混合物的速度为v 3,压力由p 2升高到p 3。
在扩压管[3]内混合气体的动压进一步转化为静压,速度由v 3降至v 4,压力由p 3升至p 4。
混合气体在扩压管出口总的静压力为p su ,该静压力为头部所需静压p 与燃烧室背压p ba 之和[4]。
3 公式推导在图1中取空气入口截面A -A 和混合管出口截面B -B 作为计算截面,建立动量方程[5]得:q m ,g v 1+q m ,a v 2-q m ,mix ψ1v 3=(p su +h mix -Δp 2)A t +(A a -A j )(p a -Δp en )(1)式中:q m ,g燃气质量流量,kg Πs ;v 1喷嘴出口的燃气速度,m Πs ;q m ,a 空气质量流量,kg Πs ;v 2吸气收缩管入口处的空气平均速度,m Πs ;A a 吸气收缩管入口处的面积,m 2;A j喷嘴出口面积,m 2;p a -Δp en吸气收缩管左侧空气静压力,Pa ;q m ,mix燃气空气混合气体的质量流量,kg Πs ;ψ1速度场不均匀系数,由速度场的分布情况决定;v 3引射器喉部出口混合气体速度,m Πs ;A t 引射器喉部截面积,m 2;p su 引射器出口的静压力,Pa ;h mix混合管中摩擦阻力,Pa ;Δp 2扩压管恢复的静压力,Pa 。
吸气收缩管入口处的面积A a 远远大于喷嘴出口面积A j ,因此(A a -A j )可以近似用A a 替代。
由于燃气热水器使用的是低压燃气,因此可以忽略燃气的可压缩性[4],可得:q m ,g =v 1A j ρg(2)q m ,a =v 2A a ρa(3)u =q m ,aq m ,gq m ,mix =q m ,g (1+u )(4)q m ,mix =v 3A t ρmix(5)ρmix =ρg1+u1+ud(6)式中:ρg燃气的密度,kg Πm 3;ρa空气的密度,kg Πm 3;ρmix混合气体的密度,kg Πm 3;u =q m ,a q m ,g质量引射系数;d燃气的相对密度。
对喷嘴有:(p 1-p a +Δp en )μ2=v 212ρg·256·煤气与热力 2003年式中:μ喷嘴流量系数;p 1喷嘴前的燃气压力,Pa 。
由于(p a -Δp en )与p 1相比非常小,可以认为p 1μ2=v212ρg 或p 1μ2=q V ,g A j2ρg 2(7)式中:q V ,g燃气体积流量,m 3Πs 。
对吸气收缩管入口有:Δp en μ2en =v222ρa (8)式中:μen 吸气收缩管入口的流量系数。
v 2=A jA tudv 1(9)对混合管有:h mix =ξmixv 232ρmix (10)式中:ξmix 混合管当量阻力系数。
对扩压管有:Δp 2=v 232ρmix (n 2-1n2-ξd )(11)n =A d ΠA t 式中:n扩压管的扩张程度;A d扩压管出口截面积,m 2;ξd扩压管当量阻力系数。
由以上各式最终可以得到:p su p 1=2μ2F -Kμ2F2·(1+u )(1+ud )E +F 2p ap 1(12)F =A t ΠA j F 2=A a ΠA tK =2ψ1+ξmix+ξd -n 2-1n 2E =1-K 2KB K 2=2μ2en -1μ2enB =u 2d(1+u )(1+ud )式中:K引射器能量损失系数;E反映了在吸气收缩管入口处空气的速度对引射器出口处静压的影响,这个值与引射器的引射能力相关。
由dp su p 1d F=0,可以得到:F op =(1+u )(1+ud )E(13)式中:F op引射器的最佳无因次面积。
对燃烧器的头部有:p su =p +p ba(14)p =K 1v 2p2ρmixv p =q V ,g (1+ud )A p式中:p头部所需静压,Pa ;K 1燃烧器头部能量损失系数;v p 流过火孔的气体速度,m Πs ;A p燃烧器上火孔的面积(包括稳焰孔),m 2;p ba燃烧室内的背压,Pa 。
正压吸气低压引射式燃气热水器燃烧室内有一定的正背压,由式(7)和(14)得:p su p 1=μ2K 1(1+u )(1+ud )F 21F2+p ba p 1(15)F 1=A t ΠA p由式(12)和(14)得:(1+u )(1+ud )=2FE ′KE +K 1F 21(16)E ′=1-F (p ba -F 2p a )2μ2p 1E ′反映了在吸气收缩管进口处空气的正压和燃烧室内的背压对引射能力的影响,这个值不仅与引射器的结构有关,而且与工作状况相关。
但对于同一个引射器而言,在p 1相同的条件下,背压越小越有利于提高引射能力;吸气收缩管进口处空气的正压越大越有利于提高引射能力。
而且可以看出,由于F 2大于1,因此p a 对引射能力的影响比p ba 大。
由(13)和(16)式可得最佳的F 1,即F 1,op :F 1,op =KK 1E (2E ′-1)(17)令X =F 1F 1,op(18)及A =K 1(1+u )(1+ud )A j F 1,opA p(19)由式(16),(17),(18)和(19)可得:·356·第11期 杨庆泉等:正压吸气燃气热水器低压引射式燃烧器的计算A X 2-2E ′X +A2E ′-1=0得到:X =E ′-E ′2-A22E ′-1A(20)上式是正压吸气低压引射式燃气热水器燃烧器计算的一个判别式:(1)如果E ′≤12(即p ba 过大或p a 过小),X 解为负值,燃烧器此工作条件下不能达到要求的引射能力。
因此在实际中一般有E ′>1。
(2)如果A 2>E ′2(2E ′-1),X 无实数解,燃烧器在此工作条件下不能够保证要求的引射能力。
(3)如果A 2≤E ′2(2E ′-1),表明燃烧器在这样的工作条件下能够保证要求的引射能力。