满堂支架计算
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算与荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管：C 、人员与机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》，风荷载W k =0.7u z u s W o其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为0.8；W o 为基本风压，按照XX 市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
满堂支架工程量计算方法
满堂支架工程量计算方法嘿，朋友们！今天咱来唠唠满堂支架工程量计算方法这档子事儿。
咱先打个比方哈，满堂支架就好比是给建筑搭了个稳稳当当的架子，让一切施工都能在上面稳稳当当地进行。
那要算出它需要多少材料、多少功夫，可就得有点门道啦。
首先呢，得看看这架子要搭多大个地方，就跟咱要给多大的地儿搭个棚子似的。
这就得量量长啊宽啊的，把面积给搞清楚。
这面积一出来，心里就有点底儿了，知道大概得用多少料去搭这个架子。
然后呢，还得考虑这架子得搭多高。
高了矮了都不行，得合适才行。
这高度一确定，就跟咱盖房子要知道盖多高一个道理，这可关系到用料的多少呢。
再就是看看都要放些啥东西在这架子上，重不重呀。
要是放的东西重，那这支架就得更结实，用料也得更多更扎实。
就好像你要背个大包裹，那背带就得更宽厚些才撑得住呀。
还有哦，别小看了那些连接的地方，就像关节一样重要呢。
这连接点多了，用的零件啥的也得多起来，这都得算进去。
计算的时候可别马马虎虎的，得仔细着点儿。
要是算少了，到时候搭一半发现料不够了，那不就抓瞎啦！要是算多了呢，又浪费材料，多不划算呀。
咱得像个精明的掌柜似的，把每一个细节都考虑到，每一点用料都算得清清楚楚。
这满堂支架工程量计算可真不是个能随便糊弄的事儿呀。
咱再想想，要是没算好，施工的时候出了问题，那多麻烦呀！耽误时间不说，还可能影响质量。
所以说呀，这计算工作可得做好了，不能有一点儿马虎。
总之呢，满堂支架工程量计算就像是在给一个大工程做细致的规划，每一步都得走好，每一个数字都得算对。
这可关系到整个工程的顺利进行和质量保障呢！大家可千万别小瞧了它呀，一定要认真对待，把这个工作做得漂漂亮亮的！这样咱的工程才能稳稳当当、顺顺利利地完成呀！你们说是不是这个理儿呢？。
桥梁满堂支架工程量计算公式
桥梁满堂支架工程量计算公式桥梁满堂支架是在桥梁施工中经常用到的一种支撑结构，要准确计算它的工程量，那可得有点小技巧和公式。
咱先来说说满堂支架的组成部分，一般包括立杆、横杆、纵杆、剪刀撑还有各种连接件啥的。
那计算工程量的时候，就得把这些部分都考虑进去。
立杆的工程量计算，咱就以长度乘以根数来算。
比如说，一根立杆长度是 3 米，一共用了 100 根，那立杆的总长度就是 3×100 = 300 米。
横杆呢，也是同样的道理，根据横杆的布置间距和长度，还有数量来计算。
假设横杆间距是 1.5 米，每根长度 2 米，一共用了 200 根，那横杆的总长度就是 2×200 = 400 米。
纵杆的计算方法和横杆类似，按照实际的布置情况来算就行。
还有剪刀撑，这个稍微有点复杂。
得根据剪刀撑的布置形式和长度来算。
比如说，剪刀撑每隔 5 米设置一道，每道长度 6 米，一共设置了 50 道，那剪刀撑的总长度就是 6×50 = 300 米。
连接件的数量，就得根据立杆、横杆、纵杆之间的连接点来数啦。
我之前在一个桥梁施工现场，就碰到过计算满堂支架工程量的事儿。
那时候，天气特别热，工人们都在辛苦地干活。
我拿着图纸，在现场一点点地核对数据。
汗水不停地流，眼镜都快滑下来了。
我特别仔细地数着立杆、横杆的数量，还时不时地用尺子量量长度，就怕算错了。
回到办公室，我又根据现场的数据，认真地用公式计算，反复核对，确保工程量的准确性。
因为这工程量算错了，那可不仅仅是数字的问题，会影响到材料的采购、施工的进度，甚至整个工程的成本和质量。
总之，计算桥梁满堂支架的工程量，虽然有点繁琐，但只要咱认真仔细，按照公式一步步来，就不会出错。
这可是保证桥梁施工顺利进行的重要一步哦！。
满堂支架设计计算
满堂支架计算书一、设计依据1.《小乌高速公路改2 + 122.6互通桥工程施工图》2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-853.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20044.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-866.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。
要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。
为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/*浇注一层10cm 厚C30垫层。
钢管支架和模板铺设好后，按120%设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
三、箱梁砼自重荷载分布根据BK2 + 122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35x2+25m 一联现浇预应力连续箱梁。
箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m , 顶宽13.00 m，梁高2.0m。
箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。
25m 边跨梁单重为704.67t( 247.21x2.6+61.92 ); 35m 中跨梁单重为986.52t( 346.09x2.6+86.68 )。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。
对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载本桥箱梁底模、外模均采用6=12mm厚竹胶板，芯模采用6=10mm竹胶板。
底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用①48mmx3.5mm钢管，通过顶托调整高度。
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算及荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管：C 、人员及机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8；W o 为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂支架设计与计算
普通满堂均布钢管支架1、普通钢管采用外经48mm，壁厚3.5mm组成,底板下采用0.6米×0.6米布设,在墩柱附近底板增设0.3米×0.3米,纵桥向三排,横杆间距均为1.2米.2、横向搁木和纵向搁木的布设为0.4米×0.4米,材料采用15cm×7.5cm松木，横向摆放采用15cm（高）×7.5cm,纵向摆放采用7.5cm(高) ×15cm,横向搁木摆放在横杆上。
3、横向斜撑在底板每9排形成一个剪刀斜撑，翼板每7排形成一个剪刀斜撑，剪刀斜撑与剪刀斜撑纵向间距为5×0.6=3米，即在平面布置图中按6～16布置，纵向斜撑在底板中间搭设一道，在底板边搭设一道，即（1）（2）（5）搭设布置，翼板边各搭设一道，斜撑减半，即（3）（4）搭设布置。
4、因钢管长度不够，用2个固定卡子卡住以调整标高和拆落支架，每个卡子能承受1.3T,两个卡子为2.6T能满足施工要求。
一、地基处理１、泥浆池、沉淀池的处理将泥浆池、沉淀池内泥浆挖干净，分层每20cm夯实后，用C25砼硬化20cm厚。
２、绿岛采用C25砼硬化，厚度为20cm，布设∮8钢筋网，间距为20cm×20cm。
３、23#~30#墩、36#~39#墩原地面硬化为：先将建筑垃圾清理干净，然后用压路机充分压实，铺30cm厚石碴后，用C25砼进行硬化，硬化厚度为20cm。
支架设计计算一、扣件式满堂均布钢管支架的计算（以１９＃～２０＃为例）1、荷载分布及计算为计算简便，统一简化为均布荷载，根据设计图纸的尺寸及混凝土方量，每跨梁(24#) (23#) （19#）（20#）150 200 400 980 980 500 100 125 3440（注：本图以厘米计）N1=50934kg/m N2=29750kg/m N3=25606kg/m N4=21400kg/mN5=19643kg/m N6=21124kg/m N7=26850kg/m N8=50920kg/m(20#) (21#)(21#) (22#)(22#) (23#) 125 100 500 995×2 500 100 125（注：本图以厘米计）N1=N8=50920kg/m N2=N7=26850kg/mN3=N6=21124kg/m N4=N5=19641kg/m根据纵向支架分布图和横向支架分布图，以（2）为例进行检算，荷载分布如下图：=20702×1.25+19641×5.75=138813kgP119641kg/m（2）（3）7．0mP2=19641×7=137487kgP= P1× P2=138813+137487=276300kgP=276300/2=138150kg设计为7根ф60cm钢管桩,壁厚为0.5CM,高度为6m，每根钢管桩受力为:P3=138150/7=19736kg/根考虑到模板、工字钢重量及施工荷载影响，取1.2系数则：P4=19736×1.2=23683kg/根2、应力检算：σ压 = P4/A=23683/（302-29.522）π=254kg/cm2〈［σ］=1700kg/ cm23、失稳检算钢管桩底部与混凝土调整块用螺栓连接，因此可看成为一端固定，另一端自由受压杆件，取长度系数μ=2，惯性距I=π（D4-d4）/64=π（604-594）/64=41342cm4圆转半径r=I/A=41342/π(302-29.52)=21.04cm柔度λ=μL/=2×600/21.04=57查相关资料A3钢λP=100 λ0=61.4 λ<λ0,因此钢管桩属于短粗或小柔度杆,只需按强度问题进行检算即P0=A*σS=π（302-29.52）×1700=158806kg实际每根钢管桩的工作力为P4=23683kg<P0=158806kg。
满堂支架计算
满堂支架受力计算示例满堂支架受力计算某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m，由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。
一. 上部结构核载1. 新浇砼的重量:2.804t/m22. 模板.支架重量: 0.06t/m23. 钢筋的重量: 0.381t/m24. 施工荷载: 0.35t/m25. 振捣时的核载: 0.28t/m26. 倾倒砼时的荷载: 0.35t/m2则: 1+2+3+4}+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力: 【σ】=140Mpa受压构件容许长细比：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm，壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m，设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×0.65/140=4.64mm根据i≈0.35d，得出d=i/0.35，则d=4.64/0.35=13.2mm，则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（42/2）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8×106/210×109=1.94×10-4长度改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000 =2.52mm做为预留量，提高模板标高。
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精心整理
满堂支架计算
1、荷载计算
根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积
转动惯量
1A W 砼B ((C 、人员及机器重 W=1KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)
D 、振捣砼时产生的荷载
W=2KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)
E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载
W=3KN/m 2(采用汽车泵取值3.0KN/m 2)
F 、风荷载
W 模板W 方木22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π2/144444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=π2/12.0105.33
.01m kN kg W =⨯⨯=钢管
按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载W k =0.7u z u s W o
其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1；
u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8；
W o 为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3KN/m 2。
风荷载W k =0.7×1×0.8×3=1.68KN/m 2
由风荷载产生立杆弯矩值：
式中：
w M k ωα0l 22.1(1)βγW E
N ——欧拉临界力；
(2)立杆稳定验算 结论：立杆满足强度及稳定性要求。
(3)横向钢管（次楞）强度和刚度验算
次楞荷载组合N=1.2×（27.2+0.4）+0.9×1.4×（1+2+3+1.68）=42.8KN/m 2
按照次楞最不利位置0.3m 间距布置，单根次楞荷载q=42.8×0.3=12.8KN/m
A 、横向钢管抗弯强度验算 []MPa f MPa 1704.761712.278.0108.515.12.019.01089.4728.0102.2743=≤=⨯-⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=-）（σ
W ——截面抵抗矩；
M ——弯矩；
验算公式 式中：——钢管设计抗弯强度为205MPa ，考虑壁厚损耗按照70%折减为143.5MPa 。
故次楞抗弯强度满足设计要求。
B 、横向钢管刚度验算
故横向钢管满足强度和刚度要求。
(4)
A W M
B (5)侧模采用钢模板，对拉杆连接模板两侧以平衡混凝土浇筑时产生的侧压力，并增加方木斜支撑保证模板稳定性。
混凝土侧压力计算：
其中：F-混凝土浇筑最大侧压力（KN/m 2）
V-混凝土浇筑速度（m/h ），取2m/h
t-混凝土入模温度（℃），取30℃
β1-混凝土外加剂修正系数，添加混凝土外加剂时取1.2
β2-坍落度影响修正系数，坍落度为110-150mm 时取1.15
[]f []
f ≤σ
计算得F=12.88KN/m2
为防止混凝土胀模或变形，核算时考虑最不利条件即未将对拉杆受力纳入。
按照侧模外支撑竖向3根方木支撑，纵向间距0.8m布置，则每平方布置3根支撑，每根支撑受轴力为N=（12.88×5×0.8/3）×0.717=12.3KN
抗压强度M=12.3×103/0.1×0.1=1.23MPa，故满足设计要求。
2.2结构受力计算图
2.2.1满堂支架搭设计算图
立杆受力分析图
2.2.2
1)
2)。