冶金工业炉燃气设计计算表格_ (最新)
锅炉设计计算公式表
34 蒸汽进屏焓 h'p
35 蒸汽出屏焓 h"p
36 蒸汽出屏温度 t"p
37
屏内蒸汽平均温 度
tpj
38 平均传热温差 Δt1
39
屏内蒸汽平均比 体积
v
40 屏内蒸汽流速 ωq
m²
kJ/kg
kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kg/h kg/h kg/h
℃ kJ/kg kJ/kg
序 号
名称
符号
1 烟气进屏温度 Θ'p
2 烟气进屏焓 h'yp
3 烟气出屏温度 Θ"p
4 烟气出屏焓 h"yp
5 烟气平均温度 Θpj
6
屏区附加受热面 对流吸热量
Qdpfj
7 屏的对流吸热量 Qdp
8
炉膛与屏相互换 热系数
β
炉膛出口烟囱的 9 沿高度热负荷分 ηyc
配系数
炉膛出口烟囱射
10 入屏区的炉膛辐 Q'fp
α 1/(1+(1+Qfpq/Qdp) *(ε+1/α2)*α1) 3.6*Apj*Δt1*k/Bj
(Qdp(估）Qdp)/Qdp 查计算负荷下汽包 p= 10.45 Mpa的饱 和温度 Θpj-ts
3.6*k*Δt2*Asl/Bj
查表3-10炉膛顶棚 辐射受热面吸热量 及工质焓增的计算
表 查表3-10炉膛顶棚 辐射受热面吸热量 及工质焓增的计算
查附录A-15
查《标准》线算图 11（即附录A-6） （x=h/H0=H1/H0=19
845/23938)
β*ηyc*φ*(Q1h'yp)*A'ch/Slz
步进式加热炉设计计算模板
210步进式加热炉设计计算2.1 热工计算原始数据（1） 炉子生产率：p=245t/h （2） 被加热金属：1） 种类：优质碳素结构钢（20#钢）2） 尺寸：250 >2200 >3600 （mm ）（板坯） 3） 金属开始加热（入炉）温度：t 始=20r 4） 金属加热终了（出炉）表面温度：t 终=1200C 5） 金属加热终了（出炉）断面温差：t < 15C （3） 燃料1） 种类：焦炉煤气2） 焦炉煤气低发热值：Q 低温=17000kJ/标m 3 3） 煤气不预热：t 煤气=20 °C表1-1焦炉煤气干成分（％）⑷ 出炉膛烟气温度：t 废膛=800C⑸空气预热温度（烧嘴前）：t空=350 C2.2燃烧计算2.2.3 计算理论空气需要量L c1 1m L o 4.76 —CO -H 2 (n —)C n H m2 24把表2-1中焦炉煤气湿成分代入1 1333-H 2S O 2 2233)10 (m /m )L0 4.76 8.7939 険5741 2 24・8184 3 2・8336。
碍210 =4.3045m3/m3V n V CO 2 V H 2O V N 2 V O 2224计算实际空气需要量Ln查《燃料及燃烧》，取n=1.1代入L nnL o1.1 4.3045 4.7317 标 m 3/标 m 3实际湿空气消耗量L n 湿(10.00124g) nL o=(1 0.00124 18.9) 4.7317=6.0999 标 m 3/标 m 32.2.5计算燃烧产物成分及生成量V c°2(COnC n H m CO 2) 1001791.2702 丄 79 4.7317100 100=3.7507标m 3/标m 3V 02(L nL 0)标 m /标 m100 214.7317 4.3045 100=0.0897 标 m 3/标 m 3 燃烧产物生成总量(56.5741 2 1 24.8184 2 2.8336 2.2899) 1000.00124 18.9 4.7317标m 3/标m 3标m 3/标m 3(24.8184 8.7939 2 2.83363.0290)1 100=0.4231 标 m 3/标 m 3V H 2O (H 2m C Hn m2H 2S H 2O)1 1000.00124gL n 标 m 3/标 m 3V N 2N 2100 100 Ln 标说标m=1.25260.4231 1.2526 3.7507 0.0897 5.5161 标 m 3/标 m 3燃烧产物成分V Co i100% 6.145%V n 5.5161V H O 1 2526 上上空6100% 19.132% V n 5.5161 皿 37507100% 72.977% V n5.5161O 2 纟 00897100% 1.746%V n 5.5161100%将燃烧产物生成量及成分列于下表表2-2焦炉煤气燃烧产物生成量（标 m 3/标m 3）及成分（%）成 4名称7^CO 2 H 2O N 2 O 2 合计生成量（标m 3） 0.4231 1.2526 3.7507 0.0897 5.5161体积含量（%）7.6703 22.7081 67.99551.6261100按燃烧产物质量计算把表2-2中燃烧产物体积百分含量代入44CO 2 64SO 218H 2O 28N 232O 2100 22.444 7.6703 18 22.7081 28 67.9955 32 1.6261100 22.4=1.2063Kg/m 32.2.7计算燃料理论燃烧温度由t 空=350 C ，查《燃料与燃烧》表得 C 空=1.30kJ/标m 3,由《燃料与燃烧》P as ,Kg/m 3V n C 产Q 低L n C 空t 空C 燃 t 燃Q 分得燃烧室（或炉膛）内的气体平衡压力接近1个大气压（大多数工业炉如此）,那么式中各组分的分压将在数值上与各组分的成分相等）即P CO2 CO2 %P CO CO %所以P CO2 7.6703% ,P H2O 22.7081%由《燃料与燃烧》附表8,附表9,得f co219.81% , f H2o 4.938%所以Q分12600 f co2(V co2)未10800 f H2o(V H2o)未10800 4.938% 0.227081 12600 0.076703% 0.1981140.2487KJ / Kg Kt 17790.4993 2152.9335 140.2487 所以理 5.5161 1.672149.7413 C2150误差% 2150 2100 100% 2.38% 5%2100在误差范围内，故不必再假设。
锅炉课设自动计算表
h.y
△h.y
100
928.6727657
851.1113873 no
1260.606207 no
200
1881.744901
1711.863091
953.0721353
2549.371506
1288.7653
300
2864.26586
2588.0393
982.5209595
3873.601188
1324.229681
给水压Pgs 230
过热气温t1 10
过热气压P1 540
环境温度 10
汽包压力 20
排烟温度 10.3
碳Car
氮Nar 67.9
氧Oar 0.4
氢Har 2
硫Sar 1.7
水分Mar 0.2
灰分Aar 5
Vdaf 22.8
低位发热
Mad 23040
Kkm 0.8
DT 1.1
ST 1260
FT 1370
10972.65562
1341.817287
11178.68845
1000
10475.59336
9237.351031
1151.200457
12323.06357
1350.407952
12553.99734
1100
11642.94574
10250.16266
1167.352379
13692.97827
400
3875.781895
3481.825154
1011.516035
5233.693705
1360.092518
500
4915.153228
4396.948242
锅炉烟风计算表
空气过量系数： 实际所需用标态空 气量：m3/m3 空气温度℃ 实际所需用工况空 气量：m3/m3
n
1.20
理论干烟气量： 空气过量系数： 实际干烟气量：
11.52 1.20 13.64
V t V实
0.76 v=V0*n 27.00 0.83 V实=V*(273+t)/273
烟气量： 理论三原子气体 理论氮气体积 理论水蒸汽体积： 理论烟气体 积:m3/m3 实际烟气体积： m3/m3 温度系数： 工况体积： 0.01(CO2+CO+Σ 0.41 mCmHn+H2S) 1.05 0.79V0+0.01N2 0.01(H2+H2S+Σ 0.03 nCmHn+120(dg+V0da)) 1.49 1.62 160.00 2.57
燃料含水量kg/m3 空气含水量kg/m3
烟气量： 三原子气体量： 1.55 0.01866(Cy+0.375Sy)
氮气体积
8.39
水蒸汽体积：
1.57
0.79V0+0.008Ny 0.111Hy+0.0124Wy+0.01 61V0空气中含水量按 10g/kg
根据低位发热值估 算理论空气量： m3/kg
根据《燃油燃气锅炉房设计手册》P63---P68
固体、液体燃料成份： Ay Cy Hy Sy Oy Ny Wy 理论所需标态氧气量：m3/kg 理论所需用标态空气量：m3/kg 燃料低位发热值：KJ/kg 根据低位发热值估算理论空气量：m3/kg 空气过量系数： 选用空气量： O2 V0 % 82.50 12.50 1.50 1.91 0.49 1.05 2.23 10.62 40600.00 10.24 1.20 12.74 成份数据采用100号重油 灰份 碳 氢 硫 氧 氮 水份 (1.866Cy+0.7Sy+5.55Hy -0.7Oy)/100 氧气占空气量21% 成份数据采用100号重油 0.85xQdw/4186+2 气休燃料成份 燃料成分 % H2 CO CH4 C3H6 dg da C3H8 C4H10 N2 CO2 H2S O2 理论所需标态氧气 量：m3/m3 理论所需用标态空 气量：m3/m3 燃料低位发热值： KJ/kg 3.05 23.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.10 18.05 0.00 0.00 (0.5H2+0.5CO+Σ (m+n/4)CmHn+1.5H2S0.13 /O2)/100 V0 0.63 3265.00 成份数据采用高炉煤气 对于煤气：当发热量小于 10500KJ/m3时 0.209*Qdw/1000,大于时 0.26*Qdw/1000-0.25 对于烷烃类 0.268*Qdw/1000及 0.68 0.24*Qdw/100 成份数据采用高炉煤气
冶金行业标准煤折算系数表
6
氮气
米） 19.6771 0.6714 当主产品时
m3（立方
7
乙炔
243.6722 8.3143 按耗电石计算
米）
固
按平均耗焦炭、
8
电石 kg（千克） 60.9188 2.0786
体
电等计算
0.471kgce/kg 0.500kgce/kg 0.571kgce/kg 0.714kgce/m3
表 5 某些耗能工质的平均等价热值和折算系数
耗能工质名称
平均等价热值
折算标准煤系数
新鲜水
1800（ 1200-2000） 0.257kgce/t
kcal/t
循环水
1000（ 800-1200） 0.143kgce/kg
2 体 软化水 t（吨） 14.2347 0.4857
压缩空 m3（立方
3
1.1723 0.0400 指尚未使用过
气
米）
的自来水，按平
二氧化 m3（立方
4
6.2806 0.2143 均耗电计算
碳
米）
气
m3（立方
5
氧气
11.7230 0.4000
体
米）
m3（立方 11.7230 0.4000 当副产品时
氮气
4700kcal/m3
0.671kcal/m3
电石
14550kcal/kg
2.079kgce/kg
乙炔
58200kcal/m3
8.314kcal/m3
附录 A
耗能工质能源等价值
能源等价值
序 名称
号
单位
折标煤 热值
kg（千 MJ（兆焦）
克）
备注
燃气设计计算书
第一章燃气规模计算一、近期规模计算1.燃气小时计算流量的确定设计采用不均匀系数法计算燃气小时流量，适用于城镇燃气分配管道计算流量，对于整个城市管网的水力计算一般用此方法。
计算公式如下：Q h＝（1／n）·Q a式中：Q h —燃气小时计算流量（m3／h）；Q a —年燃气用量（m3／a）；n —燃气最大负荷利用小时数（h）；其值n＝（365×24）／K m K d K hK m—月高峰系数。
计算月的日平均用气量和年的日平均用气量之比；K d—日高峰系数。
计算月中的日最大用气量和该月日平均用气量之比；K h—小时高峰系数。
计算月中最大用气量日的小时最大用气量和该日小时平均用气量之比；居民生活和商业用户用气的高峰系数，应根据该城镇各类用户燃气用量（或燃料用量）的变化情况，编制成月、日、小时用气负荷资料，经分析研究确定。
当缺乏用气量的实际统计资料时，结合当地具体情况，可按下列范围选用。
月高峰系数取～；日高峰系数取～；小时高峰系数取～。
本次计算取Q a=万m3，K m=,K d=,K h=。
经计算得n=（365×24）/（××）=，Q h=（1/）××104=h2.高峰期日平均气量的确定考虑天然气取暖情况下，该地区高峰用气时间为11、12、1、2月，平峰用气时间为3～10月。
经比较分析确定12月份为用气量最大月份，占全年总用气量%。
因此的高峰期日平均气量为：Q md=Q a×%÷30=42337m3（气态）换算成液态天然气：Q md=42337÷600=（液态）3.运输时间的确定初步设计天然气由北京运往常宁市，总里程为3600公里，根据相关规范，平均车速为60公里，每天行车时间为10小时。
因此得运输时间约为6天。
4.气化站规模的确定根据相关数据分析，近期调峰系数取10%。
得气化站规模为：气化站估算规模=高峰期日平均用气量×运输时间=最后确定气化站规模=×（1+10%）=二、远期规模计算1.燃气小时计算流量的确定设计采用不均匀系数法计算燃气小时流量，适用于城镇燃气分配管道计算流量，对于整个城市管网的水力计算一般用此方法。
燃气钢管强度计算表
燃气钢管强度计算表
摘要：
1.燃气钢管强度计算表的背景和意义
2.燃气钢管强度计算表的具体内容
3.燃气钢管强度计算表的使用方法和注意事项
4.总结
正文：
燃气钢管强度计算表是一种用于计算燃气钢管强度的工具，它对于设计和制造燃气钢管具有重要的参考价值。
燃气钢管强度计算表的内容通常包括钢管的规格、壁厚、材质、强度等参数。
其中，钢管的规格包括外径、内径、长度等；壁厚是指钢管的厚度；材质是指钢管的材料，例如碳钢、不锈钢等；强度是指钢管的强度，通常用抗拉强度、屈服强度等指标表示。
使用燃气钢管强度计算表时，需要先确定钢管的规格和材质，然后根据表格中的数据计算出钢管的强度。
一般来说，计算公式为：强度= 壁厚× 抗拉强度。
其中，抗拉强度是指钢管在受到拉力时的最大承载能力，通常由实验测试得出。
在实际使用中，需要注意以下几点：首先，燃气钢管强度计算表只是一种参考工具，实际强度可能会受到制造工艺、使用环境等因素的影响；其次，计算时需要准确无误地输入数据，否则可能会导致计算结果不准确；最后，对于特殊类型的燃气钢管，可能需要进行特殊的强度计算，此时需要参考相关的专
业文献或咨询专业人士。
混合煤气计算表
0.011644479 0.126694032 0.544498656 0.026203966 0.709041133
CN2*N2 CH2O*H2
CCO3*CO2 CO2*O2% CN2*N2% CH2O*H2O
Q热风＝m热风ΔCT=
20411.70744 1.24
0.521988528
1425烟气的比热熔
21 CCO2％ 22 CO2%
kJ/m3 kJ/m3
kg/m3 ％
单位
ρ0CO2
CCO2 CCO2
数值
1.84
1.34
CO2
2.341 1.521
CO2
1.633
1.31
ρ0N2
1.963
1.25
20
%
8
(
%
70
%
2
%
20
(H2+2
％
1.3178
％
11.2338
％
0.2675
％
3.2457
％
17.60562561
％
66.23068681
％ ％ ％ ％
kJ/m3 kJ/m3 kJ/m3 kJ/m3 kJ/m3
kJ/m3 kJ/m3
1.317798867 77.4645 17.8731
3.245737989
0.024247499 0.239499666 1.010912172 0.049335217 1.323994555
四 实际热风量计算
序号
已知参数
1 冷空气的氧含量O2%
2 冷空气的氮含量N2%
3 250℃热风各成分的比热
单位
%
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C3H6 0 0 0
1.2空气量与烟气量的计算 理论空气需要量L0(m /m ) 实际空气需要量Ln(m3/m3) 实际湿空气需要量Ln湿(m3/m3)
3 3
6.4277 6.7491 6.9073 体积百分含量(%) 9.03 0.00 0.89 69.85 20.23 100.00 该颜色代表该单元格为输入数据 该颜色代表该单元格为引用数据 该颜色代表该单元格为中间结果 该颜色代表该单元格为计算结果
3
24182 9815.2 6.9073 1000 1.421 1597 1000 1.597 7.5472 1.421 3319 2323.3
1.4空煤烟气量的计算 炉子产量G(冷坯t/h) 单耗q(GJ/t) 所需热量Q(GJ/h) 煤气热值Q低(KJ/m3) 煤气理论流量B理(Nm3/h) 供热能力富裕系数 煤气流量B实(Nm3/h) 空气流量V空(Nm3/h) 烟气流量V烟(Nm3/h) 烟气温度（℃） 空气侧烟气流量V空烟(Nm3/h) 空烟实际流量(m3/h) 煤气侧烟气流量V煤烟(Nm3/h) 3 煤烟实际流量(m /h)
为输入数据 为引用数据 为中间结果 为计算结果
煤烟管道 3级A 0.125 2201.631693 311.9629336 900 820 8 804 1.204436424
嘴前 0.03125 550.4079234 155.9814668 400 426 5 416 1.12473271
备注
1.3理论燃烧温度的计算 煤气低发热量Q低（KJ/Nm ） 空气带入热量Q空（KJ/Nm3） 湿空气量Ln湿(m3/m3) 空气预热温度(℃) 空气比热(KJ/m3/℃) 煤气带入热量Q煤（KJ/Nm3） 煤气预热温度(℃) 煤气比热(KJ/m3/℃) 烟气生成量 Vn(m3/m3) 烟气比热 C产(KJ/m3/℃) 理论燃烧温度 t理 实际燃烧温度 t实
计算
1.1燃料热值计算
####
煤气A和煤气B原始成分(%) CO2 CH4 C2H6 H2 N2 O2 H2 S 成分 CO 煤气A 0 0.664 96.584 1.195 0 1.044 0 0 煤气B 0 0.664 96.584 1.195 0 1.044 0 0 空气过量系数 煤气A所占比例 1.05 干 煤气B所占比例 18.9 干气体绝对湿度gH2O 干成分比例 煤气AB比 0.9771 煤气A和煤气B湿成分(%) CO2 CH4 C2H6 H2 N2 0.649 94.372 1.1676 0 1.02 0.649 94.372 1.1676 0 1.02 0.454 66.061 0.8173 0 0.714
200 1.2 240 24182.2 9924.64 1.2 11909.6 82262.6 89884.2 150 78516.9 121658 11367.3 17613.1
1.5管道计算 空气 经济流速 10
煤气 8
空烟 8
煤烟 8 煤气管道 2级A 3级A 0.25 0.125 2977 1489 362.8 256.5 1000 700 1020 720 6 6 1008 708 1.036 1.05 空烟管道 嘴前 1级 2级A 3级A 0.031 1 0.25 0.125 372.2 121658 30415 15207 128.3 2319 1160 819.89 350 2000 1000 700 377 2020 1020 720 5 8 6 6 367 2004 1008 708 0.977 10.713 10.59 10.728 煤烟管道 嘴前 1级 2级A 0.0313 1 0.25 3801.8 17613.1 4403.263387 409.95 882.364 441.1822117 350 2400 1200 377 2420 1220 5 10 8 367 2400 1204 9.9818 1.08134 1.074169953
分流比例 气体流量 计算内径 公称直径 实际直径 壁厚 实际内径 实际流速
1级 1 82263 1706 1400 1420 6 1408 14.67
空气管道 2级A 3级A 0.25 0.125 20566 10283 852.8 603.02 700 500 720 529 4 3 712 523 14.35 13.294
混合煤气燃烧产物生成量(m³/m³) CO2体积生成量Vco2 0.6815 SO2体积生成量Vso2 0 O2体积生成量Vo2 0.0675 N2体积生成量VN2 5.2714 H2O体积生成量VH2O 1.5268 燃烧产物生成总量Vn 7.5472 燃烧产物密度ρ (kg/m³) 0.1774
H2O 0 0 0.3 0.4 0.75
C3H8 0 0
C4H10 0 0
C5H12 0 0
C2H4 0 0
C3H6 0 0
成分 煤气A 煤气B 混合煤气
CO 0 0 0
O2 0 0 0
H2 S 0 0 0
H2O 0 0 2.2899
C3H8 0 0 0
C4H10 0 0 0
C5H12 0 0 0
C2H4 0 0 0
嘴前 0.0313 2570.7 301.51 250 273 3 267 12.752
1级 1 11910 725.6 2000 2020 8 2004 1.049
C4H8 0 0
C5H10 0 0
C2H2 0 0
合计 99.487 99.487
密度ρ (kg/m³) 0.819285714 0.819285714
C4H8 0 0 0
C5H10 0 0 0
C2H2 0 0 0
合计 97.20881 97.20881 70.3361
热值QD(KJ/m3) 34546.04534 34546.04534 24182.23173
密度ρ (k60367234