地铁车站计算书
地铁某大型车站基坑设计计算书
一、工程概况广州市轨道交通某线某车站站位于汉溪大道与旧105国道的交叉路口的东侧，设置在宽50m，双向8车道的汉溪大道的北侧。
其周边为某车站村庄，多为1～3层的民宅或厂房。
场地路面高差起伏较大，地面高程约10.9m～14.3m，最大高差达3.4m。
本站设站后存车线，车站长度较大。
施工场地较为紧张，需要拆迁某车站的民房。
车站为地下两层岛式站台车站，采用明挖顺作法结合部分盖挖法施工。
基坑围护结构采用地下连续墙加内支撑的结构形式。
车站主体为现浇钢筋混凝土两层两跨箱形框架结构，结构外设置外包防水层。
车站有效站台中心里程为YDK8+578.000，车站起点里程为YDK8+187.500 ,终点里程为YDK8+659.100。
车站全长471.6m，标准段宽19.9m，车站覆土厚度约3.0m，底板埋深标准段为16.43m；车站西端为盾构吊出，东端为盾构始发，西端设置轨排井。
站位处于汉溪大道的北侧，车站主体施工时需占用部分汉溪大道路面。
汉溪大道为城市主干道，通行车辆较多。
车站主体施工主要利用北侧某车站的场地。
施工围蔽后的汉溪大道交通疏解能满足双向六车道的要求，由于车站两端主体施工围蔽，汉溪大道右转旧105国道的车辆需掉头进入；汉溪大道在市广路上的掉头匝道取消，改由向东直行至南国奥园路口掉头。
车站管线根据施工具体情况分两期迁改，车站范围内管线根据具体情况采用临迁、临拆、悬吊和永迁处理。
对大直径.重力管,临时迁改时需做好管下垫层.对一些临拆影响不大的管线如空管，在征得管线权属部门同意后可直接废除,以后恢复。
迁改时改用钢管，以减少基坑开挖时的不利影响。
其余管线根据实际情况和管线部门意见可暂按临时废除处理。
车站东端横跨一条排水渠，考虑该渠兼有排洪功能，因此车站施工时不能截流，为了最大程度的减小对施工的影响，确保施工工期，拟在基坑部分钢筋砼结构箱涵结合基坑两端钢筋砼明渠导流，该水渠考虑临时迁改，在本工程主体结构施工完成后根据当地水利部门意见再对水渠进行原样恢复，另外考虑到雨期暴雨的突发情况，建议施工准备潜水泵，通过在箱涵上架设水管排水。
某地铁车站-主体结构计算书
四、计算模型因车站主体是一个狭长的建筑物，纵向很长，横向相对尺寸较小。
主体计算取延米结构，作为平面应变问题来近似处理，考虑地层与结构的共同作用，采用荷载－结构模型平面杆系有限元单元法。
计算模型为支承在弹性地基上对称的平面框架结构，框架结构底板下用土弹簧模拟土体抗力，车站结构考虑水平及竖向荷载。
按荷载情况、施工方法，模拟开挖、回筑和使用阶段不同的受力状况，按最不利内力进行计算。
中柱根据等效EA 原则换算墙厚。
本站围护桩与主体结构之间设置柔性防水层，按重合墙考虑，即围护结构与内衬墙之间只传递径向压力而不传递切向剪力，SAP 计算时，采用二力杆单元来模拟围护桩与内衬墙的这种作用。
车站断面的计算模型如图2-1-1所示。
图2-1-1 车站断面计算模型五、荷载组合与分项系数5.1、荷载分类荷载类荷载名称 荷载取值 永久 荷载结构自重按实际重量 覆土重 土容重按18~20kN/m 3侧水、土压力 施工阶段按主动侧土压力计算，使用阶段按静水浮力 按地质资料提供的稳定水位计算设备重量 设备区荷载按8kPa 计，当设备荷载大于8kPa 可变荷载基本可 变荷载 地面超载20kPa 均匀活载 地面超载引起的侧向土压力 按土压力侧向系数确定 人群荷载 公共区人群荷载按4kPa 计 地铁车辆荷载及其动力作用列车荷载按列车满载条件确定 其他可 温度变化影响5.2、荷载组合根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《建筑抗震设计规范》、《人民防空地下室设计规范》（GB 50038-94）和《地铁设计规范》（GB 50157-2003）的规定，按结构在施工阶段和使用阶段可能出现的最不利情况进行荷载组合,各种荷载组合及分项系数见下表。
荷载组合表六车站结构断面计算6.1 结构主要尺寸车站标准段横断面盾构井段横断面主体外挂段横断面6.2标准段断面计算6.2.1 计算的钻孔资料计算采用钻孔M7Z3-SXSZ-013。
相应土层的地质参数如下：6.2.2 计算过程设计中考虑地震和人防等荷载偶然组合，并按照承载力极限状态和正常使用极限状态两种工况验算结构在施工阶段和使用阶段的结构受力。
某地铁车站内部结构设计计算书
(18x3.3+8x17)x0.65=127 Kpa； 2、活载计算：
地面超载：20 Kpa； 中板活载：4Kpa（设备区 8Kpa） ；
3、水反力计算： 10x17.7=177 Kpa。 4、计算结果包络及配筋：
2
弯矩包络图（KN·M）
剪力包络图（KN）
3ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
轴力包络图（KN） 根据计算结果进行截面配筋及裂缝验算如下表 （中板按照上下中板最不利进配 筋） 。
构件 顶板跨中 顶板中支座 顶板边支座 中板跨中 中板中支座 中板边支座 底板跨中 底板中支座 底板边支座 侧墙跨中 侧墙上支座 侧墙上中支座 侧墙下中支座 侧墙下支座 计算弯矩 M (KN·m/m) 337 340 457 66 123 209 1306 717 1693 653 457 228 788 1683 剪力 Q (KN/m) —— 217 283 —— 66 99 —— 209 793 —— 244 181 757 1110 板厚 h (mm) 600 600 600 400 400 400 1100 1100 1100 800 600 700 800 800 配筋方式 25@150 28@150 28@150+28@300 22@150 22@150 22@150 32@100 28@100 28@100+28@150 32@150 28@150+28@300 28@150 28@150+28@300 28@100+28@150 裂缝宽度 (mm) 0.238 0.178 0.129 0.04 0.08 0.235 0.214 0.08 0.123 0.229 0.129 0.06 0.143 0.123
构件 顶纵梁 下中纵梁 底纵梁 跨中 端部 跨中 端部 跨中 端部 截面 900 800 1000 1800 1000 2200 弯矩 (kN﹒m) 2465 4198 521 1014 2158 5945 支座剪力 (kN) 0 3332 0 768 0 4051 裂缝宽度 （mm） 0.114 0.174 0.16 0.141 0.08 0.161 配筋数量 13φ28 18φ28 9φ25 9φ28 12φ32 20φ32
地铁车站结构计算模板
明挖结构
（七）几点说明
1、严格地说，主体结构也应模拟开挖、回筑的全过程，按增量法进行计 算。经比较主体结构采用一次加载计算的结果与采用增量法计算的结果， 两者差别不大，计算结果都可用于设计。因此，主体结构可以采用一次 加载计算。 2、主体结构计算时，可以不分恒载、活载，统一按标准值输入结构模型 一次加载计算，得到内力的标准值。近似地用此标准值乘以结构重要性 系数（1.1）乘以荷载分项系数（1.35）得到内力设计值。按此处理得到 的计算结果能满足安全、经济的要求，已为多数设计院采纳。 3、空间结构的设计一般需要基于断面计算的结果做调整。但是应进行必 要的空间分析，以校核结构的安全性。 4、地铁车站结构应视为板式框架结构，板墙配筋及节点的配筋构造应等 同框架。
暗挖结构
此种车站一般为分离岛式站台，需在站台层每隔一定距离设置 横通道联系两个分离的站台。双层隧道的上层可作为乘客通道或站厅 层。
一、常见结构型式及施工方法
1）常见结构型式 （7）双层双跨车站
暗挖结构
双层双跨车站适用于围岩条件较好的地段，在软岩、土 质地层中采用，应有可靠的辅助措施，并经过充分的可行性分 析与论证。
二、主体结构计算
（二）计算图式-柱尺寸的输入
明挖结构
沿车子纵向取1米按横向框 架计算时，由于柱子主要承受 轴力作用，弯矩很小，因此输 入软件里的柱尺寸按等截面积 折算到每延米上。
如左图中柱横向尺寸h，纵 向尺寸b ，柱跨为L。 输入软件的柱尺寸：
h=图中的h b=图中的b/L
二、主体结构计算
（三）计算荷载及组合 荷载（略） 荷载分项组合系数
其中，复合墙结构应用最为广泛；叠合墙结构在上海市应用比较普遍，也可 用于逆筑法施工的地下结构。
地铁车站支架计算书
计算书及相关施工图纸12.1模板及支撑系统设计取值高大模板支撑架采用φ48.3mm×3.6mm（验算按φ48mm×3.0mm）钢管及构配件搭设碗扣式钢管满堂支撑架、可调托撑（底板厚度5mm，螺杆外径36mm）搭设，模板采用18mm厚竹胶板、100mm×100mm截面松木方（验算按95mm ×95mm）次楞、2[10槽钢（用于侧墙及梁板）或φ48.3mm×3.6mm扣件式双钢管（用于立柱）主楞。
模板分类布置如下：板：次楞间距250mm，顶板立杆双向间距600mm，中板立杆横向900mm、纵向600mm，边立杆距侧墙及梁侧≤400mm，水平杆步距1200mm；两侧加腋部位范围内的立杆横向间距加密至450mm。
侧墙：次楞竖向布置、间距250mm，主楞横向布置、间距400mm、600mm （对应水平杆顶撑步距），横向钢管支撑纵向间距600mm，竖向间距1200mm，两侧距墙横向4跨（5根立杆）、竖向3步（350+1200×3=3950）范围内均加密至400mm、竖向3步以上至板底加密至600mm（端头井负二层净高7280mm，加密区为竖向4步）。
梁：中板梁次楞间距200mm，梁下布置4根立杆，纵距600mm；顶板梁次楞间距200mm，梁下布置6根立杆，纵距600mm；梁下立杆不升至板底，纵横水平杆步距1200mm。
柱：次楞竖向布置间距250mm，主楞横向布置间距450mm。
由于涉及到的模板及支撑系统选型较多，现将模板及支撑系统采用的设计值列于下表12.1-1所示：表12.1-1 模板及支撑系统采用的设计值12.2模板及支撑系统设计验算说明12.2.1设计验算原则（1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求； （2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件； （3）采取符合实际的力学模型进行计算。
12.2.2模板及支架系统的力学参数 (1)碗扣式支撑架(2)木材（3）钢材12.2.3模板变形值的规定为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定：(1) 对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；(2)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000； (3)柱箍最大容许变形值为3mm 或B/500； 12.3侧墙模板设计验算根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008）、《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）进行模板设计验算。
城市轨道交通地铁车站主体结构计算书
XX市城市轨道交通XX线工程XXX站主体结构施工图设计专业：结构计算书XX工程集团有限责任公司20 年月XX市城市轨道交通XX线工程XXX站主体结构施工图设计专业：结构计算书XX工程集团有限责任公司20 年月一.工程概况XXX站位于XX路与XX路交叉的十字路口北侧，顺XX路呈南北向偏东布置。
XX路规划宽43m，道路现已形成，路面车流量大，交通繁忙。
十字路口东北象限为海雅百货、世博广场；东南象限为夏威夷阁住宅小区；西南象限为中惠华庭住宅小区、中国移动；西北象限为华润万家购物广场和XX老饭店。
车站四周商业建筑多，较繁华，客流量大。
二．设计依据及采用规范1、《XX市城市快速轨道交通XX线工程详细勘察阶段XXX站岩土工程勘察报告》，中铁XX工程集团有限责任公司，2010年1月2、业主、总体组及其它相关部门提供的基础资料3、设计采用的规范、规程和标准《地铁设计规范》（GB50157-2003）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）(2003年版)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006年版）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《轨道交通工程人民防空设计规范》（RFJ 02-2009）《人民防空工程设计规范》（GB50225－2005）（2006版）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2008）《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2004）国家及广东省、XX市的其它现行相关规范、规程。
三．计算原则及计算标准1、车站主体结构安全等级为一级；结构按设计使用年限100年的要求进行耐久性设计；结构重要性系数。
2、车站主体结构可按底板支承在弹性地基上的平面框架进行内力分析，计算时宜考虑所有构件的弯曲、剪切和压缩变形的影响。
地铁车站抗浮计算
地铁车站抗浮计算杭州地铁道五常站抗浮验算(BJZ14孔）一.基本设计参数：2323二.结构总重量计算：1.结构自重则砼结构总重G自＝(V衬+V底+V顶＋V隔+V内＋V铺)×25=1737.5(kn)2.地下墙结构自重围护结构总截面积A 地＝2×t 6×L 2=2.4 (m 2）底板底以上重量G 地上=25×A 地×C 2=985.8(kn)底板底以下围护结构重量G 地下=15×A 地×C 3= 128.5(kn)则围护结构总重力G 地＝G 地上＋G 地下=1114.34.覆土重量覆土厚度h 2=B 4-B 3=2.8mG 覆=18×h 2×〔(L 1+2t 1)×L2-A特〕+A 特×H 特×γ特=1002.96(kn)5.结构总重量结构总重力G=G 自＋G 地＋G 覆=3854.8(kn)三.围护结构（地下墙）摩阻力计算：外2f外1896.48(kn)内2f内3.围护结构（地下墙）总摩阻力T计算安全系数K=2则提供的抗浮力特征值T=(T外＋T内）/γs=1896.5(kn)四.抗拔桩抗拔力计算：设抗拔桩根数n=单根桩抗拔力特征值P 单＝1695.59(kn)则抗拔桩提供的抗浮力特征值P=nP 单=0.0(kn)五.结构总浮力计算抗浮地下水位标高B 5＝重要性系数γ0=1则总浮力F=10×γ0×(L 1＋2t 1+2t 6)×L 2×(B 5-B 2+t 2)=3010.5(kn)六.抗浮验算：抗浮系数K=(G+T+P)/F= 1.91040857≥1.1,满足抗浮要求结构标高已围护桩底为0向上计算。
地铁车站支架计算书
计算书及相关施工图纸12.1模板及支撑系统设计取值高大模板支撑架采用φ48.3mm×3.6mm（验算按φ48mm×3.0mm）钢管及构配件搭设碗扣式钢管满堂支撑架、可调托撑（底板厚度5mm，螺杆外径36mm）搭设，模板采用18mm厚竹胶板、100mm×100mm截面松木方（验算按95mm ×95mm）次楞、2[10槽钢（用于侧墙及梁板）或φ48.3mm×3.6mm扣件式双钢管（用于立柱）主楞。
模板分类布置如下：板：次楞间距250mm，顶板立杆双向间距600mm，中板立杆横向900mm、纵向600mm，边立杆距侧墙及梁侧≤400mm，水平杆步距1200mm；两侧加腋部位范围内的立杆横向间距加密至450mm。
侧墙：次楞竖向布置、间距250mm，主楞横向布置、间距400mm、600mm（对应水平杆顶撑步距），横向钢管支撑纵向间距600mm，竖向间距1200mm，两侧距墙横向4跨（5根立杆）、竖向3步（350+1200×3=3950）范围内均加密至400mm、竖向3步以上至板底加密至600mm（端头井负二层净高7280mm，加密区为竖向4步）。
梁：中板梁次楞间距200mm，梁下布置4根立杆，纵距600mm；顶板梁次楞间距200mm，梁下布置6根立杆，纵距600mm；梁下立杆不升至板底，纵横水平杆步距1200mm。
柱：次楞竖向布置间距250mm，主楞横向布置间距450mm。
由于涉及到的模板及支撑系统选型较多，现将模板及支撑系统采用的设计值列于下表12.1-1所示：表12.1-1 模板及支撑系统采用的设计值次楞：100×100方木@250对拉螺栓长边柱箍中间加一道M16 根并排2柱箍：3.6mm （壁厚48.3mm ）钢管@450 模板及支撑系统设计验算说明12.2.1设计验算原则 安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（1）应满足模板在运输、 从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（2） （3）采取符合实际的力学模型进行计算。
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地铁车站计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：ﻩ一设计依据二设计说明2.1 工程概况2.2 环境条件2.3 地质概况2.3.１地形地貌2．3.2 岩土分层及其特性２．3.3 水文及工程地质2．３.４场地抗震设防附岩土物理力学参数表2.4 基坑支护形式2.5 基坑计算本工程围护结构主要采用理正软件进行设计计算，并利用岩土工程有限元分析程序plaxis对终点里程端头井基坑开挖过程进行模拟,作为对理正软件计算结果进行补充和验证。
钻孔灌注桩作临时结构考虑,即：开挖施工期间,钻孔灌注桩作为围护结构,承受全部的水土压力及地面超载。
使用阶段不考虑钻孔灌注桩的作用。
理正深基坑软件模拟了施工过程,遵循“先变位，后支撑”的原则,在计算中计入结构的先期位移值及支撑变形,应用基于弹性理论的进行围护结构计算,岩土体对围护结构侧向作用力采用朗肯土压力理论计算,土体与结构相互作用采用一系列仅受压弹簧进行模拟（温克尔地基梁计算模型）,最终的位移及内力值为各阶段累加值。
Plaxis为基于有限元理论的岩土专业分析程序，能较为真实地反映基坑开挖过程中岩土及结构物的应力变形发展,将终点里程处端头井简化为平面应变模型,利用地下水渗流分析功能对基坑开挖降水过程进行模拟，同时输出“半截桩”支护的变形与内力。
抗震分析采用地震系数法进行横向抗震分析。
经计算地震作用对结构影响较小，故在设计中仅采用相应的构造措施来提高整体的抗震能力。
2.5.１湘府路终点里程端头井围护结构计算计算所用地质资料取自地质勘查文件，钻孔编号为ＪZ-Ⅳ１0-湘府路补１０。
2．5.1.１支护方案排桩（钻孔灌注桩)支护2．５.1.2 设计信息1.基坑概况参数内力计算方法增量法规范与规程《建筑基坑支护技术规程》ＪGJ 120-９9基坑等级一级基坑侧壁重要性系数γ01．1０基坑深度H(ｍ)2２.65０嵌固深度（ｍ）６.000桩顶标高(m)0．0０0桩截面类型圆形└桩直径(m) 1.000桩间距(m) 1.150混凝土强度等级C３５有无冠梁有├冠梁宽度(m） 1.4０0├冠梁高度(m) 1.０00└水平侧向刚度（MＮ/m) 75.０3１放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力０2.超载信息超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kＰａ,kN/m）（m)(ｍ)(m)（m)12０.000--－---－----－--－3.土层信息土层数7坑内加固土否内侧降水最终深度(m)2４．00０外侧水位深度(m)０.000内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m) 1.０00弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法4.土层参数层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m３)(ｋN／m３)(kPａ)(度)1杂填土 1.４017．07.0 2.008.0０２粉土4．40２０.２10.21７.５０1４.50 3粘性土 3.４０20.３10.３３８.53２0．２6 4圆砾0．8０20.010.0０.0030.005强风化岩0.90２０.０10.０ 5.003５.00 6强风化岩9.1021.011．0 2.0040.０0 7微风化岩１0.902２．01２.０2．0045．0０层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力（kPa)水下(kＰa)水下(度）(ｋＰa）116．0２.008.０0分算ｍ法0.68---265.017．5014.50分算ｍ法 4.５1---380.０38.５320.26分算m法10.04---41５０.00.0030．0０分算m法1５.00－--５200.0６.003３.0０分算ｍ法21．60-－-６250.0 2.００４0．00分算ｍ法２8.2０---7120.0 2.0０45.0０合算m法3６.20-－-5.支锚信息支锚道数6支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度（m)１内撑８.０000．50０-－-－--－－-2内撑8.000５.700－－--－---－3内撑 2.50０４.５０0－-－------４内撑 2.500１.500----－----５内撑２.５0０ 2.500－－--－－---6内撑 2.５０0 3.500--－－-----支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号（ｋＮ)（MN/m)直径(mm)号调整系数（ｋN)调整系数1０.00３101.00---2~20---20160000．0０1.０020．003１0１.００---4~１8--－20１６00００.001.00３0.0０75５.0０---6～１６---6１40330.０01.０040．００７５5．００---15～－--614０330.001.0050.0０7５5.０0-－－8～１4---６14０330.001.0060.00755．００---10~13---６140３3０．0０1.006.土压力模型及系数调整ﻩ弹性法土压力模型:ﻩ经典法土压力模型:ﻩ层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPａ）1杂填土分算１.0001．000 1.0００10000.０002粉土分算 1.０00１.00０１.０0010000.0003粘性土分算１．00０ 1.00０1．0００10００0．0０0 4圆砾分算1．００01．００0 1.０0０１0000.０005强风化岩分算1．００0 1.000 1.0００1０000.０006强风化岩分算 1.000１．000１.000１0０00.００0 7微风化岩合算1．000 1.00０１.00０1000０.0007.工况信息工况工况深度支锚号类型(m）道号１开挖 1.00０---2加撑-－－ 1.内撑3开挖６.700--－4加撑--- 2.内撑5开挖1１.200－－-６加撑---３.内撑7开挖1５．２０0---8加撑－－-５.内撑9开挖18.70０--－10加撑-－- 6.内撑１１开挖22．650－--12刚性铰21．９50---1３拆撑－－-６.内撑14拆撑--－ 5.内撑15加撑---4．内撑１6拆撑--－３.内撑１7刚性铰９.４50---18拆撑－-－２．内撑19刚性铰 1.900---20拆撑---１.内撑2.５.１．3 各工况内力计算结果各工况:内力位移包络图:２．5.1.4 整体稳定性计算计算方法:瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: ０.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 Kｓ = ２１47.36６圆弧半径(ｍ) R = 78.７2９圆心坐标X(m) X = １3．449圆心坐标Y(m) Y ＝ 71.73８2.5．１.５抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:K s M p M aﻩM p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力ﻩ决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
Ｍa——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
ﻩ注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号ﻩ支锚类型 材料抗力(kN ／ｍ)ﻩ锚固力(kN/m)ﻩ 1 内撑ﻩ 00０0.ﻩ ---ﻩ 2 内撑 ０．000 --－3 内撑 0．００0 －－- 4ﻩ 内撑ﻩ ００0.0ﻩ -－-5 内撑 0.000 －-－ﻩ 6ﻩ 内撑 ０.０0０ﻩ ---ﻩ=K s +226292.943 0.0008305.204ﻩK ｓ = ２7.２4７ >= １.200， 满足规范要求。
工况2：注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(ｋN/m)ﻩ 1 内撑ﻩ 00０0.００20２５ﻩ --- ﻩ ２ 内撑ﻩ ０.00０ －-- ﻩ ３ 内撑 ０．000ﻩ －-- 4ﻩ 内撑 ０.0０0ﻩ -－-ﻩ 5ﻩ 内撑 0.000ﻩ －--ﻩ 6ﻩ 内撑ﻩ ００0.0 -－-=K s +226292.943 70937999.0398305.204K s = 8５68.63８ >= 1.200, 满足规范要求。
工况3:注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号ﻩ支锚类型ﻩ材料抗力(ｋN ／m)ﻩ锚固力(ｋＮ／m)ﻩ 1 内撑 2５200０0.000ﻩ ---2ﻩ 内撑 0.000ﻩ ---3 内撑 0.000ﻩ --- ﻩ 4ﻩ 内撑ﻩ 0.000 ---5 内撑 0．000 －－- ﻩ 6ﻩ 内撑 0．000ﻩ －--=K s +141751.556 70937999.03925798.202ﻩK s = 27５5.220 >= 1．20０, 满足规范要求。
工况4:注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号 支锚类型ﻩ材料抗力(kN ／m) 锚固力（kN ／m)1 内撑 ２5２00０0．0００ﻩ -－- ﻩ2 内撑ﻩ 00０2520000.ﻩ ---ﻩ ３ 内撑ﻩ 000０．ﻩ --- 4ﻩ 内撑ﻩ ０.00０ －-- 5ﻩ 内撑 ０.000 -－- ﻩ 6ﻩ 内撑 ０.０00ﻩ -－-ﻩ=K s +141751.556 127511998.55825798.202Ｋs = 4９４8．16４ >＝ 1.２00， 满足规范要求。
工况5:注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
ﻩ序号 支锚类型 材料抗力（k Ｎ/m) 锚固力(k Ｎ/m) ﻩ 1 内撑ﻩ ０００2520000.ﻩ -－- 2ﻩ 内撑 ２520000．0０0ﻩ --- ﻩ ３ﻩ 内撑 0.000 -－- ﻩ 4ﻩ 内撑ﻩ ０0.00 －-- ﻩ 5ﻩ 内撑 0.000ﻩ －-－ ﻩ ６ﻩ 内撑 ０.００0 －－－=K s +83050.209 127511998.55834141.521K ｓ = 3７３7.2３９ >＝ 1.２０0， 满足规范要求。
工况6:注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
ﻩ序号 支锚类型ﻩ材料抗力(k Ｎ/ｍ)ﻩ锚固力（ｋN/m)１ 内撑 25２000０.000ﻩ －－－ ﻩ ２ 内撑ﻩ 0０0.0０25200 --- ﻩ 3ﻩ 内撑ﻩ .000３２24561 --- ﻩ 4ﻩ 内撑ﻩ 000．0 --- ﻩ 5ﻩ 内撑 0.00０ﻩ －-- ﻩ 6 内撑ﻩ 0.000 --－=K s +83050.209 171599567.49034141.521 K s ＝ ５０28．558 >＝ 1．200, 满足规范要求。
工况7：注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。