盖板涵计算书很全面(367)
盖板涵计算书很全面
盖板涵计算书参考版一、盖板计算1、设计资料盖板按两端简支的板计算,可不考虑涵台传来的水平力;×盖板涵洞整体布置图2、外力计算1永久作用1竖向土压力×H =×20×= kN/mq=K×γ22盖板自重×d=25×= kN/mg=γ12有车辆荷载引起的垂直压力可变作用计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时,车轮按其着地面积的边缘向下做30 °角分布;当几个车轮的压力扩散线相重叠时,扩散面积以最外面的扩散线为准;车辆荷载顺板跨长：La=c轮+2×H×tan30°=+23/3= m 车辆荷载垂直板跨长：Lb=d轮+2×H×tan30°=+23/3= 单个车轮重：P=70=91 kN车轮重压强：p=a b =PL L91/×= kN/m2 3、内力计算及荷载组合1由永久作用引起的内力跨中弯矩：M1=q+g ×L 2/8=+× /8= kNm边墙内侧边缘处剪力：V1=q+g ×L 0/2=+× /2= kN2由车辆荷载引起的内力跨中弯矩：aa 2p -b2=4L L L M ⎛⎫ ⎪⎝⎭=4= kN边墙内侧边缘处剪力：aa 00p b -2=L L L V L ⎛⎫ ⎪⎝⎭= 2/5= kN3作用效应组合跨中弯矩：γ0Md=+=××+×= kNm边墙内侧边缘处剪力：γVd=+=×+×= kNm4、持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度h0=h-As=++2= m1砼受压区高度x=fsd×As/fcd/b=300× = m根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范ξb的规定：HRB400钢筋的相对界限受压区高度ξb=x≤ξb×h0=×=砼受压区高度满足规范要求;2最小配筋率根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范ρ=100×As/b/d= 100 ×= ,≥45×ftd /fsd= ,同时≥主筋配筋率满足规范要求; 3正截面抗弯承载力验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范Fcd×1000×b×xh0-x/2=×1000××× kNm≥γMd= kNm4斜截面抗剪承载力验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范×10-3×fcu,×b×h0=×10-3××990×580= kN≥γVd= kN注：上公式b、 h0单位为mm抗剪截面满足规范要求;根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范对于板式受弯构件,公式可乘以提高系数××10-3×α2×ftd×b×h0=××1××990×580= kN≥γVd= kN注：①上公式b、 h0单位为mm；②α2为预应力提高系数,对于普通钢筋混凝土受弯构件,取α2=;可不进行斜截面抗剪承载力的验算,只需按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范5、裂缝宽度计算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004中关于裂缝宽度验算的规定：环境类别为Ⅱ类环境,对于钢筋混凝土构件,最大裂缝宽度不应超过.作用短期效应组合Ms=+=1×+×= kNm作用长期效应组合M1=+=1×+×= kNm受拉钢筋的应力受弯构件σss=Ms/As/h0== Mpa钢筋表面形状系数C1=作用长期效应影响系数 C2=1+Ms=1+×=受力性质系数C3=裂缝宽度W=C1×C2×C3×σss×30+d/Es/+10×ρfk=1××××30+/×105/+10×= mm≤裂缝宽度满足规范要求二、台身及基础计算1、设计资料基础为分离式基础,根据公路污工桥涵设计规范b=进行计算;台身基础验算简图2、台身验算1）水平力车辆荷载等代土层厚破坏棱体破裂面与竖直线间夹角θ的正切值tan tan θϕ=-+=-tan35°+cot35°+ tan35°×tan35°=破坏棱体长度l 0=H 2×tan45-φ/2=×= m计算宽度B= m0h=GBl γ∑= 140/ 20= m 土的侧压力系数2tan (45)2ϕλ︒=-=tan 245°-35°/2=q 1=H+h+d/2×b ×λ×γ2=++2×××20= kN/mq 2=H 2+h ×b ×λ×γ2=+×××20= kN/mA 端处弯矩1221(8-7)120A H M q q -==8××/120= kNmA 端处剪力212111211()(916)2640A A q H q q H M q q H Q H -+=--==9×+16× ×40= kN 最大弯矩位置x 0的计算211q q P H -==/= kN/m 0x ==×× /= m 最大弯矩计算=+×× /6×= kNm2）竖向力最不利截面y-y受力简图当x= m时,台身在此截面y-y上的竖向力、偏心距及弯矩3）截面验算作用效应组合γ0Md=××∑M+×Mmax=××+×= kNmγ0Nd=××∑P=××= kNγ0Vd=××QA=××= kN偏心距ee=γ0Md/γNd= = m≤=×= mS为截面或换算截面重心轴至偏心方向截面边缘的距离;满足规范要求;（1）偏心受压承载力验算根据公路污工桥涵设计规范构件承载力影响系数计算简图弯曲平面内的截面回旋半径xi==×=yi==×=构件长细比,当砌体材料为粗料石、块石和片石砌体时,其中长细比修正系数γβ取;构件计算长度l 0,当台身计算模型为上下端铰接时,l 0=；当为上端铰接、下端固结时,取l 0=;现取l 0==×= m,3.5x y l i βγβ==×=3.5y x l i βγβ==×=x 方向和y 方向偏心受压构件承载力影响系数,其中m 取8,a 取,221()11()1(3)1 1.33()m x x x x x x y y e x e e i i ϕαββ-=⨯⎡⎤++-+⎢⎥⎢⎥⎣⎦= 221()11()1(3)1 1.33()ym y yy y y x x e ye e i i ϕαββ-=⨯⎡⎤++-+⎢⎥⎣⎦= 砌体偏心受压构件承载力影响系数1111x yϕϕϕ==+- 构件截面面积A=C2×b=×= m2现根据公路污工桥涵设计规范φAf cd =××= kN≥γ0Nd= kN偏心受压承载力满足要求（2） 正截面受弯承载力验算构件受拉边缘的弹性抵抗矩W=b ×C 22/6=×6= m 3现根据公路污工桥涵设计规范W ×f tmd =××106= kNm ≥γ0Md= kNm正截面受弯承载力满足要求;（3） 直接受剪承载力验算现根据公路污工桥涵设计规范其中μf 为摩擦系数,取；N k 为受剪截面垂直的压力标准值,N k =∑P+γ3×x 0×C 2 =+23××= kN11.4vd f k Af N μ+=×+×= kN ≥γ0V d = kN直接受剪承载力满足要求;3、基础验算1基底应力验算基础底面上的竖向力、偏心距及弯矩见下表,其中P11汽是由车辆荷载所产生的盖板支点反力,竖向力及弯矩进行作用短期效应组合：基底应力计算简图名称分项系数竖向力kN 偏心距e 弯矩kNmP1′1P21P31P514600P61基础底面积A=b×C3=×= m2W基= b×C32/6=×6= m3max= P M A Wδ=+∑∑基+= kPa ≤300 kPa基地应力满足要求2基底强度验算α==°≤40°基底强度满足要求综上,×盖板涵验算通过。
1[1].5m盖板涵结构计算书共11页
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1.5米净跨径盖板涵结构计算1 盖板计算1.1设计资料汽车荷载等级：公路-Ⅱ级； 环境类别：Ⅱ类环境；净跨径：L 0=1.5m ； 单侧搁置长度：0.20m ； 计算跨径：L=1.7m ； 填土高：H=0.8m ；盖板板端厚d 1=20cm ；盖板板中厚d 2=20cm ；盖板宽b=0.50m ；保护层厚度c=3cm ；混凝土强度等级为B350； 轴心抗压强度f cd =13.8Mpa ； 轴心抗拉强度f td =1.39Mpa ；主拉钢筋等级为HRB335； 抗拉强度设计值f sd =280Mpa ；主筋直径为18mm ，外径为18mm ，共5根，选用钢筋总面积A s =3.14x0.0092x5=0.001272m 2盖板容重γ1=0.2x0.5x1.9x2.62x9.8=4.88kN/m 3； 土容重γ2=3.60kN/m 3 根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力 1.2外力计算 1) 永久作用 (1) 竖向土压力q=γ2·H ·b=3.6×0.8×0.50=1.44kN/m (2) 盖板自重g=γ1·(d 1+d 2)·b/2/100=4.88×(20+20)×0.5/2 /100=0.5kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定： 计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长L a =1.6+2·H ·tan30=1.6+2×0.8×0.577=2.52m 车辆荷载垂直板跨长L b =5.5+2·H ·tan30=5.5+2×0.8×0.577=6.42m 车轮重 P=588kN 车轮重压强Lp=P/L a /L b =560/2.52/6.42=36.34kN/m 2 1.3内力计算及荷载组合 1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩M 1=(q+g)·L 2/8=(1.44+0.5)×1.72/8=0.70kNm 边墙内侧边缘处剪力V 1=(q+g)·L 0/2=(1.44+0.5)×1.5/2=1.46kN2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩M 2=p ·L a ·(L-L a /2)·b/4=36.34×2.52×(1.7-2.52/2)×0.50/4=5.04kNm 边墙内侧边缘处剪力V 2=p ·L a ·b ·(L 0-L a /2)/L 0)=36.34× 2.52×0.50×(1.5-2.52/2)/1.5=7.33kN 3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定： 跨中弯矩γ0M d =0.9(1.2M 1+1.4M 2)=0.9×(1.2×0.7+1.4×5.04)=7.11kNm 边墙内侧边缘处剪力 γ0V d =0.9(1.2V 1+1.4V 2)=0.9×(1.2×1.46+1.4×7.33)=10.81kN 1.4持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度 h 0=d 1-c-2.2/2=20-3-1.100=0.159m 1) 砼受压区高度x=f sd ·A s /f cd /b=280×0.001272/13.8/0.50=0.052m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb 的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
盖板涵通用计算书(计算表格)_xls
一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩号:BK1+746；公路-Ⅰ级； 安全结构重要性系数γ0：0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa； 1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa； 26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定： 盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力.钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面路面结构层和填土平均容重γ2=1-3.0m×1.6m盖板涵计算书盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别： 汽车荷载等级： 盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB335钢筋,受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd=2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长3.90m车辆荷载垂直板跨长7.30m 车轮重 PP=560kN车轮重压强L19.68kN/m²3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处剪力79.68kN 2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩24.94kN.m 边墙内侧边缘处剪力跨中弯矩q=K·γ2·H·b= p=P/La/Lb= V1=(q+g)·L 0/2= M1=(q+g)·L²/8= g=γ1·d·b/100= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8=γ0γ0=1) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于 相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
盖板涵施工组织设计(全面)
施工组织设计第一章总体施工组织布置及规划一、编制依据：《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）《公路路面基层施工技术细则》（JTG/T F20-2015）《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40-2004）二、工程概况：K0+123处设置盖板涵。
三、主要技术指标：1、道路技术指标道路等级：四级公路沥青路面设计年限：12年设计行车时速：20km/h2、盖板涵技术指标设计基准年：100年设计安全等级：三级汽车荷载等级：公路-Ⅱ级四、工程特点：一、建筑施工现场100%围挡施工现场及项目部周围均设100%全封闭围挡。
施工路段在起终点搭设围挡。
所有围挡必须封堵严密，搭设牢固，无缝对接。
二、工地裸土100%覆盖施工中采取边开挖边遮盖，对开挖面、土方、砂石料等裸露部分采用遮阳网100%覆盖，并采用雾泡车随时洒水抑尘，保持湿润无扬尘。
三、工地主要路面100%硬化施工路段便道100%硬化，符合100%硬化的要求，施工过程中指派专人对路面清扫保洁，定期开启喷淋系统随时洒水保湿，防止产生扬尘。
四、出工地运输车辆100%冲净无撒漏入口处洗车台。
由工地驶出车辆必须用苫布对厢体所运渣土遮盖严实，并在洗车台对前后左右轮胎冲洗干净后，方能驶入道路。
车辆冲洗后的污水经沉淀池处理后回收利用于现场洒水抑尘，并定期对沉淀池进行清理。
五、裸露场地100%覆盖施工现场裸露场地采用遮阳网进行100%覆盖，并随时洒水抑尘。
工程建设过程中产生的建筑垃圾和生活垃圾，堆放时间不得超过三天，堆放期间应全遮盖，无污染。
清运时按批准路线和时限，并采取相应抑尘和密闭措施。
五、指导思想及部署原则：我公司以质量保证体系建立为保证，以“优质、高速”为整体工程施工的出发点并贯穿施工的全过程，精心组织、精心施工，凭借已成功施工过同类型工程的施工经验，完成此合同段工程项目。
(1)目标管理原则按本项目的工期、质量要求，合理配置生产要素，实现生产目标，确保工程投资的经济效益和社会效益，确保工程各项术经济指标的实现。
盖板涵计算书很全面
盖板涵计算书（参考版）一、盖板计算1、设计资料盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力。
×盖板涵洞整体布置图2、外力计算1）永久作用（1）竖向土压力q=K×γ2×H =×20×= kN/m（2）盖板自重g=γ1×d=25×= kN/m2）有车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。
车辆荷载顺板跨长：La=c轮+2×H×tan30°=+23/3= m车辆荷载垂直板跨长：Lb=d轮+2×H×tan30°=+23/3=单个车轮重：P=70*=91 kN车轮重压强：p=a b =PL L91/（×）= kN/m23、内力计算及荷载组合1）由永久作用引起的内力 跨中弯矩：M1=（q+g ）×L 2/8=（+）× /8= kN??m 边墙内侧边缘处剪力：V1=（q+g ）×L 0/2=（+）× /2= kN 2）由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩：aa 2p -b2=4L L L M ⎛⎫ ⎪⎝⎭=**（）*4= kN边墙内侧边缘处剪力：aa 00p b -2=L L L V L ⎛⎫ ⎪⎝⎭= ***（2）/5= kNaa p -b 2=4L L L M ⎛⎫ ⎪⎝⎭a a 0p b -2=L L L V L ⎛⎫ ⎪⎝⎭3）作用效应组合 跨中弯矩：γ0Md=（+）=×（×+×）= kN??m 边墙内侧边缘处剪力：γ0Vd=（+）=（×+×）= kN??m 4、持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度h0=h-As=（++2）= m1）砼受压区高度x=fsd×As/fcd/b=300× = m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》ξb的规定：HRB400钢筋的相对界限受压区高度ξb=x≤ξb×h0=×=砼受压区高度满足规范要求。
盖板涵通用计算
一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩号:BK1+746；公路-Ⅰ级； 安全结构重要性系数γ0：0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa； 1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa； 26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定： 盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力.钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面路面结构层和填土平均容重γ2=盖板涵计算书盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别： 汽车荷载等级： 盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB335钢筋,受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd=2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长3.90m车辆荷载垂直板跨长7.30m 车轮重 PP=560kN车轮重压强L19.68kN/m²3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处剪力79.68kN 2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩边墙内侧边缘处剪力跨中弯矩γ0q=K·γ2·H·b= p=P/La/Lb= V1=(q+g)·L 0/2= M1=(q+g)·L²/8= g=γ1·d·b/100= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8= V2=p·L 0·b/2=γ01) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于 相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
钢筋混凝土盖板涵计算书
20号混凝土 15号混凝土 7.5号浆砌片、块石 盖板钢筋 25号混凝土
kg m
3
现场监理工程师:
专业监理工程师:
计算:
复核:
计量监理工程师:
2005年
月
日
钢筋编号 N1 N2
钢筋直径 钢筋长度 (mm) (cm) φ 20 φ8 414 96
清单编号 420-1-e 420-1-d 420-1-h 420-1-a 420-1-f
项
目
名
称
单 m m m
位
3 3 3
工
程 130.80 107.92 31.61 3514 32.70
量
部位 台身 基础 洞身铺底 盖板
盖 板 25 号 混 凝 土 计 量 计 算 书
编号 解释
ห้องสมุดไป่ตู้
v v=abc
25号混凝土体积(m3) 32.70
盖 板 钢 筋 计 量 计 算 书
编号a b 设计 数据 c 长度 见图 d 设计 数据 每块 盖板 根数 12 17 27.25 e 设计 数据 盖板 个数 (块) f f=c*d*e g g=f*j h 钢筋合计 钢筋每米重 量(kg) 总长 (cm) 135378 44472 重量(kg) 3338 176 3514 2.466 0.395 j
k43+522.62钢筋混凝土盖板涵洞身计量计算书
第**合同段 承包单位:**
台 身 20 号 混 凝 土 计 量 计 算 书
编号 解释 a 设计数 涵身长 (cm) 2725 b 设计数 涵身厚 (cm) 75 c 设计数 涵身高 (cm) 300 d 设计数 椅背长 (cm) 2725 e 设计数 椅背厚 (cm) 50 f 设计数 椅背高 (cm) 30 v v=2*(abc+def) 20号混凝土体积(m ) 130.80
盖板涵计算书公式
4.5米净跨径1米填土暗涵盖板计算1.设计资料汽车荷载等级：公路-I级；环境类别：I类环境；净跨径：L0=4.5m；单侧搁置长度：0.30m；计算跨径：L=4.76m；填土高：H=1m；盖板板端厚d1=26cm；盖板板中厚d2=35cm；盖板宽b=1.00m；保护层厚度c=4cm；混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度f cd=13.8Mpa；轴心抗拉强度f td=1.39Mpa；主拉钢筋等级为HRB335；抗拉强度标准值f sd=280Mpa；盖板容重γ1=26kN/m3；土容重γ2=18kN/m32.外力计算1) 永久作用(1) 竖向土压力q=γ2·H·b=18×1×1.00=18kN/m(2) 盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=26×(26+35)×1.00/2 /100=7.93kN/m2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长L a=0.2+2·H·tan30=0.2+2×1×0.577=1.35m车辆荷载垂直板跨长L b=0.6+2·H·tan30=0.6+2×1×0.577=1.75m车轮重P=70kN车轮重压强Lp=P/L a/L b=70/1.35/1.75=29.45kN/m23.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(18.00+7.93)×4.762/8=73.44kNm边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L0/2=(18.00+7.93)×4.5/2=58.34kN2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2=p·L a·(L-L a/2)/4=29.45×1.35×(4.76-1.35/2)/4=40.72kNm边墙内侧边缘处剪力V2=p·L a·(L0-L a/2)/L0=29.45×1.35×(4.5-1.35/2)/4.5=33.89kNm3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ0M d=0.9(1.2M1+1.4M2)=0.9×(1.2×73.44+1.4×40.72)=130.62kNm边墙内侧边缘处剪力γ0V d=0.9(1.2V1+1.4V2)=0.9×(1.2×58.34+1.4×33.89)=105.71kN4.截面设计拟用主筋为HRB335级钢筋，直径为16mm，外径为17.5mm，单根面积为2.011cm2 1) 截面有效高度h0=d1-c-1.75/2=26-4-.875=0.211m2) 试算受压区高度x0=h0-(h02-2γc·γ0·M d/f cd/b/103)1/2=0.211-(0.2112-2×1.25×130.62/13.8/1.00/1000)1/2=0.066m3) 计算钢筋面积A s0=f cd·x0·b/f sd=13.8×0.066×1.00/280=0.003276m2选用主筋为HRB335级钢筋，直径为16mm，共17根，选用钢筋总面积A s=0.003419m25.持久状况承载能力极限状态计算1) 砼受压区高度x=f sd·A s/f cd/b=280×0.003419/13.8/1.00=0.069m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
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盖板涵计算书（参考版）一、盖板计算
、设计资料
根据《公路污工桥涵设计规范》（）中关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力。
×盖板涵洞整体布置图
、外力计算
）永久作用
（）竖向土压力
×γ×××
（）盖板自重
γ××
）有车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）
根据《公路桥涵设计通用规范》（）中的要求：
计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。
根据《公路桥涵设计通用规范》（）中关于车辆荷载的要求：
车辆荷载顺板跨长：
××°××
轮
车辆荷载垂直板跨长：
××°××
轮
单个车轮重：
*
车轮重压强：
（×）
、内力计算及荷载组合
）由永久作用引起的内力
跨中弯矩：
（）×（）ו边墙内侧边缘处剪力：
（）×（）×）由车辆荷载引起的内力
跨中弯矩：
**（）*
边墙内侧边缘处剪力：
***（）
）作用效应组合
根据《公路桥涵设计通用规范》（）中关
于作用效应组合的要求：
跨中弯矩：
γ（）×（××）•
边墙内侧边缘处剪力：
γ（）（××）•
、持久状况承载能力极限状态计算
截面有效高度（）
）砼受压区高度
××
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（）中关于相对界限受压高度ξ的要求：
钢筋的相对界限受压区高度ξ
≤ξ××
砼受压区高度满足规范要求。
）最小配筋率
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（）中关于受弯构件最小配筋百分率的要求：
ρ××，
≥×，同时≥
主筋配筋率满足规范要求。
）正截面抗弯承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（）中关于受弯构件正截面抗弯承载力计算的要求：
×××（）××××() •
≥γ•
）斜截面抗剪承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（）中关于抗剪截面验算的要求：××××××
××
，
≥γ
注：上公式、单位为
抗剪截面满足规范要求。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（）中关于受弯构件斜截面抗剪承载力验算的要求：
对于板式受弯构件，公式可乘以提高系数
×××α××××××××
≥γ
注：①上公式、单位为。
②α为预应力提高系数，对于普通钢筋混凝土受弯构件，取α。
可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（）中构造要求配置箍筋。
、裂缝宽度计算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（）中关于裂缝宽度验算的要求：环境类别为Ⅱ类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过.
作用短期效应组合
×ו
作用长期效应组合
×ו
受拉钢筋的应力（受弯构件）
σ
钢筋表面形状系数
作用长期效应影响系数×
受力性质系数
裂缝宽度
×××σ×()(×ρ)
××××()×(×)
≤
裂缝宽度满足规范要求
二、台身及基础计算
、设计资料
基础为分离式基础，根据《公路污工桥涵设计规范》（）中关于涵洞结构的计算假定：将台身简化为上端饺支、下端固结模型，取台宽进行计算。
其中，混凝土轴心抗压强度、弯曲抗拉强度和直接抗剪强度通过《公路污工桥涵设计规范》（）中所得：
台身基础验算简图
、台身验算
1）水平力
车辆荷载等代土层厚
破坏棱体破裂面与竖直线间夹角θ的正切值
°[（°°）×°]
破坏棱体长度×（φ）×
计算宽度
土的侧压力系数
(°°)
()××λ×γ（）×××
()××λ×γ（）×××
端处弯矩
(××)•
端处剪力
(××)×最大弯矩位置的计算
（）
（（××））
最大弯矩计算
××（）××
•
2）竖向力
最不利截面受力简图
3）截面验算
作用效应组合
γ×（×∑×）
×（×（）×）•
γ××∑××
γ××××
偏心距
γγ
≤×
为截面或换算截面重心轴至偏心方向截面边缘的距离。
满足规范要求。
（1）偏心受压承载力验算
根据《公路污工桥涵设计规范》（）中、关于计算偏心受压构件承载力影响系数
构件承载力影响系数计算简图
弯曲平面内的截面回旋半径
×
×
构件长细比，当砌体材料为粗料石、块石和片石砌体时，其中长细比修正系数γ
β取。
构件计算长度，当台身计算模型为上下端铰接时，。
当为上端铰接、下端固结时，取。
现取×，
×
×
方向和方向偏心受压构件承载力影响系数，其中取，取，
砌体偏心受压构件承载力影响系数
构件截面面积
××
现根据《公路污工桥涵设计规范》（）中验算偏心受压承载力
φ××
≥γ
偏心受压承载力满足要求
（2）正截面受弯承载力验算
构件受拉边缘的弹性抵抗矩
××
现根据《公路污工桥涵设计规范》（）中条文计算正截面受弯承载力××ו≥γ•
正截面受弯承载力满足要求。
（3）直接受剪承载力验算
现根据《公路污工桥涵设计规范》（）中条文计算直接受剪承载力其中μ为摩擦系数，取。
为受剪截面垂直的压力标准值，∑γ××××
××
≥γ
直接受剪承载力满足要求。
、基础验算
）基底应力验算
基础底面上的竖向力、偏心距及弯矩见下表，其
中汽是由车辆荷载所产生的盖板支点反力，竖向力及
弯矩进行作用短期效应组合：
基底应力计算简图
基础底面积
××
基××
≤
基地应力满足要求
）基底强度验算
α°≤°
基底强度满足要求
综上，×盖板涵验算通过！。