斜楔机构的受力分析和设计
第四章第5节工件的夹紧及夹紧装置 (2)
3. 夹紧力的大小
夹紧力的大小可根据切削力和工件重力的大小、 方向和相互位置关系具体计算。为安全起见，计算 出的夹紧力应乘以安全系数K，故实际夹紧力一般比 理论计算值大2～3倍。
进行夹紧力计算时，通常将夹具和工件看做一 刚性系统，以简化计算。根据工件在切削力、夹紧 力(重型工件要考虑重力，高速时要考虑惯性力)作用 下处于静力平衡，列出静力平衡方程式，即可算出
的原始夹紧行程增加的倍数等于夹紧力的增力倍
数，即夹紧行程增大多少倍，夹紧力就增加多少
倍。
0.017455 0.052408 0.087489
0.12278 0.15838 0.19438
0.23087 0.26795 0.30573
0.34433
2、选用斜楔夹紧工件时，只要升角 取得合适， 就能实现夹紧机构的自锁。
3. 偏心夹紧机构是由偏心件作为夹紧元件，直接 夹紧或与其他元件组合实现对工件的夹紧。常用的
图3-35是一种常见的偏心轮—压板夹紧机构。 当顺时针转动手柄使偏心轮绕轴转动时， 偏心轮的 圆柱面紧压在垫板上，由于垫板的反作用力，使偏 心轮上移，同时抬起压板右端，而左端下压夹紧工
图3-35 偏心轮—压板夹紧机构
斜楔夹紧机构受力分析
夹紧力 Fc 是由作用在斜楔上的外力 Fe,x 产生的。
工件对它的反作用力 Fr1 和由此引起的摩 擦力 Ff1 、夹具体对它的反作用力 Fr2 和 由此引起的摩擦力 Ff 2 。
夹紧时，存在如下关系 考虑X方向上的受力平衡
将上述参数代入上式，可得斜楔所产生的夹紧力
由上式得如下结论
图3-43 先定位后夹紧联动机构
图3-43 先定位后夹紧联动机构
(2) 夹紧与移动压板联动机构。 如图3-44所示，逆时针扳动手柄，先是拨销1拨 动压板2上的螺钉3，使压板左移到夹紧位置，继续 逆时针扳动手柄，偏心轮5顶起压板夹紧工件。松开 时，顺时针扳动手柄，偏心轮5的作用先松开工件， 继而拨销1拨动螺钉4
斜楔
凸轮退回力的计算
回弹力计算式
1.水平作动 F=µ×W 2.倾斜作动 F=µ×W2+W1 W1=W×sinθ W2=W×cosθ 3.逆倾斜作动 F=µ×W2-W1
F:滑动块退回所需要的力(弹簧所用的力) µ:滑动面的摩擦系数（0.25） W:凸轮的重量（组立后的总重） θ:倾斜角 W1：滑动块自重下滑之力 W2：滑动块垂直滑动面正压力
凸轮滑动块
凸轮滑动块
凸轮滑动块
谢谢大家！
双动斜楔
斜楔部的导板尽可能是一体，但当行程过 长时需要分解，如右图所示。 平面耐磨板的安装原则
(3)耐磨板长宽满足 L1+L2+L3+L4>2/5L 分块位置不要到角部
（1）安装耐磨 板一边为底板。
（2）有斜楔导块和导 板的下面设耐磨板。
凸轮退回力的计算
斜楔滑块回位状态下， 有如下所示力:
1.水平斜楔:（斜楔滑块总重量×1.0）以上 2.倾斜斜楔:（斜楔滑块总重量×1.5）以上 3.切边、冲孔加工，无斜楔顶出器时（除 翻边加工）除上述情况之外，斜楔开始返 回（咬边脱离时），加脱模力。
注意行程先后顺序,先母斜楔到位, 然后是上模压料芯,再是斜楔压料 芯,最后才是翻边刀块或整型刀块.
驱动块
母斜楔需前 气缸：
（1）零件投入时，稳 定性不好； （2）零件投入时，定 位不好及考虑零件 变形时。
子斜楔
母斜楔
当要侧冲 孔、侧剪 边时，需 要加V型 导板 保证受力的下面有耐磨板支 撑,模座上相应也应有筋支撑, 能够保证力直接传递到床台 母斜楔在设计中，记 得考虑其强度问题
双动斜楔
适用范围:
(1)倾斜角θ≤30时,可 以使用双动斜楔,当 θ>30时,只能用吊楔; (2)逆向倾斜角θ≤20时, 可以使用双动斜楔,这种 逆向倾斜很少使用,做工 法尽量避免!
冲模斜楔机构的角度优化
冲模斜楔机构的角度优化[摘要]介绍了冲模常斜楔机构的主要类型．并通过斜楔机构的运动、受力和传动效率的分析对斜及滑块的角度进行优化。
关健词冲模结构斜楔机构优化l 斜楔机构的组成斜楔机构是通过斜楔和滑块的配合使用，变垂直运动为水平运动或倾斜运动的机械机构。
斜楔也称主动斛楔，工作中起施力体作用；滑块——工作斜楔，受力体；附属装置——反侧块、压板，导板(导轨)、防磨板、弹簧、螺钉等，起斜模附着、导向及力平衡作用的装置。
2 斜楔机构的类按滑块的附着方式．常用斜楔机构可分为3种类型：①滑块附着于下模，称为普通斜楔机构，如图1所示；②滑块附着于上模，模具工作完后随上模上行，称为吊楔机构，如图2所示；⑧双动斜楔机构，即是图1中的斜楔(件2)制成以面为斜面，反侧块(件1)也做成滑块，当斜楔运动时可带动飘滑块，能实现一次完成板料负角弯曲。
普通斜楔机构，滑块一般附着于下模(见图1)，使设计和运动相对比较简单，但有些情况，滑块附着于下模时，制件的送入和取出不方便，或影响模具其它功能的实现，此时应考虑吊楔机构。
按滑块的运动方式，斜楔机构又分为平斜楔机构和倾斜式斜楔机构(模具本体与滑块接触而为斜面)。
3 斜楔机构的运动和受力分板3.1 斜楔机构运动分析在图3中，θ为斜楔角，β为滑块工作角度；α为斜楔与滑块夹角。
随着斜楔向下运动，斜楔上一点A动动到C（AC=L为斜楔行程或压机行程）；对于滑块，则斜楔上一点A随滑块滑动移到B（S为滑块行程或工作行程）。
如图△ABC中：∠ABC=θ；∠ABC=α根据正弦定律得：S/sinθ=L/sinaα∵θ-β=90·-α；θ<=90·故β<α;则：S/L=sinθ/sinaα=cos(α-β)/sinα当β=0时，为平动式斜楔机构（图1）；则：S/L=ctgα当α角增大，S为定值，则L增大当β不等于0时，α角增大，S与L和斜楔机构运动关系如图3c所示。
3.2 斜楔机构的受力分析如图3b所示，由力矢图可得出：Q=F/sinα;Q=P/sinθP=Fcos(α-β)/sinα;V=F/tanα当β角和冲裁力F为定值时，α角增大，Q减小、P减小、V减小，可见α角增大斜楔机构可更省力，斜楔和滑块上所受的摩擦力也减小，从而使斜楔及滑块磨损减小，但由于α角增大，S／L减小，则当滑块工作行程S为一定时，斜楔行程L则增大，存在角度最大化问题。
偏心轮夹紧机构
在夹具的各种夹紧机构中，以斜楔、螺旋、偏心、铰链机构以及由它们组合而成的夹紧装置应用最为普遍。
一、斜楔夹紧机构1．夹紧力计算图3-10夹紧受力图由上面受力图可知，斜楔静力平衡条件为：F1＋FRX ＝FQ其中：F1＝FW tanφ1 ； FRX＝FW tan(α＋φ2)代入上式计算得：式中：FW 斜楔对工件夹紧力α 斜楔升角FQ 原始作用力φ1 斜楔与工件之间的摩擦角φ2 斜楔与夹具体之间的摩擦角2．增力比计算增力比iF＝夹紧力／原始作用力如果不考虑摩擦影响理想增力比（即忽略摩擦角）：3．夹紧行程比计算图3-11 夹紧受力工件所要求的夹紧行程h与斜楔相应移动的距离s之比成为行程比iS。
由上图可知：夹紧行程＝工件被夹紧行程h/斜楔移动距离S4．自锁条件图3-12自锁受力上图为原始作用力FQ停止作用后斜楔的受力情况。
斜楔楔入后，原始力去除，斜楔体自锁条件为F1>FRXFW tanφ1> FW tan(α-φ2)φ1> α-φ2或α〈φ1 ＋φ2因此自锁条件是斜楔升角小于斜楔与工件、与夹具体之间的摩擦角之和，钢件：f＝0.1～0.15摩擦角φ＝5°43′～8°30′，故α<10°～17°5．升角α的选择手动夹紧α＝6°～8°，机动夹紧α≤12°，不需要自锁α＝15°～30°6．结构设计包括：手动夹紧机构、气动或液压夹紧、斜楔与压板与螺旋等组合结构。
斜楔夹紧机构的计算见下表二、螺旋夹紧机构螺旋夹紧机构在生产中使用极为普遍。
螺旋夹紧机构结构简单、夹紧行程大，特别是它具有增力大、自锁性能好两大特点，其许多元件都已标准化，很适用于手动夹紧。
它主要有两种典型的结构形式。
1.单个螺旋夹紧机构下图a所示为GB/T2161-91六角头压紧螺钉，它是螺钉头部直接压紧工件的一种结构。
下图b所示在螺钉头部装上摆动压块，可防止螺钉转动时损伤工件表面或带动工件转动。
侧成型斜楔设计简介经典干货
导向 C2插刀开始接触
C2到位
数据：
侧成型部分
回退部分
C1运动
适用 角度 范围
结构 类型
结构 类型
下置-20——30； 上置0——70
悬吊斜楔或下置 斜楔 可使用标准斜楔
-20——30
压料
C1行程包含实际 侧成型
侧翻行程和C2回
退行程两部分
斜导板直
接驱动
注意此段，侧成型 刀块还要在回退块 上被带回一定距离
置斜楔
动，需要转换块
结构 可使用标准斜 类型 楔
三、详解
6、小旋转斜楔
三、详解
设计注意事项：
6、小旋转斜楔
1、正常的运动顺序为，回退部分首先到达工作位置，然 后压料芯、侧圧芯压料，最后侧成型斜楔才成型；但此
类斜楔常出现压料芯压料后斜楔回退块才进入工作状态。
2、回转块的半径和旋转轴的位置确定需要仔细考虑 3、此类旋转斜楔设计时要保证上模侧成型回程弹簧力量 要比下模回程弹簧力量大才能实现回退部分先到位。
三、总结
2、回退块的分割线确认（制件能取出、强度、加工方便性）
回退块分割线设计要点：1 、保证回退块退回以后，制件能顺利的取出； 2 、保证盖板、回退块的强度（角度和厚度）；3、尽量规整，有利于加工精 度的保证；4、结构设计应尽量减少配合面，并且增加滑配导板来便于现场调整
NG
OK
OK
干涉部分 加工掉
减少配合面、 增加滑配导板
三、总结
3、运动顺序
正确的运动顺序： 1、回退部分首先到达工作位置， 2、压料芯压料、 3、侧圧芯压料， 4、最后侧成型斜楔才成型；
三、总结
4、斜楔基准面的设置
加工时在此面放置 辅助块将斜楔抵死 在到底位置
复楔结构锁绳时各斜块角度选择
双斜楔结构锁绳器各楔块角度及摩擦系数分析双楔复式机构已广泛应用于单纯锁绳的卡绳器和首绳调换装置中，其自动化程度高的优势普遍被市场所采纳。
以往的设计均参照《》进行，未曾精确计算，且在实际使用中也出现过不少问题。
本文以两斜楔之间滚动体（圆柱滚子）为受力分析的着力点，尝试为此种结构提供科学、可靠的理论依据，为广大同行带来便利，为多绳摩擦系统首绳的维护和更换工作的安全高效提供必要的技术支持。
1、由卡绳自锁条件计算卡楔角度α的取值范围以内卡楔为对象，对其进行受力分析，其受力如图1所示。
图1 内卡楔受力分析图本图中1f ——钢丝绳对卡楔的摩擦力，其由钢丝绳对卡楔的正压力产生，111f N μ=，10.2μ=； 1N ——钢丝绳对卡楔的正压力；2f ——滚动体对卡楔的摩擦力，其方向暂不确定，理论上由滚动体对卡楔的正压力产生， 222f N μ=，20.020.04μ=（钢对钢滚动摩擦时的系数，最终取值取决于计算结果）； 2N ——滚动体与卡楔的正压力；α——内卡楔两受力面之间的夹角。
其可靠锁住钢丝绳的条件是，111f N μ≤（即卡楔对钢丝绳的摩擦力大于等于钢丝绳的终端载荷） 考虑到2f 方向的不确定性，其受力分析可有两种情况1）2f 方向与图中一致，则122122cos sin sin cos N N f f N f αααα=-=+，亦即121tan 1tan μαμμα-≤+…………………………（公式1） 2）2f 方向与图中方向相反，则 122122cos sin sin cos N N f f N f αααα=+=-，亦即121tan 1tan αμμμα-≥+…………………………（公式2） 欲使上列两式有合理的解，其必须满足条件1tan 0μα-≥，亦即1arctan 11.31αμ≤=︒。
2、根据自锁条件计算滚动体与卡楔和楔背之间的摩擦系数2μ的取值以滚动体（圆柱滚子）为对象，对其进行受力分析，其受力如图2所示。
斜楔的自锁条件
斜楔的自锁条件
斜楔的自锁条件一般来说有以下两个主要条件：
摩擦角条件：斜楔的自锁要求摩擦角大于楔角。
摩擦角是指斜楔和其接触面之间的摩擦角度，楔角是指斜楔的夹角。
当斜楔受到外力作用时，摩擦力会增大，只有摩擦力大于或等于斜楔受到的外力分量的正弦分力时，斜楔才能自锁住。
垂直力条件：斜楔的自锁还要求斜楔所受的垂直力大于或等于斜楔受到的外力分量的余弦分力。
这是因为垂直力能够产生法向分力，使斜楔更牢固地嵌入或压紧被锁定的物体中，增加摩擦力，提高自锁性能。
通过满足以上两个自锁条件，斜楔能够在受力的情况下自动锁紧并保持稳定。
这使得斜楔在各种工程和机械装置中得以广泛应用，例如用于固定和支撑构件、提供阻力或防止松动等。
请注意，具体的应用和自锁条件可能因斜楔的设计和使用环境而有所不同，因此在具体情况下需要进行详细的工程分析和计算。
标准斜楔模设计
a、水平斜楔：需要充分考虑制件的取出问题； b、悬吊斜楔：作业性好，但是刃口研配困难； c、双动斜楔：占用空间比较大，而且结构复杂，对于模具的强度有影响（旋 转斜楔替代）；
4、斜楔模具斜楔行程设计时应表达的内容 1)斜楔滑块的行程:ST 2)斜楔行程:L 3)斜楔作业行程:W 4)斜楔压料板行程:C 5)斜楔角度:θ 6)上压料芯动作开始点:P 7)上下模导向啮合点:G
滑块受力不平衡
滑块受力不平衡
2020/4/23
彭勇慧
滑块受力比较好
滑块受力比较好
标准斜楔模的设计
E）根据斜楔滑块和冲 头固定座的固定位置和 截面图，确定斜楔的安 装高度和平面位置，尽 量保证斜楔的安装高度 和平面坐标尺寸为整数 （末尾0、5）。
2020/4/23
彭勇慧
通过截面和冲 头固定座 与滑块的 固定位置， 确定斜楔 的平面位 置和安装 高度
普通斜楔机构，滑块一般附着与下模，使设计和运动相对比较简单，但有些情况， 滑块附着与下模时，制件的送入和取出不方便，或者影响模具其他功能的实现， 此时应考虑采用吊楔机构，按照滑块的运动方式，斜楔机构又可以分为水平斜楔 机构和倾斜式斜楔机构（模具本体与滑块接触面为斜面）。
2、斜楔的名称 代码-工作安装面（W）-行程（ST）-斜楔的角度（θ ）-固定方式（K为键
作用主要是将垂直方向的力转变为与冲压方 向成一定角度的力。因为制件形状复杂多变， 不可能在同一方向实现完全的加工，有时候当 工作内容与总体模具的冲压方向成一定角度的 时候，必须采用一种可以把冲压方向的力改变 方向的机构就是所谓的斜楔机构。
2020/4/23
彭勇慧
驱动块
标准斜楔模的设计
轧机中下置斜楔调整装置的结构设计与分析
图 ２ 移 动 楔块 受 力分 析 图
由 中 国重 型 机 械 研 究 院 设 计 的成 套 攀 华 １ ４ ５ ０ ｍ ｍ 五机 架 冷连 轧 机组 和 海南 海 协 １ ２ ０ ０ ｍｍ
两轧一平 整机组 ， 均采 用下置无 极斜楔调整装 置来 实
２ ． １ 斜楔调整装置调整范围
轧制生产过程中辊系需要磨削，辊径发生了变
第一作者简介 ： 苏明（ １ ９ ８ Ｏ 一） ， 男， 主要从 事冷 轧板 带轧机 的
设 计 工作 ， 工程 师 。Ｅ — ｍａ ｉ ｌ ： ｘ ｚ ｓ Ｏ １ ５ ＠１ ２ ６ ． ｃ ｏ ｍ
・ ４ ８・
山 西 冶 金
Ｅ － ｍａ ｉ ｌ ： ｓ ｘ ｙ ｊ ｈ ｊ ｂ ＠１ ２ ６ ． ｃ ｏ ｎ ｒ
１ 一编码器 ； ２ － 丝杠 ； ３ 一固定楔块一 ； ４ 一 移动楔块一 ； ５ 一 螺母 ； ６ 一 移动楔块二 ． ７ 一 固定楔块二 ； ８ 一 马达
图１ 下置斜楔调整装 置结构示意图
且根据轧机结构 的不同 ，调整装置可在机架上方安 装， 也可在机架下方布置 。 牟 Ｌ 线调整装置有 以下作用 ， 】 ： 调整轧辊的水平位置（ 调整辊缝 ） ， 以保证轧件按给 定 的压下 量轧 出所要求 的断 面尺寸 ；调整 轧 辊与 辊
第３ ７卷
凡
为径向轴承摩擦力矩 ，由于移动楔块与固定楔块面 之间为面接触受力 ， 因此丝杠径 向不受力 ， ， 为０ 。
… 一
…
…
…
坛 的计算公 ］ 为：
１
． Ｉ…
Ｍ ｏ ＝ ÷ ／ ａ ｎ （ Ａ 印） ． ５
．
（ １ Ｏ ）
一
式中： ｄ 为丝杠公称直径 ， 在海南海协 １ ２ ０ ０ ｍ ｍ两轧 平整机组项 目中，取丝杠公称直径为 １ ４ ０ ｍ ｍ； Ａ 为螺旋线升角 ， 最大为 ４ ． ５ 。； ｐ 为 当量摩擦角 ， 最大
《标准斜楔模设计》课件
铜合金
具有较好的导热性和耐磨性， 适用于需要良好散热性能的场
合。
工程塑料
具有重量轻、耐腐蚀、绝缘性 好等优点，适用于对重量和绝
缘性能要求较高的场合。
03 标准斜楔模的设计流程
设计前的准备
需求分析
明确设计目标、功能需求和使用场景，确保设计符合 实际需求。
技术调研
了解相关技术、标准和行业最佳实践，为设计提供依 据和参考。
组装和调试过程需确保各部分之间的协调 性和整体性能的稳定性。
质量检测与控制
尺寸检测
对斜楔模的各个部分进行尺寸检测，确保其符合 设计要求。
性能测试
对斜楔模进行性能测试，如压力测试、耐磨性测 试等，以确保其满足使用要求。
ABCD
表面质量检测
检查斜楔模的表面质量，如是否有划痕、气孔、 裂纹等缺陷。
质量记录与追溯
详细设计
1 2
结构设计
对斜楔模的各个部件进行详细的结构设计，确保 结构合理、稳定、易于制造和装配。
材料选择
根据设计要求和制造工艺，选择合适的材料，确 保满足强度、刚度和耐久性等要求。
3
工艺设计
根据制造工艺和实际生产条件，进行工艺流程和 工艺参数的设计，确保制造过程高效、稳定。
设计评审与优化
内部评审
02
斜楔模具有结构简单、操作方便 、制造成本低等优点，适用于中 小批量、形状简单的零件生产。
斜楔模的应用领域
汽车制造
用于汽车覆盖件、结构件等的冲压成 形。
家用电器
建筑行业
用于金属板材的弯曲、剪切等加工。
用于金属外壳、支架等的冲压成形。
斜楔模的设计原则
符合冲压工艺要求
斜楔模的设计应满足冲压工艺 的要求，保证零件的成形质量
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设计与研究Dsgn&Rsach
斜樱视构的勇为爵析和
徽
箭
中国矿业大学徐州2
28
)王洪欣高谦付顺玲
摘要研究了料楔机构各运动副中的反加十葬式增力比传动效率以及自锁条件;提出了根据效率条件设计料楔机构的方法关键词:斜楔机构增力比效率设计当斜楔角较小时斜楔机构是常用的夹紧机构之
一;当斜楔角较大时斜楔机构也是常用的运动转换机
构之一本文在对斜楔机构受力分析的基础上提出了
依据效率条件设计斜楔机构的新方法
一斜楔机构的受力分析
在图1a所示的斜楔机构中1为斜楔a为斜楔角外舜妈为摩擦角l为顶柱2的支承长度b为顶柱2的悬臂长度d为顶柱2的直径设P为主动力Q为阻力RZ,为顶柱2对斜楔1的总反力凡:为机架
对斜楔的总反力则可由斜楔的力三角形(图lb)分别
求得R、、RZ,为R3,“I)eos(a+叭)/sin(a十仍十叽)(l)
R::一I,eos妈/sin(a+仍+
件)(2)
若R3bR3为机架对顶柱的支反力R,2为斜楔对顶柱的总反力则由顶柱的力平衡和力矩平衡条件求
得下列三个平衡方程为艺F“(RJ。一R:)eos外一RJZsin(a十只)~0艺户,~R飞:eos〔a+只)一(R3、+R3)。in外
一Q一
。
艺八了~R。、leos外+R。、dsin外+QJ/2一R,2(b+l)5in(a+仰)一R;:deos(a+
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则该工作状态下的增力比i~Q/
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又5in(a+妈)(1+Zb/z一drg妈/l)j(6)
若不计摩擦力即可得理想的工作
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(3)
令专,镇。即可得该种工作状态下的自锁条件为
a)aretg〔下;下二蔽7广二二兀二二,乃;二万〕一朴~ac(8)
一/一b`(1十2bl/一dgt妈/l
)tg妈“料
因此由式(7)可见在尸为主动力的工作状态下
机械效率夕:随悬臂b的减小而增加;顶柱直径d的大小对机械效率7,的影响较小当Q为斜楔机构的主动力时图al中的叭件
朴
应取负号(摩擦力反向)由式(3)可得Q与P的关系式为Pcos公
尸
弓以二—1COSLa一妈少寸rg口盏SlnLa—
公少
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若不计摩擦力可得理想的主动力Q
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一dtg妈/l)」一`(10)当夕:镇。时可得该工作状态(夹紧状态)下的自锁条件为a(叭十
丹
二斜楔机构的设计
当斜楔机构的顶柱夹紧工件后要求自锁时则由式(11)可知斜楔角
a
应小于斜楔与机架之间的摩擦角
外
与斜楔与顶柱之间的摩擦角
牡
之和
《机
械制造》1999年第3期一19一esign&esearch
设计与研究
当仍一外七5~9时斜楔机构的行程比(l’~△y/
。x
一
tga)较小;而由式(7)可知机械效率很低因此当要求
斜楔机构的顶柱夹紧工件后能自锁且行程比较大以及机械效率较高时可以采用图2所示的双楔角斜楔机构楔块1的大楔角a,使顶柱2获得大的行程比;而小楔角a:则使顶柱2获得大的增力比并具有自锁性
能顶柱上设置滚柱后滚柱与斜楔之间的当量摩擦角
尹2一acrtg(试gt件/D)而此式中的d。和D分别为
滚
柱的转轴直径与外径此外由式(8)算得al的最大值
仇】为
磷;=arerg[
(l+Zb/l一dtg妈/l)tg外〕一’一处`(
12)
由式(11)可知为了获得自锁a:应满足aZ簇仍十
梦
2
又如图2所示若楔角a,使顶柱产生乃y,的
位
移楔角a:使顶柱产生乙y:的位移则顶柱产生的总位移乙y一。y,十乙yZ楔块的总位移沂
一乙二1+乃二
:
一
。yl/馆“:+。y。t/ga。通常在设计时勿2可以取勿的
百分之五图2中顶柱的悬臂长度b一b,+bZ十。bb的
最大值纵~b:+bZ+勿bm对应顶柱在al楔面上运动的最小机械效率夕1则由式(7)及图2得结构尺寸
b:b:乙ydl
的设计函数
为
2(b:十b:十乃y)一dtg妈11tg叽tg
(
al+叭
)
三设计实例
已知顶柱总位移。y一6omm楔块总位移
山
一
65mmQ~5O000N仍~外=6外=3取a
:一8夕lm;
一04
由强度条件得d一3ommD~6omm刁=4omm
由图2的结构条件得b,一smmbZ一6omm
取勿2一005勿一3mm由山一。yl/gtal
+。夕2/tgaZ求得a,=5
255
将以上条件代入式(13)最终求得l一102mm
四、结论
斜楔机构在两个运动传递方向都能自锁当斜楔为主动件时几何尺寸与摩擦角共同决定自锁条件;当
顶柱为主动件时只有摩擦角决定自锁条件双楔角斜
楔机构不仅可以实现大的行程比增力比和较高的传
动效率而且可以实现顶柱夹紧工件后的自锁另外
它还可以按效率条件进行几何尺寸设计双楔角斜楔机构确是一种传动与自锁性能均较优越的夹紧机构
参考文献
l袁长良主编机械制造工艺装备设计手册中国计量
出版
社1992叭。tg
叭
一万—气1十了一丁甲一下一万下芍,
一1
Tga1Tg叽19欠az寸撇少(13)的取值范围孙桓陈作模主编1996
黄锡恺郑文纬主编机械原理第5版高等教育出版社刀、的取值范围为O35镇夕,;簇O45al为35簇口1簇58一般把z作为设计变量机械原理高等教育出版社1981
(编辑海
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魏瘾模具再剥周
四川省南充币技工学校(637000)代伟
我厂主要生产NJ130汽车变速箱齿坯的锻造主要以胎模锻为主一副模具经过一段时间使用后锻件尺寸就偏大但如将模具就此报废这就会使锻件成本上升为解决这一问题我们采取的作法是将无法继续使用的模具收集在一起等到有合适的产品时我们就口豆亚「口补,一}华翻必喇11!!沪l叼乍御体摊洲口l}叼犷法做成新的胎模来加工锻件采用此方法获得了良好的经济效益现介绍一下胎模相套的方法如图1和图2的两副胎模均已报废有另一产品的尺寸介于两副胎模锻件尺寸之间先将副模胎模的内孔车至产品尺寸外径适当车小然后将图2胎模的
内孑L车大并与1副胎模的外径形成过盈配合最后
将
加工好的两副胎模按照图3的装配方法采用热套将
两者镶套好经热处理后即可使用同时也可将2副胎
模的凸模车至新模具的尺寸与之配套使用采用相套的方法做成的模具锻造出的锻件完全能达到质量要求并且使用寿命也可与新模具相比拟这样就大大降低了模具成本(编辑沈民)
《机械制造》1999年第3期