墩身模板计算：
模板验算
3.2 模板检算：墩身翻升模板每套3节，节高2m，每节分为6块，其中，分别为2.5*2m尺寸2块，3.1*2m 尺寸4块，易分析知应以3.1*2m尺寸模板为控制进行计算。
3.1*2m尺寸模板面板为6mm钢板，横肋为50*50*5mm角钢，竖肋为[8槽钢，横肋间距40cm，竖肋间距为32cm。
每块模板设Φ22mm圆钢拉杆8根，对称布置。
⑴墩身模板侧面压力计算：p=p1+p2=45.4kpa⑵模板钢面板计算：lx/ly=32/40=0.8，可视为双面板计算。
选取面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行分析。
取1mm宽的板条作为计算单元，q =0.0454N/mm，1计算支座弯距：M= K M·q·l=-335.7N·mmM= K M·q·l=-414N·mm面板的截面系数W=1/6bh2=6mm3应力为：σ=M max/W=414/6=69Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。
2计算跨中弯距：M= K M·q·l=144.1N·mmM= K M·q·l=90.1N·mm面板的截面系数W=1/6bh2=6mm3钢板的泊松比为ν=0.3，换算弯距为：M= M+ νM=171.1N·mmM= M+ νM=133.3N·mm应力为：σ=M max/W=28.5Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。
3挠度验算：B0=Eh3/[12(1-ν2)]= 41.5*105N·mmωmax=K f·Fl4/B0=0.583mmωmax<[ω]=1.5mm，满足要求。
⑶模板竖肋计算：竖肋间距32cm，可视为支撑在大横肋上的带悬臂的简支梁，计算简图如下：q=14.53N/mm支座弯距：M B=1/2*ql12=2615400N·mmM c=1/2*ql22=290600N·mm跨中弯距：M=-1/8*ql2+（M B+M c）/2=1162400 N·mm最大弯距为M B=2615400 N·mm4强度验算：竖肋采用[8槽钢，W=25.3*103mm3，I=101*104mm4，σ=M max/W=103.4Mpa<[σ]=215Mpa可满足要求。
墩身模板计算书
墩身模板计算书1.面板计算：根据墩身施工确定以下数据：混泥土自重2.5t/m3，混泥土的浇注速度为1.5米每小时，混泥土的初凝时间为8小时，外加剂影响系数为1.0，混泥土塌落度为18—20，小于30mm，取0.85。
故根据公式得P=0.22rt0β1β2v1/2=0.22x2.5x8x1.0x0.85x1.51/2=4.6 t/m3混泥土在倾斜过程时的冲击载荷为0.2 t/m3在施工过程中的振捣产生压力为0.4 t/m3故整体侧压力为三者之和5.2 t/m31.面板计算面板厚度为h=0.008m，两槽钢开档间距为b=0.3m.看做300mm的面板两点简支梁计算。
q300b=300mm, h=8mm, E=200GPa,[σ]=215Mpa , l即是b∵F=5.2t=52000N b=0.3m∴q=52000x0.3=15600N/mI z =bh3/12=0.3x(0.008)3/12=12.8 x10-6m4∴W z =bh2/6 =0.3x(0.008)2/6=3.2x10-6m3∵M max =ql2/8=15600x0.32/8=176N.m∵σ=∣M max∣/ W z =176/3.2x10-6 =55 Mpa∴σ﹤[σ]扰度计算∵扰度f=5ql4/384EI z E=200Gpa I z=12.8 m4 ∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.34/384x200x109x12.8 x10-6=6.4x10-6m ∵l=0.3m∴l/300=1x10-3 mf﹤l/300∴面板符合要求。
2.纵肋型钢（槽钢）计算。
型钢为[10a，后面背带间距为1000mm。
看为两点简支。
q1000∵F=15600N l=1m∴q=15600N/m∵M max =ql2/8=15600x0.82/8=1248 N.m∵查型钢截面系数表得:I z=198.3 x10-6m4W z=39.7 x10-6m3∵σ=∣M max∣/ W z =1248/39.7x10-6 =32 Mpa∴σ﹤[σ]∵扰度f=5ql4/384EI zE=200Gpa I z=198.3 x10-6m4∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.84/384x200x109x198.3 x10-6=8x10-6m ∵l=1m∴l/300=3.3x10-3 m∴f﹤l/3003.背带计算。
桥墩模板计算
桥墩模板计算书一、桥墩模板的工状说明：墩身锥形实心墩上口直径为3400mm，坡度1:50，墩身高度6300mm，下口直径3652mm。
桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由四块四分之一圆弧模板对接组成，面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；墩帽面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；背楞为双根[22#槽钢，纵向间距为：100cm；外加双根[14#槽钢。
砼最大浇筑高度8.35m。
1、材料的性能根据《铁路桥涵施工技术规范TB10203-2002》和《铁路桥涵钢结构设计规范》的规定，暂取：采用内部振捣器时新浇筑混凝土的侧压力标准值，可按照以下两个公式计算，取最小值：F=0.22rct0ß2v 1/2或F=rch公式中F——新浇注混凝土对模板侧面的最大压力;rc----混凝土的重力密度（25KN/m3）t0---新浇混凝土的初凝时间（h）（混凝土入模温度T=10摄氏度考虑，则t0=200/(T+15),则取值为8h）V----混凝土的浇筑速度（m/h）（浇注速度控制在2m/h）H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）(按照最高10米计算)β1--------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2----混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取1.15F=0.22*25*8*1.0*1.15*21/2=71.6KN/m2侧向振捣压力为4 KN/m2水平振捣压力为2 KN/m2Pmax=71.6+6=77.6KN/m2混凝土有效压头高度H=F/rc=3.1；2、模板用哪个料力学性能，用料选取及布置情况说明:钢材的屈服点取215MPa 抗拉强度取350MPaW[14=87.1cm3 I[14=609.4cm4W[22=234 cm3 I[22=2570cm4W[10=39.7cm3 I[14=198.3cm4面板取10cm半条简化为三等跨连续梁检算面板W厚6=l/6bh2=0.6cm3 I厚6=l/12bh3=0.18cm4二、面板的检算厚6面板强度：q=77.6*0.1=7.76KN/m弯矩=0.1ql2=0.1*7.76*0.32=0.069KNM厚6面板应力=0.069/0.6=115Mpa<215Mpa厚6面板刚度：形变=0.677ql4/100EI=0.677*7760*0.34/100*2000*0.18=0.001m 三、竖肋检算（[14荷载：0.3米宽，1m长）q=pmax*L=77.6*0.3=23.28KN/M弯矩=0.125*ql2=2.91KNM【14应力=2.91/87.1=33.4Mpa<215Mpa形变=5ql4/384EI=5*232.8*1004/384*2.1*107*609=0.14mm 四、平板大肋检算（2*【22:2.6米长，1.4米宽）q= pmax*L=77.6*1.4=108.64kn/m弯矩=0.125*ql2=0.125*108.64*2.62=91.8knm支架应力=91.8/2*234=196Mpa<215Mpa支架最大变形=5ql4/384EI=5*918*2604/384*2.1*107*2*2570 =0.05cm=0.5mm最宽处强度保证，小面不在计算。
桥墩计算
3#墩墩身模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板=300mm；横肋为10mm 设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧厚钢板，高100mm，竖向间距L2模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm；2.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。
3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。
2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：Pγ=（1）kh当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；h－有效压头高度（m）；v－混凝土浇筑速度（m/h）；T－混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m 3）； k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2； 根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/10=0.2>0.035，所以 h ＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.2＝2.29m最大侧压力为：h k P γ=＝26×2.29＝59.54kN/㎡检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.54+1.4×4.0＝77 kN/m 2；检算刚度时荷载标准值为：=''q 59.54 kN/m 2；4. 检算标准1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400；3) 钢模板面板的变形为1.5mm ；4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ； 二、 面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'= （2）式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表5.2-4得A=0.0367；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。
墩柱（门式墩）计算书
墩柱（门式墩）计算书墩柱模板计算书⼀、编制依据《东##⾼架⼯程》设计⽂件；《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施⼯模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施⼯技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施⼯计算⼿册》；《建筑施⼯计算⼿册》；《建筑结构静⼒计算⼿册》。
⼆、计算参数（⼀）结构材料参数1、普通钢筋混凝⼟容重γ=26KN/m2。
c2、混凝⼟浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝⼟初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝⼟坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截⾯模量（每延⽶）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截⾯模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截⾯模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截⾯模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截⾯惯性矩S=104.7cm3,截⾯积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m,墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》一模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986)7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度:15°C；4、混凝土塌落度：16〜18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：F = 0.227 t P P 心/2 F =丫Hc 0 1 2 c式中：F -----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
Y ----混凝土的重力密度（kN/m3），根据设计图纸取26kN/m3。
ct0---------- 新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算，取t=5h。
0T -----混凝土的温度（25° C）。
桥墩计算
3#墩墩身模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=300mm；横肋为10mm厚钢板，高100mm，竖向间距L2=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm；2.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。
3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。
2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：hPγ=（1）k当v/T<时，h=+T;当v/T>时，h=+T;式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；h －有效压头高度（m ）； v －混凝土浇筑速度（m/h ）； T －混凝土入模时的温度（℃）； γ－混凝土的容重（kN/m 3）； k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=，掺缓凝作用的外加剂时k=；根据前述已知条件： 因为： v/T=10=>， 所以 h ＝+T=+×＝ 最大侧压力为：h k P γ=＝26×＝㎡检算强度时荷载设计值为：='q ×+×＝77 kN/m 2； 检算刚度时荷载标准值为：=''q kN/m 2； 4. 检算标准1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400； 3) 钢模板面板的变形为1.5mm ； 4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ；二、 面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'= （2）式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表得A=；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。
墩身模板计算书
钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩，墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值，墩身截面取最小值11m*3m 。
2、因墩高较低，故采用一次性拼装模板到顶，整体浇筑方式。
3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析，不包含施工时托架计算。
4、混凝土为C50混凝土，浇筑时温度约25摄氏度，混凝土浇筑速度为603m/h。
二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。
2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板，共计8 块模板组成。
3、模板构造:面板采用6mm钢板，边框法兰设置竖肋(t12*100），竖肋为10#槽钢，间距0.3m，模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠，平向间距1m。
对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢，直径为Φ25。
详见构造设计图。
墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。
2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ，新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ，新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ，新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围：因墩身截面尺寸不固定，墩身下部截面较小，在固定砼输入的情况下，墩身部分有效压头高度最大，墩顶有效压头高度最小。
因此计算时只计算最不利的施工情况（最大混泥土浇筑速度，墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形）。
墩身模板计算书
1#、2#墩身翻模计算书1．计算分析根据施工设计，分别对翻模结构进行整体建模计算，计算采用MIDAS civil 有限元分析软件进行计算。
计算标准参见《钢结构设计规范》、《路桥施工计算手册》。
2. 计算说明通过迈达斯计算软件对现浇托架进行整体建模计算，计算内容为构件的轴向应力，剪切应力，弯曲应力，变形量等，主要计算构件为：侧模板模板：竖肋[10槽钢；横肋10mm钢板；纵向连接板12mm钢板；外拉杆锚固梁2[16；内拉杆锚固梁2[12；面板：厚度5mm，；拉杆φ30mmQ235钢：[]Mpa140=轴σ，[]Mpa145=σ，[]Mpa85=τ边界条件介绍连接：各种连接均采用弹性连接中的刚性连接。
荷载：砼重按砼24kN/m3计，模板托架结构自重由软件自动计算。
工况：设置一个工况：第一个工况：浇筑状态，浇筑上两层4.5m混凝土，最底下一层最为承重结构，主要由拉杆承重，上两层拉杆承受侧压力荷载。
3.工况1：3.1计算模型图3.1-1 midas模型图边界3.2砼荷载取值计算4.5m高砼浇筑侧向压力荷载+模板托架自重（软件自动计算）+人员机具荷载（1）根据混凝土浇筑速度以及浇筑温度，计算按下图对侧面模板施加水平荷载。
荷载值单位：kN/m2。
60.060.04-3 midas 腹板侧模荷载布载荷载值(kN/m2)（2）、人员机具施工荷载：2.5kN/m23.3.计算分析3.3.1侧面模板计算分析侧面模板最大位移挠度变形1mm＜1.5mm，满足要求。
图3.3.1-1 侧面模板最大位移挠度变形计算3.3.2竖横肋计算分析计算竖肋最大组合应力63MPa，满足要求。
图3.3.2-1 竖横肋最大组合应力计算计算竖肋最大位移挠度变形0.75mm＜L/400=1MM，满足要求。
图3.3.2-2 竖横肋最大位移挠度变形计算3.3.3拉杆锚固梁计算分析计算拉杆锚固梁最大组合应力30MPa，满足要求。
图3.3.3-1 拉杆锚固梁最大组合应力计算计算拉杆锚固梁最大位移挠度变形0.2mm＜l/400=1mm，满足要求。
墩身模板计算书
墩身模板计算书一、模板设计概况墩身钢模面板采用6mm钢板，尺寸为H×L=2000mm×2000mm，纵肋采用[8槽钢，间距s=260 mm，圆角处采用扁钢-100mm×8mm布置，每处圆角设两道。
横肋采用[14a 双拼槽钢，间距h=500mm，采用φ20螺纹钢对拉拉杆。
根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度。
模板图见下：∠100×10L=120mmM20×770斜拉杆图1 模板二维图图2模板三维立体图二、墩身模板承受荷载计算砼采用拌和站集中拌和，罐车运输，根据其供应能力每小时能供应20m3，墩身断面积S为：S = 2×2-（4-3.14）×0.32=3.923m2故砼浇筑速度V为：V = 20÷(3.923)=5.10 m/h混凝土容重：25kN/m3；浇注温度：25℃；混凝土塌落度：16～18cm；混凝土外加剂影响系数取1.2；最大墩高10m；设计风力：8级风；分段浇筑，每段不超过十米。
1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图3 新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取5m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
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墩身模板计算书
墩身模板按双向面板设计，6mm钢板作为小肋，槽8作为大肋，2槽16作为围檩。
1、面板计算：
面板按最不利考虑，按三边固结，一边简支计算。
（1）强度验算：
取10mm宽板条作为计算单元，荷载为混凝土侧压力按50KN/m2=0.05N/mm2
q=0.05×10=0.5N/mm
因1
x
/ly=1
M
x0
=-0.06×0.5×4502=6075N/mm
M
y0
=-0.055×0.5×4502=5569N/mm
截面抵抗矩：W=bh2/6=10×62/6=60mm3
O X =M
X
/W=6075/60=101N/mm2＜215
（2）挠度验算：
ｆ
max
=0.0016（ql4/K）
K=Eh3b/12（1－V2）=2.06×105×63×10/12（1－0.32）＝407×105＝4.07×107
ｆ
max
=0.0016×（0.5×4504/4.07×107）＝0.0016（0.5×4.1×103/4.07）＝0.81mm 2、小肋计算：
因大肋间距450mm，小肋焊在大肋上，按两端固定梁计算。
q=0.05×452=22.6N/mm
（1）强度验算：
小肋与面板共同作用，计算板的有效宽度。
组合截面形式：
y
1
=S/A
S=6×452×3+80×6×（40+6）
=30216mm3
A=452×6+80×6=3192mm2
y
1
=S/A=9.5mm
截面挠性矩：I=452×63/12+452×6×（9.5－3）2＋80×63/12＋80×6×（76.5
－40）2
＝8136＋114582＋1440＋639480
＝763638mm 4
W 上=I/y 1=80383mm 3
W 下=I/y 2=9982mm 3
弯矩按两端固定梁计算：
M=-（ql 2/12）=-1/12×22.6×4502=381375N.mm
σ下=M/W 下=381375/9982=38.2N/mm 2
根据σ=38.2N/mm 2 b/h=450/6=75 查表
b 1/h=65 有效板宽b 1=65×6=390mm
S=390×6×3+80×6×46=29100mm 3
A=2820 mm 2
y 1=S/A=10.3mm y 2=75.7mm
I=390×63/12+390×6×（10.3－3）2＋80×63/12＋80×6×（75.7－40）2 =7020+124699+1440+611755
=744914mm 4
W 上=I/y 1=744914/10.3=72322mm 3
W 下=9840mm 3
σ下=I/w 下=744914/9840=757N/mm 2＜215
（2）挠度验算
W ＝ql 4/384EI=22.6×4504/（384×205×105×744914）＝22.6×4.1×105/384×2.05×744914
＝0.7mm
3、大肋计算：
（1）计算简图
围檀是大肋的支承，可简化三跨连续梁
ｑ＝450×0.05＝22.5N/mm
（2）强度验算：
板肋共同作用确定面板存放宽度
S＝450×6×3＋1024×（86－40）＝55204 A＝450×6＋1024＝3724
ｙ
1＝S/A＝14.8 ｙ
2
＝71.2
I＝450×63/12＋450×6×（14.8－3）2＋101×104＋1024×（71.2－40）2＝2700＋375948＋1010000＋996803＝2385451mm4
W
下
=33503.5mm3
M=-0.1ql2=-01×22.5×5002=562500N/mm
σ=M/W=16.8mpa
查表b
1/h=68 b
1
=390mm
S=390×6×3+1024（86－40）=54124mm3 A=390×6+1024=3364mm2
y 1=S/A=16.1 y
2
=69.9mm
I=390×63/12+390×6（16.1－3）2＋101×104＋1024×（69.9－40）2
=2340+401567+1010000+915466
=2329373mm4
W
下
=2329373/69.9=33324mm3
σ=M/W下=562500/33324=16.9mpa
（3）挠度：
W＝0.677×ql4/100EI=0.677（225×5004/100×2.05×105×2329373＝0.02mm
4、围檩计算：
M=ql2/8=25×19202/8=1152×104N/mm
2G6：W=233.6×103 I=1869×104
σ=M/W=1152×104/233.6×103=49.3
f=5ql4/384EL=5×25×19204/284×2.05×105×1869×104
=5×25×1924/384×2.05×10×1869=1.15mm
5、模板总变形
总变形：0.81+0.7+0.02+1.15=2.68mm＜3mm
符合要求。