预应力张拉伸长量计算书(后张法)
预应力张拉伸长量计算书(后张法)
一、钢绞线伸长量计算1. 计算依据①《公路桥涵施工技术规范》中公式(12.8.3-1)；②《公路桥涵施工技术规范》中《附录G-8 预应力筋平均张拉力的计算》； ③《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》。
2．计算公式：pp p E A L P L =∆ (12.8.3-1)μθμθ+-=+-kx e P P kx p )1()( (附录G-8)p con A P σ=其中：x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ），取张拉端到跨中孔道长度；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）,取8.5º即 0.148353rad;k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本工程采用塑料波纹管，取0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，本工程采用sΦ15.2mm 高强低松弛钢绞线及塑料波纹管孔道，根据图纸取0.17；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）； p A —预应力筋的截面面积（mm ²）；con σ—张拉控制应力（MPa ），根据图纸取pk f 73.0；p P —预应力筋平均张拉力（N ）；L —预应力筋的长度（mm ），取张拉端到跨中钢绞线长度；p E —钢绞线弹性模量，本工程采用s Φ15.2mm 高强低松弛钢绞线，根据试验取51091.1⨯MPa ；(钢绞线弹性模量检测报告附后)L ∆—理论伸长值（mm ）。
3．伸长值计算 ①连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 02.741316148353.017.0165.170015.0)1(760368)1()148353.017.0165.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1191091.141401716502.7413165=⨯⨯⨯⨯==∆ ②连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 97.741293148353.017.0205.170015.0)1(760368)1()148353.017.0205.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 2.1191091.141401720597.7412935=⨯⨯⨯⨯==∆③连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 68.741274148353.017.024.170015.0)1(760368)1()148353.017.024.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 5.1191091.141401724068.7412745=⨯⨯⨯⨯==∆④连续端N4N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 14.741258148353.017.027.170015.0)1(760368)1()148353.017.027.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.141401727014.7412585=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑤连续端N5N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 85.741238148353.017.0305.170015.0)1(760368)1()148353.017.0305.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730585.7412385=⨯⨯⨯⨯==∆⑥非连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 83.741227148353.017.0325.170015.0)1(760368)1()148353.017.0325.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 1.1201091.141401732583.7412275=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑦非连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 34.741233148353.017.0315.170015.0)1(760368)1()148353.017.0315.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1201091.141401731534.7412335=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑧非连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 61.741241148353.017.03.170015.0)1(760368)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730061.7412415=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑨非连续端N4N A f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 01.926552148353.017.03.170015.0)1(950460)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.151401730001.9265525=⨯⨯⨯⨯==∆⑩非连续端N5NA f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 24.926569148353.017.0275.170015.0)1(950460)1()148353.017.0275.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.151401727524.9265695=⨯⨯⨯⨯==∆ 由以上计算结果得出: ①中跨箱梁理论伸长值如下:mm N 0.23820.1191=⨯= mm N 4.23822.1192=⨯= mm N 0.23925.1193=⨯= mm N 4.23927.1194=⨯= mm N 8.23929.1195=⨯= ②边跨箱梁理论伸长值如下mm N 1.2391.1200.1191=+= mm N 2.2390.1202.1192=+= mm N 4.2399.1195.1193=+= mm N 6.2399.1197.1194=+= mm N 6.2397.1199.1195=+=二、压力表读数计算1. 计算依据①《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》； ②《千斤顶标定报告09-JZ163～178》；（报告附后） 2. 计算公式①千斤顶力与压力表读数对应关系如下式：b ax y +=其中：y —千斤顶力（KN ）；x —压力表读数（MPa ）； a ,b —常系数。
后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算
后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算预应力钢绞线是现代建筑中常用的一种材料，它通过施加张拉力来提供建筑物的强度和稳定性。
在实际的工程中，了解钢绞线的张拉伸长值是非常重要的，可以帮助工程师正确设计和施工建筑物。
钢绞线的张拉伸长值是指在施加一定的加载力后，钢绞线在长度方向上产生的伸长量。
这个伸长量可以用公式来计算：△L=P*L/AE其中，△L是钢绞线的伸长量，P是施加在钢绞线上的加载力，L是钢绞线的原始长度，A是钢绞线的截面积，E是钢绞线的弹性模量。
在计算钢绞线的伸长量时，需要提供一些已知的参数，包括钢绞线的截面积、弹性模量和施加在钢绞线上的加载力。
这些参数可以通过实验室测试和工程设计手册来获得。
在实际的工程中，通常使用预应力法来施加加载力。
预应力法是通过预先施加一定的张拉力来使钢绞线产生预应力，然后再施加混凝土以形成一个整体结构。
这种方法可以提高建筑物的强度和承载能力。
在预应力钢绞线的计算中，首先需要确定所需的预应力量。
这个预应力量可以根据工程设计要求来确定。
例如，在桥梁工程中，根据桥梁的跨度和荷载要求，可以确定所需的预应力量。
然后，根据预应力量和钢绞线的截面积，可以计算出所需的加载力。
在实际的施工中，通常使用专门的张拉设备来施加加载力。
这个设备可以通过应用力学原理将加载力转移到钢绞线上。
施加加载力后，需要测量钢绞线的伸长量，可以使用测量仪器来进行测量。
测量完钢绞线的伸长量后，可以计算出钢绞线的应力值。
计算钢绞线的应力值非常重要，可以用来评估钢绞线的性能并确保工程的安全性。
根据钢绞线的应力值，可以进行进一步的设计和分析，确保建筑物的结构稳定和可靠。
总之，预应力钢绞线的张拉伸长值计算是建筑工程中的一项重要任务。
通过正确计算钢绞线的伸长量和应力值，可以确保建筑物的结构安全和可靠。
在实际的施工中，需要根据工程设计要求和测量设备来进行计算和测量。
这些计算和测量可以帮助工程师正确设计和施工预应力结构。
预应力钢筋后张法张拉伸长量计算书
后张法预应力筋伸长量计算飞龙岛大桥 朱珊莹1. 前言预应力筋理论伸长值的计算在实际施工中，一般按《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000以下简称《公路施范》）中的理论伸长值计算公式来计算。
接触预应力筋理论伸长量计算后，我发现伸长量的计算并非计算公式看上去简单，由于对《公路施规》的理解不同计算中我出过错，在查找原因的过程中，想到和我一样的初学者在计算时也许也会犯和我一样的错误，于是我萌生了这样的想法：写一篇类似基础教程的东西，让初学者能够跟着介绍一步步做下来，把伸长量算正确，少走和我一样的弯路。
现以飞龙岛大桥引桥第一、第六联A 节段预应力筋为例，将我的计算过程介绍如下，由于我缺少经验，如有错误，望各位海涵。
还希望各位前辈不吝指教。
谢谢！^0^2. 计算理论后张法预应力钢筋张拉理论伸长量的计算 1、 精确计算法()()01kL kL Ly g y g Pe PL e L A E A E kL μθμθμθ-+-+⎡⎤-∆==⎢⎥+⎣⎦⎰当预应力筋和孔道为直线时（0θ=）：(1)kL y gPL e kA E -∆=- 2、 简化计算法y gPLL A E ∆=其中 ()12kL e P P μθ-+⎡⎤+=⎢⎥⎣⎦P ——预应力钢筋张拉端的张拉力，N;L ——从张拉端到计算截面的孔道长度，m ；θ——从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad ；k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，可由《路桥施工计算手册》P345页表10-34查得；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，可由《路桥施工计算手册》P345页表10-34查得；g E ——预应力钢筋弹性模量，MPa ； y A ——预应力钢筋截面面积，2mm ；P ——预应力钢筋的平均张拉力，取张拉端的拉力与计算截面与计算截面处扣除孔道磨阻损失后的拉力的平均值。
在后张法预应力结构中，预应力筋的布置多采用由直线、曲线混合组成，伸长值的计算比较繁琐。
后张法预应力钢绞线张拉伸长量的计算(全文)
后张法预应力钢绞线张拉伸长量的计算(全文)1、后张法预应力钢绞线张拉伸长量的计算1. 引言本章介绍后张法预应力钢绞线张拉伸长量的计算方法，并给出详细步骤和计算公式。
2. 绞距计算2.1 基本概念绞距是指一根预应力钢绞线上相邻两个绞股之间的距离。
2.2 绞距计算公式绞距计算公式为：绞距 = (绞股数-1) * 绞股间距。
3. 绞股长度计算3.1 基本概念绞股长度是指一根预应力钢绞线上一个绞股的长度。
3.2 绞股长度计算公式绞股长度计算公式为：绞股长度 = (绞股所包括的钢丝束数量 * 每束钢丝的长度) + (绞股所包括的钢帘束数量 * 每束钢帘的长度)。
4. 张拉伸长量计算4.1 基本概念张拉伸长量是指预应力钢绞线在张拉过程中的长度变化量。
4.2 张拉伸长量计算公式张拉伸长量计算公式为：张拉伸长量 = (绞股数-1) * 绞股长度。
5. 结论本文介绍了后张法预应力钢绞线张拉伸长量的计算方法，包括绞距计算、绞股长度计算和张拉伸长量计算。
通过本文提供的计算方法可以准确计算预应力钢绞线的张拉伸长量。
附件：无法律名词及注释：无2、材料验收标准范本1. 引言本章介绍材料验收标准的制定方法和内容，以及相关的验收标准范本。
2. 制定方法2.1 材料分类将需要验收的材料按照材料类型、性能等分类，确定验收标准的范围。
2.2 参考标准根据相关的国家标准、行业标准和企业标准，确定可供参考的验收标准。
2.3 制定标准根据实际需要和参考标准，制定具体的材料验收标准。
3. 验收标准内容3.1 外观要求材料的外观应符合相关标准要求，包括表面平整度、色泽、瑕疵等。
3.2 尺寸要求材料的尺寸应符合相关标准要求，包括长度、宽度、厚度等。
3.3 性能要求材料的性能应符合相关标准要求，包括强度、硬度、耐久性等。
4. 示例标准范本4.1 钢材验收标准范本根据国家标准GB/T 700-2006《碳素结构钢》，制定钢材验收标准范本。
4.2 混凝土验收标准范本根据行业标准JGJ 55-2011《建筑施工用细石混凝土及制品验收规程》，制定混凝土验收标准范本。
预应力张拉计算书(后张法)
预应力张拉计算书(后张法)【1：正式风格】预应力张拉计算书(后张法)1. 引言1.1 目的1.2 适用范围1.3 参考文件2. 术语定义2.1 预应力2.2 张拉2.3 后张3. 背景知识3.1 预应力工艺概述3.2 后张法工艺原理3.3 预应力材料和设备4. 设计计算4.1 设计工况说明4.2 预应力力设计原则4.3 后张力计算公式推导和参数4.4 张拉力预测和参数确定4.5 后张力校核计算过程4.5.1 选择预应力力值4.5.2 确定张拉长度和张拉应力 4.5.3 后张力计算4.5.4 后张力校核5. 结果分析5.1 预应力力值和后张力结果5.2 拉索和锚具选择及布置5.3 后张材料选用及工艺要求附件:1. 张拉计算表格2. 张拉力预测计算表格法律名词及注释：1. 预应力：一种施加在结构构件上的内部应力，使构件在自重和外力作用下产生预压，以提高构件的稳定性和承载力。
2. 张拉：通过施加预应力钢束的拉力，使混凝土构件发生初始应力的过程。
3. 后张：在混凝土达到预定强度后，通过施加预应力钢束的拉力以达到设计要求的过程。
【2：活泼风格】预应力张拉计算书(后张法)1. 概述1.1 为什么要进行预应力张拉计算？1.2 为什么选用后张法？1.3 本文档的目的是什么？2. 术语解释2.1 什么是预应力？2.2 什么是张拉？2.3 什么是后张？3. 预备知识3.1 懂预应力工艺，先了解一下3.2 后张法工艺原理简介3.3 哪些材料和设备会用到？4. 设计计算4.1 先来看一下设计工况说明4.2 怎么设计预应力力？4.3 公式推导和参数，别看起来吓人，其实很简单 4.4 怎么预测张拉力？4.5 怎么进行后张力校核计算？4.5.1 如何选择预应力力值？4.5.2 张拉长度和张拉应力怎么确定？4.5.3 后张力计算步骤4.5.4 控制一下后张力，校核一下5. 结果分析5.1 看一下预应力力值和后张力结果都是啥5.2 拉索和锚具选择，不是随便选的哦5.3 后张材料选用和工艺要求，来看看附件：1. 张拉计算表格，有多详细就看你有多认真了2. 张拉力预测计算表格，别小看这个小表格法律名词及注释：1. 预应力：相当于给结构件穿了一件紧身衣，加固啦！2. 张拉：就像给混凝土做了一次放飞梦想的航班3. 后张：混凝土刚一固结，就开始由内而外给它加油喝彩。
后张法预应力筋张拉伸长量计算方法(定稿)
后张法预应力筋张拉伸长量计算方法中成煤炭建设(集团)有限责任公司郑尚军邮编:610072［提要］本文对后张法预应力筋理论伸长量采用计算器编程列表计算，一束筋分段计算伸长量，全束迭加求和。
对各段起点张拉力、平均张拉力和终点张拉力的概念理解和计算方法，有分析探讨之见。
有列表计算示例，为此类施工复核验算提供参考、借鉴。
一、前言先张法预应力筋，为无管道摩阻的直线筋，不存在平均张拉力的问题，直接用图纸张拉力按总长计算伸长量，计算简单，不作赘述。
以下只对后张法伸长量计算作一小结。
公路桥梁后张法预应力张拉，要求张拉力和伸长量双控制。
对于施加张拉力，只要千斤顶校验准确，按规程操作，张拉吨位，易于控制。
但力筋的实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±６％以内，有时不易达到。
除了检查机具和工艺操作外，再对力筋的断面和弹性模量进行检测，并对设计提供的理论伸长量进行复核计算。
这一复核计算工作，施工中是必要的。
在某大桥166米三跨连续箱梁施工中，预应力张拉朿种类很多，有些的较长且弯点较多的力筋，双控制难以达到，实际伸长量偏小。
除采取其他措施外，首先对设计伸长量进行详细验算。
由于计算公式烦复且位数较多，以各段计算累加，大量数据且零乱，只整理最后结果，计算过程杂乱无章，第二人难以清理复核。
采用计算器编程列表计算，将已知数输入，立即得出需要的结果，一目了然，计算者轻松愉快，也易于他人复核、审核。
故将此计算方法整理如下，为以后此类计算提供参考或仿照。
二、力筋平均张拉力P P计算公式《桥规》P339附录G—8精确计算公式P P=P[1-e-(KX+ μθ)]（/(K X+μθ）]---------------------------(1)《路桥施工计算手册》P344表10—33简化计算公式：P P=P[1+e-(KX+ μθ)]/2-------------------------------------(2)式中符号意义：P P —预应力筋平均张拉力（N）。
预应力张拉伸长量计算书(后张法)[1]
![预应力张拉伸长量计算书(后张法)[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/cc4cedd0541810a6f524ccbff121dd36a32dc42c.png)
预应力张拉伸长量计算书(后张法)预应力张拉伸长量计算书(后张法)一、引言预应力张拉伸长量计算书(后张法)是用于计算预应力张拉过程中的伸长量的工程。
本详细介绍了后张法在预应力张拉计算中的应用，包括计算原理、计算公式和实际应用等方面的内容。
二、计算原理后张法是一种常用的计算预应力张拉伸长量的方法。
该方法基于伸长量与预应力之间存在线性关系，并根据材料的力学性质和加工条件等因素进行了修正。
具体原理包括材料刚性修正、预应力损失修正和张拉过程中的压缩损失修正等。
三、计算公式根据后张法的原理，可以得出如下计算公式：1. 材料刚性修正公式：伸长量修正 = 杆件长度 × (1 - λ)2. 预应力损失修正公式：伸长量修正 = 认定荷载 × 预应力损失系数 / 杆件刚度3. 张拉过程中的压缩损失修正公式：伸长量修正 = 张拉过程中的压缩损失 / 杆件刚度综合上述三个修正公式，可以得出预应力张拉伸长量的计算公式：伸长量 = 伸长量修正 + 预应力 + 后张过程中的张拉力四、实际应用本章节将详细介绍实际应用中的参数和步骤，并给出计算示例。
1. 参数描述：(1) 杆件长度：预应力张拉杆件的长度，单位为米。
(2) λ：材料的刚性修正系数。
(3) 认定荷载：杆件所受到的认定荷载，单位为牛顿。
(4) 预应力损失系数：杆件预应力损失的修正系数。
(5) 杆件刚度：预应力杆件的刚度，单位为牛顿/米。
(6) 张拉过程中的压缩损失：预应力杆件在张拉过程中产生的压缩损失，单位为米。
(7) 后张过程中的张拉力：后张过程中施加在杆件上的额外张拉力，单位为牛顿。
2. 计算步骤：(1) 根据材料的参数和应用要求确定修正系数。
(2) 根据修正系数和杆件的参数计算相应的修正值。
(3) 将修正值代入预应力张拉伸长量计算公式，计算出最终的伸长量。
3. 计算示例：假设杆件长度为10米，材料刚性修正系数为0.05，认定荷载为10000牛顿，预应力损失系数为0.1，杆件刚度为5000牛顿/米，张拉过程中的压缩损失为0.2米，后张过程中的张拉力为2000牛顿。
后张法预应力钢绞线的理论伸长量计算书
后张法预应力钢绞线的理论伸长量计算书一、计算依据：《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）及《施工图纸》二、计算公式：△L=PpL/AyEg式中：△L—理论伸长值Pp—平均张拉力（N）L—预应力钢材长度（cm）Eg—预应力钢材弹性模量（N/mm2）Ay—预应力钢材截面面积（mm2）平均张拉力Pp的计算公式Pp=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）式中： P—预应力钢材张拉端张拉力x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
见（JTJ041-2000）附表11.4k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
见（JTJ041-20 00）附表11.4三、计算参数的选取：Eg=1.95×105（实验数据），Ay=140mm2。
k=0.0015，μ=0.25(图纸给定)每根预应力钢绞线端部计算长度增加45cm。
1、正弯矩钢绞线伸长量计算16m 端跨空心板预应力钢材伸长量：钢绞线束N1的θ值：左θ1=0.038144、右θ1’=0.038144钢绞线束N2的θ值：左θ2=0.039055、右θ2’=0.039055将钢绞线束按直线段、圆曲线段、直线段分为三段：直线段：N1：P1=1357.8×140=190092（N），X1=45+264.8=309.8，X1=45+253=298 左Pp1= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=190092×［1-e-（0.0015×3.098+0.25×0）］/0.0015×3.098+0.25×0 =189651.00（N）右Pp1’= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=190092×［1-e-（0.0015×2.98+0.25×0）］/0.0015×2.98+0.25×0 =189667.78（N）左△L1 =189651.00×309.8/1.95×105×140=2.1522cm右△L1’=189667.78×298/1.95×105×140=2.0704cm圆曲线段：P2=189651.00×2-190092=189210.01(N)P2’=189667.78×2-190092=189243.55(N)左Pp2= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=189210.01×［1-e-（0.0015×2.397+0.25×0.038144）］/0.0015×2.397+0.25×0.038144 =188849.35（N）右Pp2’= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=189243.55×［1-e-（0.0015×2.454+0.25×0.039055）］/0.0015×2.454+0.25×0.039055 =188819.84（N）左△L2 =188849.35×276.8/1.95×105×140=1.6581cm 右△L2’=188819.84×265/1.95×105×140=1.6973cm直线段：P3=188849.35×2-189210.01=188488.69(N)P3’=188819.84×2-189243.55=188396.12(N)左Pp3= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=188488.69×［1-e-（0.0015×3.1137+0.25×0）］/0.0015×3.1137+0.25×0 =188049.2（N）右Pp3’= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=188396.12×［1-e-（0.0015×2.4583+0.25×0）］/0.0015×2.4583+0.25×0 =188049.2（N）左△L3 =188049.2×311.37/1.95×105×140=2.1448cm 右△L3’=188049.2×245.83/1.95×105×140=1.6933cm左△L =5.955cm 右△L =5.461cm全板△L =11.416钢绞线束N1的θ值：左θ1=0.024783、右θ1’=0.024783 钢绞线束N2的θ值：左θ2=0.025594、右θ2’=0.025594 N2：P1=1357.8×140=190092（N），X1=45+205=217，X1=45+193.4=217左Pp1= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=190092×［1-e-（0.0015×2.50+0.25×0）］/0.0015×2.50+0.25×0 =189736.02（N）右Pp1’= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=190092×［1-e-（0.0015×2.384+0.25×0）］/0.0015×2.384+0.25×0 =189752.52（N）左△L1 =189736.02×250/1.95×105×140=1.7375cm右△L1’=189752.52×238.4/1.95×105×140=1.6570cm 圆曲线段：P2=189736.02×2-190092=189380.05(N)P2’=189752.52×2-190092=189413.04(N)左Pp2= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=189380.05×［1-e-（0.0015×1.557+0.25×0.024783）］/0.0015×1.557+0.25×0.024783 =189283.44（N）右Pp2’= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=189413.04×［1-e-（0.0015×1.608+0.25×0.025594）］/0.0015×1.608+0.25×0.025594 =189257.05（N）左△L2 =189283.44×155.7/1.95×105×140=1.0795cm右△L2’=189257.05×160.8/1.95×105×140=1.1147cm 直线段：P3=189283.44×2-189380.05=189186.83(N)P3’=189257.05×2-189413.04=189101.06(N)左Pp3= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=189186.83×［1-e-（0.0015×4.51065+0.25×0）］/0.0015×4.51065+0.25×0 =188548.26（N）右Pp3’= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=187386.8×［1-e-（0.0015×3.90535+0.25×0）］/0.0015×3.90535+0.25×0 =188548.26（N）左△L3 =188548.26×451.065/1.95×105×140=3.1153cm 右△L3’=186973.2507×390.535/1.95×105×140=2.6972cm左△L =5.932cm 右△L =5.469cm全板△L=11.40116m 中跨边板预应力钢材伸长量：钢绞线束N1的θ值：左θ1=0.030627、右θ1’=0.030627钢绞线束N2的θ值：左θ2=0.030627、右θ2’=0.030627 将钢绞线束按直线段、圆曲线段、直线段分为三段：直线段：N1：P1=1357.8×140=190092（N），X1=45+323.4=323.4X2=45+323.4=323.4 左Pp1= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=190092×［1-e-（0.0015×3.234+0.25×0）］/0.0015×3.234+0.25×0 =189631.68（N）右Pp1’= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=190092×［1-e-（0.0015×3.234+0.25×0）］/0.0015×3.234+0.25×0 =189631.68N）左△L1 =189631.68×323.4/1.95×105×140=1.3334cm右△L1’=189631.68×323.4/1.95×105×140=1.3334cm 圆曲线段：P2=189631.68×2-190092=189171.35(N)P2’=189631.68×2-190092=189171.35(N)左Pp2= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=189171.35×［1-e-（0.0015×1.925+0.25×0.030627）］/0.0015×1.925+0.25×0.030627 =189093.32（N）右Pp2’= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=189171.35×［1-e-（0.0015×1.925+0.25×0.030627）］/0.0015×1.925+0.25×0.030627 =189093.32（N）左△L2 =189093.32×192.5/1.95×105×140=1.322cm右△L2’=189093.32×192.5/1.95×105×140=1.322cm直线段：P3=189093.32×2-189171.35=189015.30(N)P3’=189093.32×2-189171.35=189015.30(N) 左Pp3= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=189015.30×［1-e-（0.0015×3.027+0.25×0）］/0.0015×3.027+0.25×0 =188586.83（N）右Pp3’= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=189015.30×［1-e-（0.0015×3.027+0.25×0）］/0.0015×3.027+0.25×0=188586.83（N）左△L3 =188586.83×302.700/1.95×105×140=2.091cm 右△L3’=188586.83×302.700/1.95×105×140=2.091cm 左L=5.671cm 右L=5.671cm全板△L=11.34216m 中跨边板预应力钢材伸长量：钢绞线束N1的θ值：左θ1=0.018633、右θ1’=0.018633 钢绞线束N2的θ值：左θ2=0.018633、右θ2’=0.018633 将钢绞线束按直线段、圆曲线段、直线段分为三段：直线段：N2：P1=1357.8×140=190092（N），X1=45+214.9=259.9X1=45+214.9=259.9 左Pp1= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=190092×［1-e-（0.0015×2.599+0.25×0）］/0.0015×2.599+0.25×0 =189721.94（N）右Pp1’= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=190092×［1-e-（0.0015×2.599+0.25×0）］/0.0015×2.599+0.25×0 =189721.94（N）左△L1 =189721.94×259.9/1.95×105×140=1.8062cm右△L1’=189721.94×259.9/1.95×105×140=1.8062cm 圆曲线段：P2=189721.94×2-190092=189351.89(N)P2’=189721.94×2-190092=189351.89(N)左Pp2= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=189351.89×［1-e-（0.0015×1.171+0.25×0）］/0.0015×1.171+0.25×0=189483.61（N）右Pp2’= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=189351.89×［1-e-（0.0015×1.171+0.25×0）］/0.0015×1.171+0.25×0 =189483.61（N）左△L2 =189483.61×117.1/1.95×105×140=0.8128cm右△L2’=189483.61×117.1/1.95×105×140=0.8128cm 直线段：P3=189483.61×2-189351.89=189615.32(N)P3’=189483.61×2-189351.89=189615.32(N)左Pp3=189615.32×［1-e-（0.0015×4.4145+0.25×0）］/0.0015×4.4145+0.25×0 =188988.91（N）右Pp3’=189615.32×［1-e-（0.0015×4.4145+0.25×0）］/0.0015×4.4145+0.25×0 =188988.91（N）左△L3 =188988.91×441.45/1.95×105×140=3.056cm 右△L3’=188988.91×441.45/1.95×105×140=3.056cm 左△L =5.675cm 右△L =5.675cm，全板△L=11.35016m 中跨中板预应力钢材伸长量：钢绞线束N1的θ值：左θ1=0.029783、右θ1’=0.029783钢绞线束N2的θ值：左θ1=0.029783、右θ1’=0.029783将钢绞线束按直线段、圆曲线段、直线段分为三段：直线段：N1：P1=1357.8×140=190092（N），X1=45+281=326X1=45+281=326左Pp1=190092×［1-e-（0.0015×3.26+0.25×0）］/0.0015×3.26+0.25×0 =189627.98（N）右Pp1’=190092×［1-e-（0.0015×3.26+0.25×0）］/0.0015×3.26+0.25×0 =189627.98（N）左△L1 =189627.98×326/1.95×105×140=2.2644cm右△L1’=189627.98×326/1.95×105×140=2.2644cm圆曲线段：P2=189627.98×2-190092=189163.96(N)P2’=189627.98×2-190092=189163.96(N)左Pp2=189163.96×［1-e-（0.0015×1.871+0.25×0.029783）］/0.0015×1.871+0.25×0.029783 =189120.89（N）右Pp2’=189163.96×［1-e-（0.0015×1.871+0.25×0.029783）］/0.0015×1.871+0.25×0.029783=189120.89（N）左△L2 =189120.89×187.1/1.95×105×140=1.2961cm右△L2’=189120.89×187.1/1.95×105×140=1.2961cm 直线段：P3=189120.89×2-189163.96=189077.81(N)P3’=189120.89×2-189163.96=189077.81(N)左Pp3=189077.81×［1-e-（0.0015×3.0635+0.25×0）］/0.0015×3.0635+0.25×0 =188644.04（N）右Pp3’=189077.81×［1-e-（0.0015×3.0635+0.25×0）］/0.0015×3.0635+0.25×0 =188644.04（N）左△L3 =188644.04×306.350/1.95×105×140=2.1169cm 右△L3’=188644.04×306.350/1.95×105×140=2.1169cm 左L=5.677cm 右L=5.677cm16m 中跨中板预应力钢材伸长量：钢绞线束N1的θ值：左θ1=0.011316、右θ1’=0.011316 钢绞线束N2的θ值：左θ2=0.011316、右θ2’=0.011316 将钢绞线束按直线段、圆曲线段、直线段分为三段：直线段：N2：P1=1357.8×140=190092（N），X1=45+232.9=277.9X2=45+232.9=277.9 左Pp1=190092×［1-e-（0.0015×2.779+0.25×0）］/0.0015×2.779+0.25×0 =189696.35（N）右Pp1’=190092×［1-e-（0.0015×2.779+0.25×0）］/0.0015×2.779+0.25×0 =189696.35（N）左△L1 =189696.35×277.9/1.95×105×140=1.931cm右△L1’=189696.35×277.9/1.95×105×140=1.931cm圆曲线段：P2=189696.35×2-190092=189300.7(N)P2’=189696.35×2-190092=189300.7（N)左Pp2=189300.7×［1-e-（0.0015×1.171+0.25×0）］/0.0015×1.171+0.25×0=189708.86（N）右Pp2’=189300.7×［1-e-（0.0015×1.171+0.25×0）］/0.0015×1.171+0.25×0 =189708.86（N）左△L2 =189708.86×80.5/1.95×105×140=0.5594cm右△L2’=189708.86×80.5/1.95×105×140=0.5594cm直线段：P3=189708.86×2-189300.7=188537.62（N)P3’=189708.86×2-189300.7=188537.62(N)左Pp3=188537.62×［1-e-（0.0015×4.597+0.25×0）］/0.0015×4.597+0.25×0 =187889.08（N）右Pp3’=188537.62×［1-e-（0.0015×4.597+0.25×0）］/0.0015×4.597+0.25×0 =187889.08（N）左△L3 =187889.08×459.7/1.95×105×140=3.1638cm右△L3’=187889.08×459.7/1.95×105×140=3.1638cm左△L =5.652cm 右△L =5.652cm全板△L=11.304cm控制应力达到10%时，油表3036#、30248#读数：x=190092N=190.092KN×0.1=19.0092y1=0.0343x-0.1=0.0343×19.0092-0.1=0.552y2=0.0352x-0.4=0.0352×19.0092-0.4=0.252 控制应力达到20%时，油表3036#、30248#读数： x=190092N=190.092KN×0.2=38.0184y1=0.0343x-0.1=0.0343×38.0184-0.1=1.204y2=0.0352x-0.4=0.0352×38.0184-0.4=0.938 控制应力达到40%时，油表3036#、30248#读数： x=190092N=190.092KN×0.4=76.1568y1=0.0343x-0.1=0.0343×76.1568-0.1=2.512y2=0.0352x-0.4=0.0352×76.1568-0.4=2.281 控制应力达到60%时，油表3036#、30248#读数： x=190092N=190.092KN×0.6=38.0184y1=0.0343x-0.1=0.0343×38.0184-0.1=3.812y2=0.0352x-0.4=0.0352×38.0184-0.4=3.615 控制应力达到80%时，油表3036#、30248#读数： x=190092N=190.092KN×0.8=152.0736y1=0.0343x-0.1=0.0343×152.0736-0.1=5.116y2=0.0352x-0.4=0.0352×152.0736-0.4=4.953 控制应力达到100%时，油表3036#、30248#读数： x=190092N=190.092KN×1=190.092y1=0.0343x-0.1=0.0343×190.092-0.1=6.42y2=0.0352x-0.4=0.0352×190.092-0.4=6.291控制应力达到10%时，油表3036#、30248#读数：(3根) x=190092N=190.092KN×0.1=19.0092y1=0.0343x-0.1=0.0343×19.0092×3-0.1=1.856y2=0.0352x-0.4=0.0352×19.0092×3-0.4=1.556控制应力达到20%时，油表3036#、30248#读数：x=190092N=190.092KN×0.2=38.0184y1=0.0343x-0.1=0.0343×38.0184×3-0.1=3.812y2=0.0352x-0.4=0.0352×38.0184×3-0.4=3.614控制应力达到40%时，油表3036#、30248#读数：x=190092N=190.092KN×0.4=76.1568y1=0.0343x-0.1=0.0343×76.1568×3-0.1=7.736y2=0.0352x-0.4=0.0352×76.1568×3-0.4=7.643控制应力达到60%时，油表3036#、30248#读数：x=190092N=190.092KN×0.6=38.0184y1=0.0343x-0.1=0.0343×38.0184×3-0.1=11.636y2=0.0352x-0.4=0.0352×38.0184×3-0.4=11.645 控制应力达到80%时，油表3036#、30248#读数：x=190092N=190.092KN×0.8=152.0736y1=0.0343x-0.1=0.0343×152.0736×3-0.1=15.548y2=0.0352x-0.4=0.0352×152.0736×3-0.4=15.659 控制应力达到100%时，油表3036#、30248#读数：x=190092N=190.092KN×1=190.092y1=0.0343x-0.1=0.0343×190.092×3-0.1=19.46y2=0.0352x-0.4=0.0352×190.092×3-0.4=19.673控制应力达到10%时，油表3036#、30248#读数：(4根) x=190092N=190.092KN×0.1=19.0092y1=0.0343x-0.1=0.0343×19.0092×4-0.1=2.508y2=0.0352x-0.4=0.0352×19.0092×4-0.4=2.208控制应力达到20%时，油表3036#、30248#读数：x=190092N=190.092KN×0.2=38.0184y1=0.0343x-0.1=0.0343×38.0184×4-0.1=5.116y2=0.0352x-0.4=0.0352×38.0184×4-0.4=4.952控制应力达到40%时，油表3036#、30248#读数：x=190092N=190.092KN×0.4=76.1568y1=0.0343x-0.1=0.0343×76.1568×4-0.1=10.348y2=0.0352x-0.4=0.0352×76.1568×4-0.4=10.324 控制应力达到60%时，油表3036#、30248#读数：x=190092N=190.092KN×0.6=38.0184y1=0.0343x-0.1=0.0343×38.0184×4-0.1=15.548y2=0.0352x-0.4=0.0352×38.0184×4-0.4=15.66 控制应力达到80%时，油表3036#、30248#读数：x=190092N=190.092KN×0.8=152.0736y1=0.0343x-0.1=0.0343×152.0736×4-0.1=20.764 y2=0.0352x-0.4=0.0352×152.0736×4-0.4=21.012 控制应力达到100%时，油表3036#、30248#读数： x=190092N=190.092KN×1=190.092y1=0.0343x-0.1=0.0343×190.092×4-0.1=25.98 y2=0.0352x-0.4=0.0352×190.092×4-0.4=26.364。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
、钢绞线伸长量计算1. 计算依据① 《公路桥涵施工技术规范》中公式（12.8.3-1）；② 《公路桥涵施工技术规范》中《附录 G-8预应力筋平均张拉力的计算》； ③ 《海滨大道北段二期（疏港三线立交〜蛏头沽）设计图纸》 。
2 •计算公式：其中：x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）,取张拉端到跨中孔道长度;k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本工程采用塑料波纹管，取0.0015 ;s—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，本工程采用 15.2mm 高强低松弛钢绞线及塑料波纹管孔道，根据图纸取 0.17 ;P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）;A p —预应力筋的截面面积（mm ）;con —张拉控制应力（MPa ,根据图纸取0.73 f pk ；P p —预应力筋平均张拉力（N ）;L —预应力筋的长度（mr ）,取张拉端到跨中钢绞线长度;P p L A p E p(12.8.3-1)P PP(1 e (kx )) kx(附录G-8)conA pp —钢绞线弹性模量，本工程采用15.2mm 高强低松弛钢绞线，根据试验取51.91 10 MPa （钢绞线弹性模量检测报告附后 ）L —理论伸长值（mr ） 3•伸长值计算 ① 连续端N1pk A p 0.73 1860 140 4 760368 N741293・9717205119.2mm140 4 1.91 105③连续端N374127468 17240 119.5mm140 4 1.91 105P P P(1 e (kx kx)(0.0015 17.165 0.17 0.148353)))760368 (1 e( )) 0.0015 17.165 0.17 0.148353741316.02NP p L A p E p741316。
2 17165 119.0mm140 4 1.91 105②连续端N2 con A p °.73f pk A pk A p 0.73 1860 140 4 760368 N P P P(1 e (kx kx )(0.0015 17.205 0.17 0.148353)、 丿)760368 (1 e _______ ))0.1483530.0015 17.205 0.17 741293.97NconA p0.73 f pk AP p L A pEpP PconA p0.73f pk A p 0.73 1860 140 4760368 N0.17 0.148353))0.0015 17.24 0.170.148353P(1 e (kx ))760368 (1 e (0.001517.24 kx741274.68 NP p L A p E p④连续端N4con A p 0.73 f pk A pk A p 0.73 1860 140 4 760368 NP P(kx ) (0.0015 17.27 0.17 0.148353)P(1 e (丿)760368 (1 e ( 3kx)0.0015 17.27 0.17 0.148353741258.14NP p LA p E p741258"仃镇 119.7mm140 4 1.91 105⑤连续端N5con A p 0.73 f pk A pk A p 0.73 1860 140 4 760368 NP P P(1 e (kx)) 760368 (1 ekx(0.0015 17.305 0.17 0.148353))0.0015 17.305 0.17 0.148353 741238.85N P p LA pEp741238・85 17305119.9mm140 4 1.91 105⑥非连续端N1Acon p0.73f pk A p 0.73 1860 140 4 760368 NP PP(1 ekx(kx ) (0.0015 17.325 0.17 0.148353))760368 (1 e ()0.0015 17.325 0.17 0.148353741227.83NP P LA p E p741227・83I：?5120.1mm140 4 1.91 105⑦非连续端N2Acon p0.73f pk A p 0.73 1860 140 4 760368 NP PP(1 ekx(kx ) (0.0015 17.315 0.17 0.148353)、(丿) 760368 (1 e (丿)0.1483530.0015 17.315 0.17741233.34NA p E p741233・34 17315120.0mm140 4 1.91 105⑧非连续端N3con A p 0.73f pk A p 0.73 1860 140 4 760368NP P0.17 0.148353))0.0015 17.3 0.17 0.148353P(1 e (kx)) 760368 (1 e (0.001517.3kx741241.61N⑨非连续端N4PconA p 0.73f pk A p 0.73 1860 140 5 950460 NP(1 e (kx )) 950460 (1 e ^0015173①148353))kx0.0015 17.3 0.17 0.148353P p LA p E p741241.61 17300 140 4 1.91 105119.9m mP p L A p E p 92655201 17300 140 5 1.91 105 119.9mm⑩非连续端N5P con A p 0.73f pk A p 0.73 1860 140 5 950460 N P P(kx ) (0.0015 17.275 0.17 0.148353)、 P(1 e 丿)950460 (1 e ( 丿) kx 0.0015 17.275 0.17 0.148353 926569.24NP p L 926569.24 17275140 5 1.91 105119.7mm 由以上计算结果得出：①中跨箱梁理论伸长值如下 N1 119.0 2 238.0mm N2 119.2 2 238.4mm N3 119.5 2 239.0mm N4 119.7 2 239.4mm N5 119.9 2 239.8mm ②边跨箱梁理论伸长值如下 N1 119.0 120.1 239.1mm N2 119.2 120.0 239.2mm N3 119.5 119.9 239.4mm N4 119.7 119.9 239.6mm N5 119.9119.7 239.6mmP P926552.01N二、压力表读数计算1. 计算依据① 《海滨大道北段二期（疏港三线立交〜蛏头沽）设计图纸》； ② 《千斤顶标定报告09-JZ163〜178》；（报告附后） 2. 计算公式①千斤顶力与压力表读数对应关系如下式：y ax b其中：y —千斤顶力（KN ;x —压力表读数（MPa ； a , b —常系数。
②力与应力关系如下式：各项代表意义同伸长值计算。
3. 油表读数计算①1#油泵，千斤顶编号090201,压力表编号1269;由上图可知：y 19.19X 6.4689，则压力表读数计算如下： 4束钢绞线：P 0.73 1860 140 4 760368N 760.368KN15%空制应力时：y 0.15P0.15 760.368114.06KNconA P千斤顶证书号:09-JZ163y = 19.19X + 6.46892R = 0.9998x y 6・4689 114°6 6・46895.6Mpay 0.3P0.3 760.368228.11KN100%空制应力时:P 760.368KN76°.368 6・468939.3Mpa19.19100%空制应力时:P 950.46KN95°.46 6・468949.2Mpa19.1930%空制应力时:y64689228.11 6468911.5Mpa19.1919.1919.19y 6.4689 19.19 5束钢绞线:P 0.73 1860140 5 950460N 950.46KN15%空制应力时:y 0.15P0.15 950.46 142.57KNx 口4689142.57 646897.1Mpa19.1919.1930%空制应力时:y 0.3P 0.3 950.46 285.14KNy 6.4689 19.19285.14 6.4689 ―罰—14.5Mpay 6.468919.1919.065x 2.2376，则压力表读数计算如下:②2#油泵，千斤顶编号090202,压力表编号9023；由上图可知：y 4束钢绞线: 0.73 I860 140 4 760368N760.368KN15%空制应力时: y 0.15P0.15 760.368114.06KNy 2・2376 114-06 2・23765.9Mpa19.065 19.06530%空制应力时: y 0.3P 0.3 760.368 228.11KNy 2.2376 19.065 228.11 2.237619.06511.8Mpa100%空制应力时: P 760.368KNy 2.2376 19.065760.368 2.237619.06539.8Mpa5束钢绞线: 0.73 1860 140 5 950460N 950.46KN15%空制应力时: 0.15P 0.15 950.46 142.57KN2.2376X"19.065142・57 2・23767.4Mpa 19.065y 0.3P 0.3 950.46 285.14KNy P 950.46KN95°.46 2・23764919.065 19.065③ 3#油泵，千斤顶编号090302,压力表编号1259；由上图可知：y 19.193X 1.3431，则压力表读数计算如下:4束钢绞线：P 0.73 1860 140 4 760368N 760.368KN15%空制应力时：y 0.15P 0.15 760.368 114.06KNy 1.3431 114.06 1.3431x 5.9Mpa19.193 19.19330%空制应力时：y 0.3P 0.3 760.368 228.11KNy 1.3431 228.11 1.3431 一…x 11.8Mpa19.193 19.193100%空制应力时:y P 760.368KN30%空制应力时:千斤顶证书号：09-JZ168 y = 19.193x + 1.3431R2 = 0.9998压力表读数（Mpax100%空制应力时：y 2.237619.065285.14 2.237619.06514.8Mpa千斤顶证书号：09-JZ170y = 19.047X + 2.1925R 2 = 0.9999由上图可知：y 19.047X 2.1925，则压力表读数计算如下:4束钢绞线：P 0.73 1860 140 4 760368N760.368KN15%空制应力时：y 0.15P0.15 760.368114.06KNy 1.3431 760.368 1.3431“ “x39.5Mpa19.19319.1935束钢绞线：P 0.73 1860 140 5 950460N950.46KN15%空制应力时：y 0.15P0.15 950.46142.57KNy 1.3431 142.57 1.3431x7.4Mpa19.19319.19330%空制应力时：y 0.3P 0.3 950.46 285.14KNy 1.3431 285.14 1.3431x14.8Mpa19.19319.193100%空制应力时:y P 950.46KNy 1.3431 950.46 1.3431x49.5Mpa19.19319.193④4#油泵，千斤顶编号 090303，压力表编号8823;『2・1925 114・06 2・19255.9Mpa 19.047y 0.3P0.3 760.368228.11KN100%空制应力时:P 760.368KN285・14 2・192514.9Mpa19.047100%空制应力时:P 950.46KN95046 2"92549.8Mpa19.04730%空制应力时:y 2.1925 19.047228.11 2.192519.04711.9Mpay 2.1925 19.047760.368 2.192519.04739.8Mpa5束钢绞线:0.73 1860 140 5 950460N 950.46KN15%空制应力时: 0.15P 0.15 950.46 142.57KN2.1925 142.57 2.19257^pay 19.04719.04730%空制应力时:y 0.3P0.3 950.46 285.14KN19.047 y 2.1925 19.047 y 2.1925 19.047由上图可知：y ⑤5#油泵，千斤顶编号090304,压力表编号1199；19.071x 0.6931，则压力表读数计算如下:4束钢绞线: 0.73 I860 140 4 760368N760.368KN15%空制应力时: y 0.15P0.15 760.368114.06KNy °.6931 114・06°69316.0Mpa19.07119.07130%空制应力时: y 0.3P0.3 760.368 228.11KNy 0.693119.071 228.11 0.693119.07112.0Mpa100%空制应力时: P 760.368KNy 0.6931 19.071 760.368 0.693119.07139.9Mpa5束钢绞线: 0.73 1860 140 5 950460N 950.46KN15%空制应力时: 0.15P 0.15 950.46 142.57KN0.6931 X"19.071血57°.69317.5Mpa19.071y 0.3P 0.3 950.46 285.14KNy 0.6931 x19.071100%空制应力时：y P 950.46KN山理95°.46 °693149.9Mpa19.071 19.071⑥6#油泵，千斤顶编号090305,压力表编号9523；由上图可知：y 19.311X 1.4319，则压力表读数计算如下：4束钢绞线：P 0.73 1860 140 4 760368N 760.368KN15%空制应力时：y 0.15P 0.15 760.368 114.06KNy 1.4319 114.06 1.4319x 5.8Mpa19.311 19.31130%空制应力时：y 0.3P 0.3 760.368 228.11KNy 1.4319 228.11 1.4319x 11.7Mpa19.311 19.311100%空制应力时:y P 760.368KN30%空制应力时:千斤顶证书号：09-JZ173 y = 19.311x + 1.4319R = 0.9998压力表读数（Mpa285.14 0.693119.07115.0Mpay 1.4319 760.368 1.4319x 39.3Mpa19.311 19.3115束钢绞线：P 0.73 1860 140 5 950460N 950.46KN15%空制应力时：y 0.15P 0.15 950.46 142.57KNy 1.4319 142.57 1.4319x 7.3Mpa19.311 19.31130%空制应力时：y 0.3P 0.3 950.46 285.14KNy 1.4319 285.14 1.4319x 14.7Mpa19.311 19.311100%空制应力时:y P 950.46KNy 1.4319 950.46 1.4319 “ …x 49.1Mpa19.311 19.311⑦7#油泵，千斤顶编号090306,压力表编号1089;千斤顶证书号：09-JZ175 y = 19.351x + 3.5574R2 = 0.9999由上图可知：y 19.351X 3.5574，则压力表读数计算如下:4束钢绞线：P 0.73 1860 140 4 760368N 760.368KN15%空制应力时：y 0.15P 0.15 760.368 114.06KN『彳5574 114.°6彳55745.7Mpay 0.3P 0.3 760.368228.11KN100%空制应力时:P 760.368KN285J4 3557414.6Mpa19.351100%空制应力时:P 950.46KN95046 3557448.9Mpa19.35130%空制应力时:y 3.5574 19.351228.11 3.557419.35111.6Mpay 3.557419.351760.368 3.557419.35139.1Mpa5束钢绞线:0.73 1860 140 5 950460N 950.46KN15%空制应力时: 0.15P 0.15 950.46 142.57KN3.5574 14257 3.5574y 19.351 19.3517.2Mpa30%空制应力时:y 0.3P0.3 950.46 285.14KN19.351y 3.557 19.351y 3.5574 19.351⑧8#油泵，千斤顶编号090309,压力表编号3239;4束钢绞线:0.73 1860 140 4 760368N 760.368KN15%空制应力时:y 0.15P0.15 760.368114.06KN30%空制应力时:y 0.3P0.3 760.368 228.11KN100%空制应力时:P 760.368KN5束钢绞线:15%空制应力时:0.15P 0.15 950.46 142.57KN0.3843 x"19.079 血57°38437.5Mpa 19.079y °.3843 114・06°38436.0Mpa19.07919.079y 0.3843 19.079228.11 0.384319.07912.0Mpay 0.3843 19.079760.368 0.384319.07939.9Mpa0.73 1860 140 5 950460N950.46KN千斤顶证书号：09-JZ177y = 19.079X - 0.3843R 2 = 0.9999由上图可知：y19.079x 0.3843，则压力表读数计算如下:海滨大道北段二期工程预制箱梁钢绞线理论伸长值及压力表读数计算书16y P 950.46KN根据以上计算，将千斤顶张拉力与压力表读数对应关系汇总如下：千斤顶张拉力与压力表读数对应关系表30%空制应力时: 0.3P 0.3 950.46 285.14KNy 0.384319.079285・14°384315.0Mpa19.079100%空制应力时:y 0.3843 19.079950.46 0.384319.07949.8Mpa。