第七章-内力组合
第七章-内力组合
-30.65
-117.228
-117.357
-78.0476
-85.6804
-110.257
-117.126
-57.175
-136.865
B3C3
M
-16.64
-6.25
7.747
-7.747
85.99
-85.99
-28.718
-28.714
-9.1222
-30.8138
-18.0818
-37.6042
-0.671
0.671
-8.53
8.53
-101.698
-110.863
-93.9994
-92.1206
-101.68
-99.9887
-107.85
-85.673
跨中
M
-88.32
-8.88
-0.378
0.378
-4.92
4.92
-118.416
-128.112
-106.513
-105.455
-117.649
-5.3574
-21.4266
-11.7427
-26.2049
66.76
-98.86
C3D3
M
-65.55
-23.33
10.856
-10.86
123.34
-123.3
-111.322
-111.823
-63.4616
-93.8584
-94.3772
-121.734
67.684
-253
V
-67.34
-24.65
-69.2956
-98.5282
内力组合及内力调整
7 内力组合及内力调整7.1内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。
当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行增幅。
分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。
由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。
1）、在恒载和活载作用下，跨间max M 可以近似取跨中的M 代替，在重力荷载代表值和水平地震作用下，跨内最大弯矩max M 采用解析法计算：先确定跨内最大弯矩max M 的位置，再计算该位置处的max M 。
当传到梁上的荷载为均布线荷载或可近似等效为均布线荷载时，按公式7-1计算。
计算方式见图7-1、7-2括号内数值，字母C 、D 仅代表公式推导，不代表本设计实际节点标号字母。
2max182M M M ql +≈-右左 且满足2max 116M ql = （7-1） 式中：q ——作用在梁上的恒荷载或活荷载的均布线荷载标准值；M 左、M 右——恒载和活载作用下梁左、右端弯矩标准值；l ——梁的计算跨度。
2）、在重力荷载代表值和地震作用组合时，左震时取梁的隔离体受力图，见图7-1所示, 调幅前后剪力值变化,见图7-2。
图7-1 框架梁内力组合图图7-2 调幅前后剪力值变化图中：GC M 、GD M ——重力荷载作用下梁端的弯矩； EC M 、CD M ——水平地震作用下梁端的弯矩C R 、D R ——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端支座反力。
左端梁支座反力：()C 1=2GD GC EC ED ql R M M M M l--++；由0M ddx=，可求得跨间max M 的位置为:1C /X R q = ； 将1X 代入任一截面x 处的弯矩表达式,可得跨间最大弯矩为： 弯矩最大点位置距左端的距离为1X ，1=/E X R q ；()101X ≤≤； 最大组合弯矩值：2max 1/2GE EF M qX M M =-+；当10X <或11X >时，表示最大弯矩发生在支座处，取1=0X 或1=X l ，最大弯矩组合设计值的计算式为：2max C 11/2GE EF M R X qX M M =--+； 右震作用时，上式中的GE M 、EF M 应该反号。
第七章 混凝土简支梁桥计算
（2）轮载分布：a b 0.2 0.6m 1 1
(a1 2h) (b1 2h) 0.36 0.76m
（3）板的有效工作宽度：
• （4）车轮荷载集度
P 140 2 2 2 qQ 2 1 1 64.86 KN ab 2.84 0.76
• 5、汽车及冲击力弯矩（偏于安全地取冲击 系数 M 0 0 G1M G1 Q1M Q1 • 6、弯矩组合 • 7、Mc 、Ms
位移互等定理 板条相同
横向分布系数
在横向分布影响线上加栽
列表计算、刚度参数计算
为计算方便，对于 不同梁数、不同几何 尺寸的铰接板桥的计算结果可以列为表 格，供设计时查用
引入刚度参数
半波正弦荷载引起的变形计算
3.铰接梁法
假定各主 梁除刚体 位移外， 还存在截 面本身的 变形,应计 入悬臂端 的弹性挠 度
第二节 主梁内力计算
荷载横向分布系数
主梁内力计算 活载、恒载
荷载横向分布计算
一、荷载横向分布计算原理
x x
P
P
x
x
z
η 1（
y
z
在单梁上，截面内力等于荷载与相应位置影响线纵 坐标的乘积。 在梁式桥上，
s P ( x, y) P 1( x) 2 ( y)
二、荷载横向分布计算方法分类
• 适用范围： 1.利用企口缝连接的装配式板桥 2.无中间横隔梁仅在翼板间由焊接钢板或伸 出的交叉钢筋连接的装配式梁桥 3.荷载布置在跨中
2.铰接板法
假定各主梁接缝间仅传递剪力g，求得传 递剪力后，即可计算各板分配到的荷载
传递剪力根据板缝间的变形协调计算
变位系数计算
横向分布影响线
内力组合
框架梁内力组合考虑了三种内力组合，wk Gk 4S .12S .1 这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。
对于活荷载作用下的跨中弯矩M 还乘以弯矩调幅系数1.1，再进行内力组合。
各层梁的内力组合结果见表。
表中Gk S ，Qk S 两列中的梁端弯矩M 为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.9）。
框架柱内力组合框架柱在恒荷载、活荷载作用下的轴力应包括纵向框架梁、横向框架梁传来的剪力和框架传来的剪力和框架柱自重。
框架梁内力组合表梁 截面 内力 恒荷载 活荷载 风荷载 1.35恒+1.4x0.7活1.2恒 +1.4活 +1.4x0.6风 1.2恒+1.4x0.7活+1.4风E2B2 E2B2M -43.21 -4.45 -1.47 -62.69 -59.32 -58.27V 37.93 13.32 0.13 64.26 64.27 58.75跨中 M 92.46 31.59 0.23 155.78 155.37 142.23B2E2M -94.17 -15.27 -1.01 -142.09 -135.23 -129.38V 69.39 15.98 0.19 109.34 105.80 99.19 B2A2 B2A2M -74.03 -14.60 -0.46 -114.25 -109.66 -103.79V 51.78 12.34 0.25 82.00 79.62 74.58跨中 M 16.15 6.74 0.51 28.41 29.24 26.70A2B2M -23.99 -5.73 -1.47 -38.00 -38.04 -36.46V 35.10 9.38 0.08 56.58 55.32 51.42 E1B1 E1B1M -71.53 -5.41 -6.10 -101.87 -98.53 -99.68V 90.99 13.39 0.46 135.96 128.32 122.95跨中 M 137.18 30.88 1.17 215.46 208.83 196.52B1E1M -166.57 -15.61 -3.76 -240.17 -224.90 -220.45V 114.45 15.91 0.75 170.10 160.24 153.98 B1A1 B1A1M -139.07 -15.08 -2.34 -202.52 -189.96 -184.94V 96.88 11.03 1.02 141.60 132.55 128.49跨中 M 63.43 16.10 1.88 101.41 100.24 94.53A1B1M -46.24 -6.94 -4.63 -69.23 -69.09 -68.77V 65.93 8.32 0.39 97.16 91.09 87.82框架柱内力组合表柱截面 内力 恒荷载 活荷载 风荷载 1.35恒+1.4x0.7活 1.2恒+1.4活+1.4x0.6风 1.2恒+1.4x0.7活+1.4风E2E1上M 43.21 4.45 1.47 62.69 59.32 58.27 N 59.19 13.32 0.13 92.96 89.79 84.26 下 M 48.68 3.74 1.47 69.38 64.89 64.14 N 59.19 13.32 0.13 92.96 89.79 84.26 E1E0上M 22.86 1.67 4.63 32.50 33.66 35.55 N 190.57 26.71 0.59 283.45 266.57 255.69 下 M 11.43 0.84 9.26 16.25 22.67 27.50 N 190.57 26.71 0.59 283.45 266.57 255.69 B2B1上M 20.13 0.66 1.47 27.82 26.31 26.86 N 146.63 28.32 0.43 225.70 215.97 204.31 下 M 18.90 0.38 1.47 25.89 24.45 25.11 N 146.63 28.32 0.43 225.70 215.97 204.31 B1B0上M 8.60 0.15 4.63 11.76 14.42 16.95 N 384.78 55.26 2.20 573.61 540.95 518.97 下 M 4.30 0.08 9.26 5.88 13.05 18.20 N 384.78 55.26 2.20 573.61 540.95 518.97 A2A1上M 23.99 5.73 1.47 38.00 38.04 36.46 N 56.38 9.38 0.08 85.31 80.86 76.96 下 M 31.86 5.15 1.47 48.06 46.68 45.34 N 56.38 9.38 0.08 85.31 80.86 76.96 A1A0上M 14.35 1.77 4.63 21.11 23.59 25.44 N 162.86 17.70 0.47 237.21 220.61 213.44 下M 7.18 0.09 9.26 9.78 16.52 21.67 N162.86 17.70 0.47 237.21 220.61 213.44截面设计1框架梁配筋计算21c C 30,H R B335α=1.0,f =14.3N /m m ,混凝土钢筋级，22t y f =1.43N/mm ,f =300N/mm ,ξ=0.550由于计算过程较复杂，在框架梁截面设计时，一般近似将框架梁视为矩形.E2B2梁 bxh=250x650（1）跨中正截面m ax 155.78.M K N m =062221040,65040610155.78100.117N /m m ,1.014.3250610s s s c f m m h h m m Mf b h αααα'==-=-=⨯===⨯⨯⨯10.1250.550bξξ=-=<=2s 1010.12514.3250610A /909300c f y f b h f m mξα'⨯⨯⨯⨯===验算适用条件：9090.59%0.2%250610s oA b h ρ===>⨯⨯满足要求。
内力组合及内力调整
7 内力组合及内力调整7.1内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。
当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行增幅。
分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。
由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。
1）、在恒载和活载作用下，跨间max M 可以近似取跨中的M 代替，在重力荷载代表值和水平地震作用下，跨内最大弯矩max M 采用解析法计算：先确定跨内最大弯矩max M 的位置，再计算该位置处的max M 。
当传到梁上的荷载为均布线荷载或可近似等效为均布线荷载时，按公式7-1计算。
计算方式见图7-1、7-2括号内数值，字母C 、D 仅代表公式推导，不代表本设计实际节点标号字母。
2max182M M M ql +≈-右左 且满足2max 116M ql = （7-1） 式中：q ——作用在梁上的恒荷载或活荷载的均布线荷载标准值；M 左、M 右——恒载和活载作用下梁左、右端弯矩标准值；l ——梁的计算跨度。
2）、在重力荷载代表值和地震作用组合时，左震时取梁的隔离体受力图，见图7-1所示, 调幅前后剪力值变化,见图7-2。
图7-1 框架梁内力组合图图7-2 调幅前后剪力值变化图中：GC M 、GD M ——重力荷载作用下梁端的弯矩； EC M 、CD M ——水平地震作用下梁端的弯矩C R 、D R ——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端支座反力。
左端梁支座反力：()C 1=2GD GC EC ED ql R M M M M l--++；由0M ddx=，可求得跨间max M 的位置为:1C /X R q = ； 将1X 代入任一截面x 处的弯矩表达式,可得跨间最大弯矩为： 弯矩最大点位置距左端的距离为1X ，1=/E X R q ；()101X ≤≤； 最大组合弯矩值：2max 1/2GE EF M qX M M =-+；当10X <或11X >时，表示最大弯矩发生在支座处，取1=0X 或1=X l ，最大弯矩组合设计值的计算式为：2max C 11/2GE EF M R X qX M M =--+； 右震作用时，上式中的GE M 、EF M 应该反号。
内力组合计算
iii.
剪力
图 3-13
大小 大小剪力图
iv.
弯矩
图 3-14
大小 大小弯矩图
v.
杆端内力值 ---
内力计算
( 乘子 = 1)
-------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 --------------------------------------------------------------------------------单元码 --1 2 3 4 5 6 7 8 -277.558770 0.07122909 -18.3697478 4.60367985 -432.396320 -21.0795472 -4.67490895 -164.044908 -18.4150240 -18.4150240 -1.29249670 -2.40028512 -2.40028512 -3.28398470 20.8153091 20.8153091 25.6475558 86.5473634 22.0947792 -38.5463618 38.4402468 33.7496918 -34.5762913 -81.2427092 -277.558770 0.07122909 -18.3697478 4.60367985 -432.396320 -21.0795472 -4.67490895 -164.044908 -18.4150240 -18.4150240 -1.29249670 -2.40028512 -2.40028512 -3.28398470 20.8153091 20.8153091 -121.672636 22.0947792 -4.79666999 -50.2597531 19.2379659 -34.5762913 38.2772907 85.2797641 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 -------------------------------------------------------------------------------------------杆端 2
第七章静定结构的内力计算
C
B
q a
qa 2
qa
A
a
qa
2
1．求支反力 2．分段 3．截面法求各段杆端内力值 4．用直线或曲线连接各段 5．标出数据、正负、图名
M CB
qa2 2
(下拉)
M CA
qa2 2
(右拉)
qa 2
C2
B
qa 2
2
qa 2
8
A
M
内力图的作法——剪力图
C
B
qa 2
qa
FQAC qa
FQCA 0
3m 1m
5kN
A
C
D
B
5kN 4kN
5m
4kN
5kN
FQDA
M DA
FDA
截面法计算D截面杆端内力
5kN
A
C
D
FNDC
M DC
FDC
4kN
3m 1m
B
5kN 4kN
5m
4kN
截面法计算D截面杆端内力
3m 1m
5kN
A
C
D
B
5kN 4kN
5m
4kN
FNDB
M DB
FQDB
5kN
4kN
内力图的作法——弯矩图
超静定结构
对于具有多余约束的几何不变体系，却不 能由静力平衡方程求得其全部反力和内力，这 类结构称为超静定结构
杆件类型
杆件
内力：轴力、剪力、弯矩 梁式杆
类型：梁、刚架、拱
链杆
内力：轴力 类型：桁架
梁
概念：是一种受弯构件，其轴线为直线， 有单跨和 多跨之分
单跨静定梁
内力组合表 (2)
附录2 内力组合表附录2.1 框架梁的内力组合表层次截面内力S GK S QKS EK S EK组合一组合二组合三组合四组合五组合六组合七组合八组合九组合十组合十一组合十二组合十三剪力调整左风右风左震右震一层AM -92.23-24.57(-24.74)43.80 -27.30 160.80 -171.40 -145.06 -49.35 -148.89 -86.43 -176.02 -111.79 -171.51 -30.91 -130.45 62.65 -261.25 78.34 -245.56144.04 V94.1024.4(24.4)-10.40 6.50 -38.30 40.90 147.08 98.36 122.02 130.56 151.85 142.21 156.41 79.54 103.20 66.10 153.62 48.03 135.55跨中M120.4835.52(35.64)2.65 -1.65 9.50 -10.10 194.30 148.29 142.27 192.67 187.25 199.68 196.07 124.19 118.17 133.73 114.62 112.99 93.88B左M-110.84-31.03(-30.77)-38.50 24.00 -141.80 151.20 -176.44 -186.91 -99.41 -220.61 -141.86 -212.38 -159.88 -164.74 -77.24 -251.86 33.82 -232.92 52.75 V99.6026.3(26.2)-10.40 6.50 -38.30 40.90 156.34 104.96 128.62 139.55 160.85 151.50 165.69 85.04 108.70 72.63 160.15 53.47 140.99B右M-20.91-5.78(-5.36)21.10 -13.20 77.50 -82.90 -33.18 4.45 -43.57 -5.79 -49.01 -16.17 -44.98 8.63 -39.39 54.33 -102.06 57.87 -98.52121.80 V23.905.8(4.7)-18.90 11.50 -69.40 74.30 36.80 2.22 44.78 12.17 50.48 22.07 47.61 -2.56 40.00 -49.91 108.88 -54.37 104.41跨中M 1.20-0.36(-1.08)-2.60 1.65 -9.45 10.15 0.94 -2.20 3.75 -2.29 3.07 -0.92 2.65 -2.44 3.51 -8.62 10.49 -8.72 10.39CM-0.17-0.255(-0.77)-26.30 16.50 -96.40 103.20 -0.56 -37.02 22.90 -33.66 20.26 -22.57 13.38 -36.99 22.93 -93.80 100.81 -93.83 100.78 V 3.700.1(1.1)-18.90 11.50 -69.40 74.30 4.58 -22.02 20.54 -19.25 19.06 -10.78 14.75 -22.76 19.80 -72.35 86.44 -73.07 85.71二层AM-89.17-24.31(-24.99)31.50 -19.70 137.20 -142.80 -141.03 -62.90 -134.58 -97.94 -162.45 -117.74 -160.74 -45.07 -116.75 42.28 -230.72 57.53 -215.48110.30 V93.8024.4(24.4)-7.60 4.70 -32.90 34.30 146.72 101.92 119.14 133.73 149.23 144.16 154.49 83.16 100.38 71.77 146.02 53.75 128.00跨中M123.6036(35.28)1.55 -1.00 7.10 -7.35 198.72 150.49 146.92 195.63 192.42 203.44 201.30 125.77 122.20 134.04 119.95 112.85 98.76B左M-109.57-30.77(-31.03)-28.40 17.70 -123.00 128.10 -174.56 -171.24 -106.70 -206.03 -147.95 -201.92 -163.20 -149.33 -84.79 -232.49 12.33 -213.73 31.09 V99.9026.3(26.2)-7.60 4.70 -32.90 34.30 156.70 109.24 126.46 143.44 158.94 154.26 164.59 89.26 106.48 78.91 153.16 59.70 133.95B右M-22.95-6.035(-5.19)15.20 -9.50 66.10 -68.90 -35.99 -6.26 -40.84 -15.99 -47.11 -24.13 -44.88 -1.67 -36.25 41.46 -90.17 45.29 -86.33101.40 V25.60 6(4.6) -13.40 8.30 -58.40 60.90 39.12 11.96 42.34 21.40 48.74 29.18 47.41 6.84 37.22 -5.95 95.75 -40.82 91.01跨中M 2.28-0.48(-0.96)-1.60 1.00 -7.05 7.35 2.06 0.50 4.14 0.12 3.39 1.26 3.45 0.04 3.68 -5.25 8.79 -5.52 8.52CM-1.190.34(0.68)-18.40 11.50 -80.20 83.60 -0.95 -27.19 14.67 -24.18 13.49 -16.73 8.39 -26.95 14.91 -78.96 80.75 -78.83 80.87 V 2.00 0.3 (1) -13.40 8.30 -58.40 60.90 2.82 -16.36 14.02 -14.11 13.24 -8.26 9.97 -16.76 13.62 -61.98 69.84 -62.41 69.42注：表中组合一到组合十三的荷载组合式子以及剪力的调整见计算书的4.6.2节（）中的数值为雪荷载作用下的内力；弯矩M的单位为kN·m，剪力V的单位为kN。
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第7章 框架结构的内力组合
§7.1框架结构梁内力组合
§7.1.1. 框架结构梁的内力组合
在竖向荷载作用下，可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯距进行调幅，调幅系数为现浇框架：0.8-0.9，本设计取0.85。
计算结果见表7-1 横梁弯矩调幅。
由于风荷载作用下的组合与考虑地震组合相比，一般较小，对于结构设计不起控制作用，故不考虑。
只考虑以下三种组合形式： 一.由可变荷载效应控制的组合：
1.2 1.4QK QK
S S S =+
(71)-
二.由永久荷载效应控制的组合：
1.35 1.40.7QK QK S S S =+⨯⨯ (72)-
三.竖向荷载与水平地震作用下的组合：
1.2(0.5) 1.3QK QK EK S r S S =+⨯+ (73)-
具体组合过程见表7.2，其中弯矩KN.m ，剪力KN ，弯矩的上部受拉为负，剪力的产生顺时针为正。
表7-1 横梁弯矩调幅
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69
70
71
72
73
§7.1.2 梁端弯矩控制值
梁的支座截面考虑了柱支撑宽度的影响，按支座边缘截面的弯矩计算，即：
`/2
=-⨯（7-4），
M M V b
式中：
M为梁内力组合表中支座轴线的弯矩值；
V为相应的支座剪力；
b为相应的柱的宽度；
计算结果见表7－3
表7－3 梁端弯矩控制值
§7.1.3梁端截面组合的剪力设计值调整
为防止梁在弯曲屈服前发生剪切破坏，即保证“强剪弱弯”截面设计须对有地震作用的组合剪力设计值按（7－5）进行调整。
()/l
r vb b b n GB V M M l V η=-+ （7－5）
式中：
n l 为梁的净跨；
GB V ：为梁的重力荷载代表值，按简支梁分析的梁端截面剪力设
计值；,l
r b
b M M ：分别为梁左右净截面，逆时针或顺时针方向的弯矩设计值；
vb η：为梁端剪力增大系数，对于二级框架取1.2 计算结果见表7－4
§7.2框架结构柱的内力组合
§7.2.1框架结构柱的内力组合
柱上端控制值截面在梁底，下端在梁顶，应按轴线计算简图所得的柱端内力值换成控制截面的相应值，此计算为简化起见，采用轴线处内力值。
计算结果见表7-5
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93
§7.2.2柱端弯矩设计值调整
框架结构抗震设计中，应体现“强柱弱梁”，即二级抗震框架节点处，除顶层轴压比小于0.15外，柱端弯矩应符合下列要求：
1.2c b M M ∑≥∑ （二级） (76)-
其中：c M ∑为节点上，下柱端截面，顺时针或逆时针组合的弯矩设计值之和，考虑底层柱纵向的钢筋不利情况配置，地震作用组合的框架组合的框架结构底层柱下端截面的弯矩设计值，对于二级抗震应考虑地震作用组合的弯矩设计值乘以 1.25弯矩增大系数。
一. B 柱：（左边柱）
轴压比验算
底层：3
2
2
/2392.2810/14.3/
6006000.460.8N f A
N N m m m m =⨯⨯⨯=<
其它层：3
2
2
/2129.4410/14.3/6006000.41
0.8
N f A
N N m m m m =⨯⨯⨯
=<
由 1.2c b M M ∑=∑
1376.64 1.25470.8.M KN m =⨯=下
1179.74/(179.24218.89)390.34 1.2211.2.M KN m =+⨯⨯=上 2218.89/(179.24218.89)390.34 1.2257.2.M KN m =+⨯⨯=下 2215.39/(215.39181.33)387.86 1.2252.7.M KN m =+⨯⨯=上 3181.33/(215.39181.33)387.86 1.2212.7.M KN m =+⨯⨯=下 215.37/(215.37160.2)366.74 1.2252.37.M KN m =+⨯⨯=3上 160.2/(215.37160.2)366.74 1.2187.76.M KN m =+⨯⨯=4下 189.27/(120.87189.27)301.3 1.2220.65.M KN m =+⨯⨯=4上 5120.87/(120.87189.27)301.3 1.2140.94.M KN m =+⨯⨯=下 166.59/(82.63166.59)240.39 1.2192.83.M KN m =+⨯⨯=5上 82.63/(82.63166.59)177.67 1.2139.85.M KN m =+⨯⨯=6下 122.34/(64.34122.34)177.67 1.2139.85.M KN m =+⨯⨯=6上 64.34/(64.34122.34)177.67 1.273.35.M KN m =+⨯⨯=7下 7132.14M KN =上
二. C 柱：（左中柱） 轴压比验算
底层：3
2
2
/2221.5010/14.3/
6006000.430.8
N f A N N m m m m =⨯⨯⨯=<
其它层：32
2
/2003.7210
/14.3/6006000.389
0.
N f A N N m m m m =⨯⨯⨯
=< 由 1.2c b M M ∑=∑
1414.89 1.25518.6.M KN m
=-⨯=-下1191.43/(263.43191.43)(350.66171.13) 1.2263.52.M KN m =---⨯--⨯=-上2263.43/(263.43263.43)(350.66171.13) 1.2363.58.M KN m =---⨯--⨯=-下2258.73/(258.73216.59)(364.57113.99) 1.2312.59.M KN m =---⨯--⨯=-上3216.59/(258.73216.59)(364.57113.99) 1.2261.64.M KN m =---⨯--⨯=-下118.01/(118.01189.63)(345.16106.97) 1.2208.12.M KN m =---⨯--⨯=-3上189.63/(118.01189.63)(345.16106.97) 1.2334.51.M KN m =---⨯--⨯=-4下225.90/(225.90140.53)(284.4685.97) 1.2274.04.M KN m =---⨯--⨯=-4上 5140.53/(225.90140.53)(284.4685.97) 1.2170.46.M KN m =---⨯--⨯=-下 197.59/(197.5992.84)(227.9966.44) 1.2240.37.M KN m =---⨯--⨯=-5上 92.84/(197.5992.84)(227.9966.44) 1.2112.99.M KN m =---⨯--⨯=-6下 146.08/(146.0868.48)(170.7945.98) 1.2177.1.M KN m =---⨯--⨯=-6上 68.48/(146.0868.48)(170.7945.98) 1.283.00.M KN m =---⨯--⨯=-7下 7138.9M KN =-上
注：由于该框架结构对称，
E 柱右中柱与D 柱相同，
F 柱右边柱与B 柱相同。
河南科技大学毕业设计
104 §7.2.3.柱端剪力设计值调整
为满足“强剪弱弯”原则，二级框架柱端组合剪力值应进行调整，即：
1.2()t b c C C V M M =⨯+ (76)
- 其中，,t b C C M M 为上下端顺时针或逆时针方向截面组合的弯
矩设计值，且符合上述调整值要求，n H 为柱净高。
一.B 柱端弯矩设计值调整
1.2(470.8211.2)/(4.550.6)207.328V KN =⨯+-=1
1.2(257.2257.2)/(3.60.6)203.96V KN =⨯+-=2
1.2(21
2.7257.37)/(
3.60.6)186.028V KN =⨯+-=3
1.2(187.76220.65)/(3.60.6)133.508V KN =⨯+-=4
1.2(140.9419
2.83)/(
3.60.6)133.508V KN =⨯+-=5
1.2(95.6139.85)/(3.60.6)94.18V KN =⨯+-=6
1.2(73.3513
2.14)/(
3.60.6)82.196V KN =⨯+-=7
二.C 柱端弯矩设计值调整
1.2(518.6263.52)/(4.550.6)253.295V KN =⨯---=-1
1.236
2.58312.59)/(
3.60.6)253.189V KN =⨯---=-2
1.2(261.64208.112)/(3.60.6)176.16V KN =⨯---=-3
1.2(334.51274.04)/(3.60.6)228.21V KN =⨯---=-4
1.2(170.46240.37)/(3.60.6)154.06V KN =⨯---=-5
1.2(11
2.99177.1)/(
3.60.6)108.78V KN =⨯---=-6
1.2(83.00138.90)/(3.60.6)83.21V KN =⨯---=-7。