中间再热机组汽轮机设计课程设计专业论

精选资料 可修改编辑 1 引言 1.1汽轮机简介 汽轮机是以蒸汽为的旋转式热能动力机械，与其他原动机相比，它具有单机功率大、效率、运行平稳和使用寿命长等优点。 汽轮机的主要用途是作为发电用的原动机。在使用化石燃料的现代常规火力发电厂、核电站及地热发电站中，都采用汽轮机为动力的汽轮发电机组。汽轮机的排汽或中间抽汽还可用来满足生产和生活上的供热需要。在生产过程中有余能、余热的工厂企业中，还可以应用各种类不同品位的热能得以合理有效地利用。由于汽轮机能设计为变速运行，所以还可用它直接驱动各种从动机械，如泵、风机、高炉风机、压气机和船舶的螺旋桨等。因此，汽轮机在国民经济中起着极其重要的作用。 1.2 600MW汽轮机课程设计的意义 电力生产量是衡量一个国家经济发展水平的重要标志之一。电力工业为国民经济各个领域和部门提供电能，它的发展直接影响着国民经济的发展速度，因此，必须超前发展。装机容量从1949年占世界第25位，到如今的世界前列。600MW火力发电机组具有容量大、参数高、能耗低、可靠性高、对环境污染小。电力事业发展的宏伟目标，要求汽轮机在容量和效率方面都要上一个新的台阶，在今后的一段时间内，我国火电的主力机组将是600MW—1000MW亚临界机组，同时要发展超临界机组。 1.3汽轮机课程设计要求： 精选资料 可修改编辑 1）汽轮机为基本负荷兼调峰运行； 2） 汽轮机型式 ：亚临界、反动、一次中间再热、水凝式. 1.4设计原则 根据以上设计要求，按给定的设计条件，选取有关参数，确定汽轮机通流部分尺寸，力求获得较高的汽轮机效率。汽轮机总体设计原则为在保证机组安全可靠的前提下，尽可能提高汽轮机的效率，降低能耗，提高机组经济性，即保证安全经济性。承担基本负荷兼调峰的汽轮机，其运行工况稳定，年利用率高。设计中的计算采用电子表格来计算，提高计算的效率和准确性,计算表格和附图统一见附录。 2 汽轮机结构型式选择 2.1 汽轮机参数、功率、型式的确定 2.1.1 汽轮机的初终参数的确定 （1）主蒸汽及再热蒸汽压力及温度确定 根据GB/T 754-2007 《发电用汽轮机参数系列》选取： 主蒸汽压力：16.7MPa 主蒸汽温度：537℃ 对于中间再热机组，再热温度rt是指蒸汽经中间再热器后汽轮机中压缸阀门前的温度。为充分利用材料潜力，一般都把再热温度取成与新汽温度相等或稍高一些。本例中取中间再热蒸汽额定温度537rt℃。在0rtt的条件下，最有利的中间再热压力rp约是新汽压力0p的16%－26%，本课程设计取19.2%。再精选资料 可修改编辑 热压力损失为再热前压力的（8～12）%,本设计取10％ 中间再热蒸汽额定压力019.2%3.21rppMPa 再热压力损失10%0.321rrppMPa 低温再热器管道及再热器管道阻力损失△p=0.101MPa

故： 再热蒸汽温度：537℃ 再热蒸汽压力：3.21MPa （2）汽轮机排气参数 高压缸排气的冷再热汽要流经冷再管道、再热器及热再管道，本设计再热汽从高压缸排除后到中压缸前的压力损失为0.422pMPa。 故高压缸排汽压力为：3.863gprpppMPa 高压缸 排气压力：3.632gppMPa 排气温度：313gpt℃ 中压缸 排气压力：79640.zppMPa 排气温度：331zpt℃ 注：以上参数主要参考其他同类型机组亚临界600MW发电汽轮机参数。 低压缸 排气压力：6kpa 由课程设计任务书规定。 排气干度x=0.9 精选资料 可修改编辑 排气温度：36.17℃ （排气温度为在该排气压力下水蒸气的饱和温度，由水蒸汽热力性质表查取） 2.1.2 汽轮机设计功率的确定 汽轮机的额定功率也称铭牌功率，即为汽轮机的夏季工况功率。 （1）铭牌功率（夏季工况功率） TRL600PMW （2）最大连续功率 TMCR632PMW （3）调门全开功率 VWO660PMW （4）经济功率（考核功率） THA600PMW 由于本课程设计中的汽轮机是高参数、大容量适用于担负基本负荷的机组，故汽轮机经常在额定功率和接近额定功率下运行，因此，可选择确定汽轮机额定功率与汽轮机的经济功率相等，即：THA600PMWP 2.1.3汽轮机型式确定 本课程设计所设计的汽轮机型式为：亚临界、一次中间再热、三缸四排汽、反动式水冷凝汽式全速机。 2.2汽轮机转速及调节方式确定 2.2.1 汽轮机转速确定 我国电网调波为50Hz，发电机最高转速为3000rpm，所以汽轮机转速设计为：3000rpm。 2.2.2 调节方式选择 汽轮机的基本调节方式有两种，一种是所有进入汽轮机的蒸汽都经过一个精选资料 可修改编辑 节流阀或几个同时开启的节流阀来控制，这种称为节流配汽调节。另一种是进入汽轮机的蒸汽经过几个依次启闭的阀门来控制，称为喷嘴配汽调节。 节流调节在额定负荷时由于阀门全开节流损失小，所以效率较高。但在部分负荷时因全部蒸气都要节流，所以效率较低，故它适用于带基本负荷的大功率机组及反动式汽轮机。 喷嘴调节在调节时，部分进汽度要发生变化 ，所以不适用于反动式汽轮机（因反动式汽轮机第一级的动叶前后差压很大，部分进汽时会产生很大的漏汽损失），由于喷嘴调节在部分负荷时被节流的只是少部分蒸汽，汽轮机的效率变化比较平衡，但其调节机构比节流调节复杂，故适用于带变动负荷的机组。 本机组基本负荷兼调峰运行，故采用喷嘴调节与节流调节联合方式。

综上所述，该汽轮机机组热力设计基本参数的选取如表1所示：

汽轮机机组热力设计基本参数的选取 表1 精选资料 可修改编辑 项目 选取参数 机组型号 N600─16.7/537/537 机组型式 亚临界一次中间再热反动式凝汽汽轮机 新汽压力 16.7MPa 新汽温度 537℃ 排汽压力 0.006MPa 额定功率 600MW 额定转速 3000rpm 再热压力 3.21MPa 再热压力损失 0.422 MPa 再热温度 537℃

3 热力系统及热力过程线拟定 3.1 热力系统拟定 3.1.1高低压加热器个数确定 给水回热的经济性主要取决于给水的最终温度和回热级数，给水温度越高、回热级数越多，循环热效率也越高。当加热级数一定时，给水温度有一最佳值，加热级数越多，最佳给水温度越高。当给水温度fwt一定时，随着回热级数Z的增加，附加冷源热损失将减小，汽轮机内效率i相应增高。以做功能力法分析，有限级数的回热加热，在回热加热器中必引起有温差rt的换热，从而产生回热过精选资料 可修改编辑 程的rE及相应的附加冷源热损失。但随着级数Z的增加，rt减小，不利于影响减弱。工程上级数Z增加，汽轮机抽汽口与回热加热器增加会使投资增加，从技术经济角度考虑经济性提高与投资增加间的合理性，本设计选取：回热系统有8级非调整抽汽，分别供给3台高压加热器、1 台除氧器和4台低压加热器。其中第7、8号低压加热器为单壳体组合式加热器，布置在凝汽器喉部，各加热器的疏水逐级自流，不设疏水泵。最后一级高压加热器疏水至除氧器最后一级低压加热器疏水进入凝汽器。采用双背压凝汽器以提高机组经济性。 机组回热抽汽和疏水系统如图1所示：

图1 回热抽汽和疏水系统 3.1.2关键点参数的确定 （1）凝汽器出口压力和温度 较大容量汽轮机的排汽管都设计为具有一定的扩压能力，使排汽的余速动能最大限度地转化为压力能，用以补偿蒸汽在其中的压力损失。良好情况下，可使排汽压力cp与凝汽器出口压力'cp接近相等。由于本机组为600MW机组，蒸汽流量大，所以本机组的排汽设计为四排汽。凝汽器设计为双壳体，双背压、单流程，可在机组最大出力工况下长期进行。参照同类机组，凝汽器出口压力精选资料 可修改编辑 ,cP=0.006MPa。由凝汽器出口压力查饱和蒸汽热力性质表可得当'cp=0.006MPa

时，t=36.17℃。

（2）给水温度的确定 给水温度与进入汽轮机的参数和高压加热器的个数有关，由设计任务书的要求，汽轮机进汽压力为16.7MPa，参考同类型机组得：给水温度为273℃。

（3）除氧器出口工作压力和温度的确定 由于本机组设计为中间再热机组，一般采用高压式除氧器，设计工况下，对该汽轮机取为0.7574MPa，由此查饱和水和饱和水蒸汽热力性质表，可求得：tcy=168.2℃。

（4）高压加热器出口参数确定 参照同类机组，取高压加热器出口参数为： 温度 270gjct℃. 焓为1161/gjchkJkg。 （5）给水泵出口参数确定 参照同类机组，取给水泵出口压力gsbp=19.7MPa。 3.1.2各加热器温升分布 理论计算指出，给水在各加热器之间的焓增按等焓升分配原则，可得到最佳的经济效益。但计算表时，当在10%~20%的范围内偏离等焓分配原则时，对循精选资料 可修改编辑 环执效率的影响很小，对具有中间再热的回热系统，为减小再热使抽汽焓值升高的影响，应对给水的等焓分配原则做适当的修正，即由再热器冷段供汽的那个加热器的给水焓升约是前一级加热器给水焓升的1.5~1.8倍，这样不致因再热使蒸汽焓值提高而导致抽汽量下降，其余各级加热器仍按等焓升原则。 通过理论计算和参考其他同类型机组，确定加热器各级焓升如表2所示：

各加热器各级焓升分配 表2

编号 GJ3 GJ2 GJ1 CY DJ4 DJ3 DJ2 DJ1 入口温度t（℃） 240 199 171.5 135 103.5 83.5 50.6 36.6

出口温度t（℃） 270 240 199 168.2 135 103.5 83.5 50.6