圈座计算
电感圈数计算公式
电感圈数计算公式
电感圈数计算公式是用来计算电感器中的线圈数目的公式。
电感器是一种用来储存电能的设备，它可以将电能转化为磁能，并在需要时将磁能转化回电能。
电感器通常由一个或多个线圈组成，线圈中的匝数越多，电感器的电感值就越大。
为了计算电感器的线圈数目，我们可以使用以下公式：
N = sqrt(L / (μ₀ * A))
其中，N表示线圈数目，L表示电感器的电感值，μ₀表示真空的磁导率，A表示线圈的横截面积。
通过这个公式，我们可以根据电感器的电感值和线圈的横截面积来计算线圈的数目。
这个公式的推导过程比较复杂，涉及到一些物理学原理，但是我们可以通过这个公式来快速计算。
使用电感圈数计算公式可以帮助我们更好地理解电感器的工作原理，同时也可以帮助我们设计和制造更高效的电感器。
通过合理选择线圈的数目，我们可以达到更好的电感效果，提高电感器的性能。
电感圈数计算公式是一个重要的工具，它可以帮助我们计算电感器中线圈的数目。
通过合理选择线圈的数目，我们可以提高电感器的性能，实现更高效的电能转换。
卧式容器的支座
一、卧式容器的支座卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。
㈠鞍式支座鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。
鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。
鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。
在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。
鞍式支座的鞍座包角q为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。
鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。
鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。
鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。
其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。
A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。
BI型鞍座结构图鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。
根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。
在一台容器上，两个总是配对使用。
在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。
第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。
长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。
一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。
因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。
采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）：当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤0.25D；当筒体的L/D较小，d/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤0.2L。
㈡圈座在下列情况下可采用圈座：对于大直径薄壁容器和真空操作的容器，因其自身重量可能造成严重挠曲；多于两个支承的长容器。
卧式容器的支座
卧式容器的支座浏览字体设置：- 11pt + 10pt12pt14pt16pt放入我的网络收藏夹一、卧式容器的支座卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。
㈠鞍式支座鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。
鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。
鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。
在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。
鞍式支座的鞍座包角为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。
鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。
鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。
鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。
其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。
A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。
BI型鞍座结构图鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。
根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。
在一台容器上，两个总是配对使用。
在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。
第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。
长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。
一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。
因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。
采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）：当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤；当筒体的L/D较小，/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤。
容器支座介绍
容器支座介绍一、卧式容器的支座卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。
㈠鞍式支座鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。
鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。
鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。
在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。
鞍式支座的鞍座包角q为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。
鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。
鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。
鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。
其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。
A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。
BI型鞍座结构图鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。
根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。
在一台容器上，两个总是配对使用。
在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。
第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。
长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。
一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。
因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。
采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）：当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤0.25D；当筒体的L/D较小，d/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤0.2L。
带刚性环耳式支座的设计和计算
到稳定 性 的要求 ．通 常会采 取增 加支 耳 数量 或增 大
０ 前 言
壳 体 壁 厚 的方 式 来 实 现 。但 当 支耳 数 量 增 大 （ ＞ ４ １
时 ，通 常会 出现壳 体周 围空 间不 足 ，各个 支 座底 面
在化 工领 域 的工程建 设项 目中 。非 标设 备 的制 造 与安装 始终 是项 目的重要组 成部 分 。非标 设备 工 程造 价之 大 ，是业 内人 士熟知 的 。正确 控制 非标 设 备 工程 的造价 。对 提高建 设单 位 的经济 效益 具有 重 要 意义 。根据 以往 的项 目经验 ，影 响设 备预 算 的主 要 因素是 设备 的材料 用 量 、结 构及 工作 压力 等 ，这 对 于立式设 备来 说尤 为 突 出。所 以控制 好设 备 的材
板厚 度 由 １ ０ｍｍ增 为 １ ２ｍｍ） 。
安装 尺 寸 ：
Ｄ ＝ 、 ／ （ Ｄ ｉ ＋ ＋ ３ ） 一 ｂ ： ＋ ２（ １ ２ Ｉ ）
：
８ ０ ２ 一 Ｖｒ （ １ ３ ｏ ｏ ＋ ２ ｘ １ ２ ＋ ２ ｘ ｌ Ｏ ） ２１
－
十 ２ ×（ ３ ３ ０ — ９ Ｏ １
２ ． ２ ． ２ 设 计和 计算 步骤 由上述 结 构 尺 寸及 已知 条 件得 出 ：Ｓ ， ＝ ９ ０ ｍ ｍ．
１ ２ ＝ ３ ３ ０ ｍｍ ， ｂ ２ ＝１ ８ ０ ｍｍ ， ＝１ ２ ｍｍ ， ６ ３ ＝１ ２ ｍｍ ， Ｄｉ ＝１ ３ ０ ０ ｍｍ ，６ ＝ １ ２ ｍｍ ， ｌ ＝１ ２ ｍｍ ， Ｂ＝ ７ ０ ｍｍ ， １ ４ ｍｍ ， Ｄ。 ＝ １ ３ ２ ４ ｍｍ ， Ｄ。 １ ＝１ ３ ４ ８ ｍｍ ， ｈ ＝ ４ １ ３ ｍｍ 。
例 计 算 中校 核 所 得 出 的结 论 。决 定 参 考 选 用 Ｊ Ｂ ／ Ｔ ４ ７ １ ２ ． ３中 的 Ｃ ５和 Ｂ ５耳式 支座结 构 尺寸 。 参考 Ｃ ５耳 式支座 结构 尺寸 ，如下 所述 。 支座 高度 ：Ｈ＝ ４ ３ ０ｍ ｍ；
30立方米液化石油气储罐设计
前言随着我国化学工业的蓬勃发展，各地建立了大量的液化气储配站。
对于储存量小于m或单罐容积小于1503m时．一般选用卧式圆筒形储罐。
液化气储罐是储存易燃易5003爆介质．直接关系到人民生命财产安全的重要设备。
因此属于设计、制造要求高、检验要求m液化石油气储罐设计即为此种情况。
严的三类压力容器。
本次设计的为303液化石油气贮罐是盛装液化石油气的常用设备, 由于该气体具有易燃易爆的特点, 因此在设计这种贮罐时, 要注意与一般气体贮罐的不同点, 尤其要注意安全, 还要注意在制造、安装等方面的特点。
m或单罐容积大于2003m时目前我国普遍采用常温压力贮罐,一般贮存总量大于5003选用球形贮罐比较经济; 而圆筒形贮罐具有加工制造安装简单, 安装费用少等优点, 但金属m, 单罐容积小于1003m时选用卧式贮罐比较耗量大占地面积大, 所以在总贮量小于5003经济。
本文主要讨论卧式圆筒形液化石油气贮罐的设计。
卧式液化石油气贮罐设计的特点。
卧式液化石油气贮罐也是一个储存压力容器, 也应按GB150《钢制压力容器》进行制造、试验和验收; 并接受劳动部颁发《压力容器安全技术监察规程》(简称容规) 的监督。
液化石油气贮罐, 不论是卧式还是球罐都属第三类压力容器。
贮罐主要有筒体、封头、人孔、支座以及各种接管组成。
贮罐上设有液相管、气相管、排污管以及压力表、温度计、液面计等。
第1章设计参数的选择1.1设计数据表1-:1：设计数据1.2设计压力设计压力是根据最高工作压力来确定，原则是根据最危险的操作情况而定。
通常选取工作压力的1.05-1.1倍，本次设计选取1.1，数据见下表1-2。
其中丙烷占主要部分可以选取丙烷的饱和蒸汽压。
因此取50℃时丙烷的饱和蒸汽压为最高工作压力，由上表知50℃时丙烷的饱和蒸汽压为 1.710MPa，则其表压为1.710-0.1=1.610MPa，故设计压力为1.610x1.1=1.77MPa。
1.3设计温度设计温度是指容器在正常工作情况下，设定的元件金属温度。
压力容器的设计单元十三 压力容器零部件(支座及开孔)52p
B=2d d=接管内径+2C (C=C1+C2)
h 1
dSnt
或实际外伸高度的值较；小
h 2
dSnt
或实际内伸高度的值较；小
等面积补强，纵截面上的投影面积要满足下式：
A1+A2+A3≥A A1—壳体的贡献（有效壁厚减去计算壁厚部分）； A2—接管的贡献（有效壁厚减去计算壁厚部分）； A3—焊缝金属截面积; A—壳体上需要补强的截面积。（表6-20 P179）
椭圆形人孔(或称长圆形人孔)的最小 尺寸为400mm×300mm。
人孔：筒节、法兰、盖板和手柄。
使用中常打开，可用快开式结构人 孔。
水平吊盖人孔
手孔（HG21515～21527-95） 和人孔（HG21528～2153595）已有标准，
设计时根据设备的公称压力， 工作温度以及所用材料等按 标准直接选用。
（2）加强元件结构 （3）整体补强结构
若须补强的接管较多， 可采取增加壳体壁厚 的办法，也称为整体 补强。
(四).等面积补强的设计方法
1. 开孔有效补强范围及补强面积的计算 等面积补强——补强的金属量等于或大于开孔所
削弱的金属量。 图上看，应该考虑的截面是强度削弱较大的截面
——轴（纵）向截面的面积：
三、手孔与人孔
检查设备内部空间以及安装和拆 卸内部构件。
手孔直径150mm～250mm，标准
手孔公称直径有DN150和 DN250两种。
手孔结构：容器上接一短管，其 上盖一盲板。
人孔：
设备直径超过900mm，有手孔也设 人孔。
人孔的形状有圆形和椭圆形。
椭圆形人孔短轴与筒身轴线平行。
圆形人孔直径400mm～600mm，容 器压力不高或有特殊需要时，直径 可以大一些。
卧式容器的支座
一、卧式容器的支座卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。
㈠鞍式支座鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。
鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。
鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。
在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。
鞍式支座的鞍座包角q为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。
鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。
鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。
鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。
其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。
A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。
BI型鞍座结构图鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。
根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。
在一台容器上，两个总是配对使用。
在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。
第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。
长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。
一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。
因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。
采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）：当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤0.25D；当筒体的L/D较小，d/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤0.2L。
㈡圈座在下列情况下可采用圈座：对于大直径薄壁容器和真空操作的容器，因其自身重量可能造成严重挠曲；多于两个支承的长容器。
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带刚性环耳式支座的设计和计算
《钢制化工容器强度计算规定》
设计压力：P=0.9/-0.1MPa
设计温度：T=180℃
壳体内径：ID=3000mm
圆筒壳体的外径：D0=3000+16×2＝3032mm；
设备高度：H0=7500mm
支座底板离地面高度：4700mm
支座底板材距设备质心高度：h=450mm
风压高度变化系数：f i=1
设置地区的基本风压：q0=760N/m2
地震设防烈度（地震加速度）：7
地震影响系数：a=0.08
刚性环的材料：Q235-A
设备最大质量：m0＝59350kg
筋板间距：b2＝350 mm
筋板长度：l2＝490 mm
地脚螺栓圆至底板外缘的距离；s1＝145 mm
设备保温厚: 100 mm
支座数量: n=4个
不均匀系数：k=0.83
圆筒壳体的壁厚：δ＝16 mm;
垫板的厚度：δ1＝16mm;
圆筒壳体壁厚扣除壁厚附加量后的厚度：δ0＝13mm；
垫板厚度扣除壁厚附加量后的厚度：δ01＝13mm；
刚性环的厚度：T=18mm；
刚性环的宽度：B=100mm；
圆筒体上有效加强宽度：L s,mm；
垫板圆筒体上有效加强宽度：L si,mm；
惯性轴直径：Ds,mm；
刚性环外缘至惯性轴的距离：a,mm;
组合截面的面积：A,mm 2;
刚性环、垫板和壳体有效加强段截面中心至惯性轴X-X 的距离：a1,a2,a3,mm ；
刚性环、垫板和壳体有效加强段，以及组合截面对于惯性轴X-X 的惯性矩：I1,I2,I3,I,mm 4； 地脚螺栓中心圆直径：Db ＝3748mm ；
外载荷作用在容器上的力矩：M, N.mm ；
耳座实际载荷；Q ,N;
支座处反力：F b ，N;
刚性环上的作用力：F ,N;
反力Fb 至壳体的力臂。
设有垫板时，至圆筒壳体的外表面；不设垫板时，至圆筒壳体壁截面的中心：b ＝358mm
惯性轴的半径：Rs, Rs=0.5Ds,mm;
耳式支座的高度：h ＝578mm;
规范规定的刚性环材料的许用应力：[σ]＝102.2MPa
地震载荷：
N g am Pe 465308.95935008.00＝⨯⨯==
风载荷：
N H D q f P i w 22110107500)21003032(7600.12.110'2.166000＝＝--⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯= N P P P w e 520582211025.04653025.0=⨯+=+=
耳座实际承受载荷：
kN nD ph kn g m Q b 5.1811037484450520584483.08.959350104330=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯+⨯⨯=⨯⎥⎦⎤⎢⎣
⎡+=-- 支座处圆筒所受的支座弯矩M
m KN s l Q M .6.6210)145490(5.18110)(3
312=-⨯=-⨯= (1).假设刚性环的尺寸，并计算组合截面的惯性矩：圆筒壳体和垫板圆筒上的有效加强宽度：
mm D Ls 4.2181330321.155.0200＝⨯=⨯=δ
Lsi=2×0.553.2191321330321.10101＝）（⨯⨯+⨯=δD
组合截面的惯性轴X-X 的位置：
m m L Lsi BT B Ls B Lsi B BT a S
5.102)21()21(211111=+++++++=δδδδδδδ mm a B D D S 3059)(210=-++=δ
组合截面的惯性矩：
4
213646125012
115.52211m m BTa T B I m m B a a =+==-=
4
221312126.18099512
15.521m m a L L I m m a B a si si =+==-+=δδδ 4
2333136.168983312
15.2121m m a L L I m m a B a s s =+==-++=δδδδ =++==∑321I I I Ii I 8332079.2mm 4
(2).计算支座处作用于刚性环的力F
4个支座时，F 为
N Q D M Fb b 620774
=+= 支座处作用于刚性环上的力F:
N h
b F F b 38450== (3).计算刚性环组合断面上的内力和应力
4个支座时：4
πθ= 计算支座处和两支座中间处刚性环组合断面上的应力：
支座处：
内力矩:Nmm ctg FRs Mr 8034510)1(21-=--=θθ
周向力：N Fctg Tr 192252
1==θ A=B ×T+δ1L S1+δL S =8803.2mm 2 应力：MPa A
T I a Mr r 1012.28.98=+=+⨯=σ≤102.2Mpa 合格
两支座中间处：
内力矩:Nmm FR Mr s 4145290)1sin 1(21=-=θ
θ 周向力：N F Tr 27188sin 121==θ
应力：MPa A I a D F s
1.54]sin 1)1sin 1(2[21=+-⨯=θ
θθσ≤102.2Mpa 合格。