消声器传递损失预测的边界元数值配点混合方法
挖掘机排气消声器传递损失的试验研究

[ ]姜 平 , 琴 , 无 畏. 于 马 尔 可 夫 的 城 市 道 路 行 驶 工 况 4 石 陈 基
参 考 文献 发 与 研 究 []汽 车 科 技 1 合 J.
构 建 方 法 研 究 [] 业 机 械 学 报 ,0 9 ( 1: — 0 J. 农 20 ,1) 63 . 2
瞩 测 遗
消 声器 进 口、 出 口端 的入 射波和 反射 波幅值 的
关系 方程如 下 :
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T 4
的单 独评 估 。本 文 以某型 挖掘机 的排 气消 声器 为例
进行 了消声器 传 递损 失 实验研 究 O实验在 消 声室 中 进行 首先搭 建 了用于 消声 器传 递 损失测 量 的实验
通 过 式 ( ) 式 ( 求 解 入射 波 和 反射 波 声压 , 3和 4)
并 以平均 互 谱来 代替 瞬时谱 。 以传声器 1测得 的信 号 为 参 考 信 号 , .i 1 2 3 4 表 示 的是 第 个 信 号 G, = , , , ) (
器 进 口端 的入 射声功 率级 和 出 口端 的透 射声 功率 级
收 稿 日期 :0 1 0 — 5 2 1 — 3 1
减 少发动 机 的噪声 ,降低和 控 制排 气噪 声最 有效 的
途径 是安 装排 气 消声器 。 消声 器是 阻止 声音传 播 而 允 许气流 通 过 的一种 器件 ,是 消 除空气 动 力噪声 的 重 要 技 术 措 施 l, 降 低 车 辆 噪声 和 城 市 生 活 噪 声 2在 ] 中起着 重要 作用 。
摘 要 : 递 损 失是 消 声 器 本 身 的传 递 特 性 , 受 入 口 声 源 、 口终 端 阻 抗 的 影 响 , 评 价 消 声 器 声 学 性 能 的 重 要 指 传 不 出 是 标 。 文 以某 型挖 掘机 的排 气 消 声 器 为例 进 行 了消 声 器 传 递 损 失 实 验 研 究 。 先 搭 建 了 用于 消 声器 传 递 损 失 测 量 的 本 首 实 验 平 台 , 于 四传 声 器 法 分 别 以发 动 机 排 气 噪 声 和 白噪 声作 为激 励 声 源进 行 测 量 。然 后 比较 了基 于 这 两 种 不 同 的 基 声 源 激 励计 算 得 到 的传 递 损 失 , 参 考 排 气 噪 声 频 谱 , 并 为消 声 器 的优 化 设 计 提供 了指 导 方 向和 实验 依 据 。 关 键 词 : 递 损 失 : 传 声 器 法 : 气 消 声 器 传 四 排 中 图 分 类 号 : Ul 2 T 1. 1 2 文 献 标 志码 : A 文 章 编 号 :0 5 2 5 ( 0 1 0 — 0 8 0 10 — 5 0 2 1 )4 0 4 — 4
隔声量计算的边界元-有限元-统计能量法

隔声量计算的边界元-有限元-统计能量法石嘉欣;杨德庆;郁扬【摘要】BEM-FEM-SEA hybrid method (BFS method) is proposed to simulate the standing wave tube to get the transmission loss of acoustic materials. The influence of different boundary conditions on the transmission loss is discussed. The effectiveness and accuracy of the BFS method is verified by comparing its isolation result with the results of FEM standing wave tube method, FEM-SEA reverberation simulating method and Rayleigh-Ritz method. The results show that the BFS method can accurately simulate the standing wave tube and obtain the sound insulation of the materials. In comparison with the FEM for simulation of the standing wave tube, this method can be used in the overall frequency domain with better accuracy and lower computation cost. It can make up for the shortcomings of the experimental means. It is of practical significance for research and development of new products.%提出边界元-有限元-统计能量(BEM+FEM+SEA,简称BFS)混合方法模拟驻波管,即BFS驻波管模拟法,计算材料的隔声量。
消声器传递损失预测的边界元数值配点混合方法

消声器传递损失预测的边界元数值配点混合方法杨亮;季振林;Wu T W【摘要】将边界元法与数值配点法结合形成混合方法用于计算任意截面形状消声器的传递损失.消声器划分为若干子结构,用边界元法计算具有非规则形状的子结构阻抗矩阵,用二维有限元法提取等截面子结构特征值及特征向量,用配点法获得阻抗矩阵;将每个子结构阻抗矩阵连接用于传递损失计算.为减少计算时间提出简化方法计算消声器传递损失.结果表明,混合法在保证计算精度前提下可节省计算时间.【期刊名称】《振动与冲击》【年(卷),期】2016(035)002【总页数】6页(P153-157,206)【关键词】消声器;传递损失;边界元方法;数值配点方法【作者】杨亮;季振林;Wu T W【作者单位】哈尔滨工程大学动力与能源工程学院,哈尔滨150001;哈尔滨工程大学动力与能源工程学院,哈尔滨150001;肯塔基大学机械工程学院,列克星敦40506【正文语种】中文【中图分类】TB535解析方法、数值方法广泛用于消声器传递损失计算。
前者虽计算速度快、精度高,但只能用于规则形状消声器计算,Selamet等[1-3]用解析模态匹配法计算膨胀腔、内插管膨胀腔及回流腔等消声器传递损失。
Selamet等[4]用二维解析模态匹配法计算填充吸声材料的阻性消声器声学性能。
数值方法适用性强,理论上可用于任意复杂结构消声器计算,Peat等[5]用有限元、Ji[6]用边界元、Wu等[7-8]用直接混体边界元法对不同类型消声器进行广泛研究。
其中,直接混体边界元法更具灵活性,尤其适用消声器的声学性能计算。
对大尺度问题,数值方法计算时间长、内存需求大。
因此,考虑将解析法与数值法结合用于消声器声学性能研究具有实际意义。
Kirby等[9-12]用二维有限元法获得消声器或空调管道截面的特征值及特征函数,用配点法获得相关声学性能评价参数,并用数值模态匹配法对阻性消声器进行研究。
Fang等[13-14]用数值模态匹配法对抗性消声器及有流穿孔阻性消声器进行计算。
汽车消声器理论的分析计算与设计教材

摘要噪声水平已成为衡量柴油机质量和性能的重要指标之一。
排气噪声在柴油机整机噪声中占重要比例,安装性能良好的排气消声器是控制排气噪声的有效途径,消声器的设计方法主要有声传递矩阵法和有限元法。
目前声传递矩阵法的使用范围仍限于一维平面波传播,无法考虑高次模式波效应。
由于实际的排气消声器一般具有复杂的结构,其内部的声波本质上是三维的,这时应采用精确的二维(或三维)理论来进行分析,本文利用有限元分析软件ANSYS的声学分析模块对扩张式抗性消声器进行声学分析,并且取得了以下研究成果。
本文讨论了运用ANSYS分析软件对抗性消声器性能进行二维有限元计算的方法,建立了消声器内部声学有限元方程的数学模型,推导了消声器插入损失和传递损失的计算公式。
在此基础上使用精度较高的声学单元FLUID29和FLUID129作为建模单元,在静态条件下建立了两种类型消声器的有限元模型,分别为简单消声器和复杂并联内插管双室扩张式消声器,由于简单消声器的有限元分析已比较完善,本文重点研究复杂并联内插管双室扩张式消声器的ANSYS 分析,得出消声器内部声压级分布图,然后利用声传递矩阵的理论对两种类型的消声器进行了直接模拟和间接模拟,计算出了消声器的四端网络参数、插入损失和传递损失。
计算结果和试验结果进行比较,取得比较一致的良好结果。
从而表明ANSYS有限元分析软件计算消声器声学性能方便可行。
本文的研究内容,总结了消声器理论、有限元理论与计算、ANSYS软件应用等。
并且对许多关键性问题,如有限元单元网格的划分、有限元模型的建立、软件后处理的数据分析技巧与注意事项等进行了探讨。
因此本文为以后消声器的性能预测、计算提供了重要的理论参考和工程实例。
关键词:消声器,排气噪声,ANSYS有限元,四端网络Simulation and Analysis of Reactive Muffler Based onANSYS SoftwareSpeciality: Mechanical Manufacture and AutomationName: Yang JiangkunSupervisor: Associate Prof. Zhu CongyunAbstractThe noise level of diesel engine has become one of the important indicators on evaluation of its quality and performances. Exhaust noise is a large proportion in the overall noise of diesel engine, and the effective method of its control is the application of muffler with good performances. The important method in the design of mufflers is Four-pole network and FEM. Now the transfer matrix method is still limited in the one-dimensional plane wave, and can not consider high-wave effect. Owing to the actual muffler with complex structure, its internal sound waves are three-dimensional, now accurate two-dimensional (or three) should be used to analysis. In this paper, using ANSYS analysis software module, expansion-resistant muffler is analysis and gets the following results.In this paper, the performance of reactive muffler is calculated by the 2D FEM (Finite Element method) with the ANSYS. The mathematical model of inner acoustic equation is established and the calculation formulas of TL (transmission loss) and IL (insertion loss) of muffler are deduced. On this basis, the FE model of two kinds of mufflers are built under static condition, with highly-precise acoustic element FLUID29 and FLUID129.I design two mufflers, respectively simple and matrix. Owing to the simple muffler’s analysis has been fairly completed, I analysis especially the complex muffler and get the internal level figure. Using acoustic transmission matrix, the muffler is simulated directly and indirectly and the parameter of four-terminal network, TL and IL are calculated. In the end, comparing simulation results with experiment results, it shows that calculated values coincide measured values. The simulation method is proved to be correct. The analysis software of ANSYS is expedient.In the paper, muffler theory, FEM theory, ANSYS application are included. Some important factors such as FE mesh demarcation, establishment of FEM model and so on are discussed. So theory and project example of the performance prediction of muffler are provided.Key Word: Muffler, Exhaust noise, ANSYS FE, Four-pole network目录1. 绪论 (4)1.1引言 (4)1.1.1噪声的危害 (4)1.1.2对噪声的控制 (5)1.2 课题研究国内外现状 (6)1.3 课题的工作和目标 (9)2.排气消声器有限元法的数学模型 (10)2.1 抗性消声器的四端参数及消声器的性能评价 (10)2.1.1 消声器的四端参数 (10)2.1.2 消声器的评价指标 (12)2.2 有限元法数学模型的建立 (15)2.2.1 数学模型的建立 (16)2.2.2 消声器变分问题的推导 (17)2.3 本章小结 (19)3. 消声器的ANSYS有限元计算结果及分析 (21)3.1 有限元计算模型的建立 (21)3.1.1 单元和插值函数的选取 (21)3.1.2 有限元模型的建立 (22)3.2 简单扩张式消声器的计算 (25)3.2.1 简单扩张式消声器消声量的计算与分析 (25)3.2.2 简单扩张式消声器插入损失的直接模拟 (29)3.2.3 简单扩张式消声器内部声场分析 (30)3.3 复杂结构消声器的分析 (31)3.4 本章小结 (33)4. 消声器的设计 (34)5. 总结和展望 (36)5.1 课题研究结论 (36)5.2 课题展望 (36)参考文献 (37)致谢 (39)1.绪论1.1引言噪声是工业社会带来的副产品,它是一种物理污染,具有即时性,生源发声就形成污染,生源停止发声,污染随之消失,噪声能量在空中消散,因此,噪声没有污染物,不会积累,也无法再利用。
弹性壁扩张式消声器传递损失特性研究

弹性壁扩张式消声器传递损失特性研究侯九霄,朱海潮,毛荣富,袁苏伟(海军工程大学船舶振动噪声重点实验室,武汉430033)摘要:本文将挠性接管和扩张式消声器相结合,提出了弹性壁扩张式消声器。
采用传递矩阵法将弹性壁扩张式消声器划分为三个声学单元,基于Green 函数和Kirchhoff-Helmholtz 积分公式建立了弹性管段的声学模型,进而求得弹性壁扩张式消声器的传递损失,并且利用有限元法对理论结果进行验证。
然后,研究了管壁参数对传递损失的影响。
基于等效流体模型简化算法,得到弹性壁扩张式消声器传递损失的近似解法。
结果表明:相较于刚性壁扩张式消声器,弹性壁扩张式消声器的传递损失曲线向低频移动并且峰值得到提高,低频消声性能得到提升;降低管壁材料的弹性模量,使传递损失曲线进一步地向低频移动;增加管壁材料的阻尼,通过频率处的消声效果得到提高。
采用等效流体模型简化了求解过程,在低频范围具有较高的精度。
关键词:弹性壁;扩张式消声器;传递损失;结构-声耦合;等效流体模型中图分类号:TB535文献标识码:Adoi:10.3969/j.issn.1007-7294.2021.04.015Transmission loss characteristics of expansion muffler with flexible wallsHOU Jiu-xiao ,ZHU Hai-chao ,MAO Rong-fu ,YUAN Su-wei(National Key Laboratory on Ship Vibration and Noise,Naval University of Engineering,Wuhan 430033,China)Abstract:Combining a flexible pipe and an expansion muffler,an expansion muffler with flexible walls was proposed.The expansion muffler with flexible walls was divided into three acoustic units by transfer matrix method.Based on Green function and Kirchhoff-Helmholtz integral formula,the acoustic model of the flexi⁃ble pipe section was established,and the transmission loss (TL)of the expansion muffler with flexible walls was obtained.The theoretical results were verified by finite element method.Then,the influence of parame⁃ters of the flexible pipe on transmission loss was studied.Based on the equivalent fluid model,the approxi⁃mate solution of transmission loss was obtained.The results showed that,compared with those of rigid wall ex⁃pansion mufflers,the transmission loss curve of the expansion muffler with flexible walls moved to a lower fre⁃quency and the peak value was increased,and the sound attenuation effect was improved in the low frequen⁃cy range.By increasing the damping of the flexible wall material,the sound attenuation effect at the passing frequency was improved.The solution process was simplified by using the equivalent fluid method,with satis⁃fied accuracy in the low frequency range.Key words:flexible wall;expansion muffler;transmission loss;structural-acoustic coupling;equivalent fluid model第25卷第4期船舶力学Vol.25No.42021年4月Journal of Ship Mechanics Apr.2021文章编号:1007-7294(2021)04-0517-09收稿日期:2020-10-11基金项目:国家自然科学基金资助项目(51675529)作者简介:侯九霄(1990-),男,讲师,E-mail:******************;朱海潮(1963-),男,博士,教授,博士生导师。
汽车扩张式排气消声器传递损失仿真分析及优化

集宁师范学院学报/ Sep.2020 / No.5 汽车扩张式排气消声器传递损失仿真分析及优化陈应航(蚌埠学院机械与车辆工程学院,安徽蚌埠233000)摘要:发动机排气噪声是影响汽车乘坐舒适度的一项重要指标。
为研究排气消声器传递损失对其消声性能的影响规律,建立声学有限元模型计算消声器传递损失曲线,并在单级扩张腔消声器腔壁添加玻璃棉内衬对消声器进行优化。
研究结果表明:单级扩张腔消声器随着频率增大声学性能越来越好,纵向共振会引起消声器传递损失曲线图的四个骤降,导致消声效果不佳。
添加玻璃棉吸声内衬可提升单级扩张腔消声器消声效果,骤降依然存在,但总体频率越高衰减趋势变大。
本文可为消声器声学性能提升设计提供理论指导。
关键词:汽车发动机降噪;排气消声器;声学性能;传递损失;玻璃棉内衬中图分类号:TH122 文献识别码:A 文章编号:2095-3771(2020)05-0015-05国际DOI编码:10.3969/j.issn.2095-3771.2020.05.0041 引言随着城市交通业的发展,汽车作为一种重要的交通工具,人们对其要求也是越来越高。
消费者希望购买的汽车不仅具有较好的经济性和动力性,更具有良好的乘坐舒适性[1]。
汽车噪声是影响汽车乘坐舒适度的一项重要指标,在众多噪声源中发动机噪声对整车噪声影响最大,而在发动机噪声中发动机排气噪声占比最大。
为达到汽车降噪的目的,无数工程师和相关研究人员投入了大量的时间和精力,致力于汽车排气系统降噪的研究工作[2]。
传统的对汽车进行噪声控制是从改进发动机内部结构入手,但该方法开发周期长、生产成本高、技术难度大。
目前采用最多的处理方法是在汽车发动机排气管上安装消声器。
消声器内部结构比较复杂,进气系统尺寸较大,形状不规则,内部声场和流场都是三维的。
传统的设计方法不仅时间长花费高而且很难达到较高的精度,运用专业三维有限元软件对消声器进行数值计算可以弥补这个缺点[3]。
摩托车消声器传递损失的仿真模拟计算

摩托车消声器传递损失的仿真模拟计算发表时间:2009-4-25 赵晶牛文博刘玉超王韬来源:LMS关键字:CAE LMS 消声器传递损失有限元信息化应用调查我要找茬在线投稿加入收藏发表评论好文推荐打印文本使用声学软件的有限元方法计算摩托车消声器的传递损失,根据传递损失曲线可以得知消声器消声效果较差的频率范围,有针对性地进行结构改进。
对改进以后的消声器重新进行传递损失的计算,可以避免试制消声器的麻烦而通过模拟分析来查看改进效果,节省开发时间和成本。
燃油摩托车的排气废气与噪声是摩托车给环境带来威胁的两个根源,本文通过模拟仿真从噪声的角度来研究摩托车消声器,计算消声器的传递损失,寻找消声效果差的频率范围作为消声器优化改进的重点,也可以为新设计的消声器的消声性能进行预测。
1 有限元方法有限元法适合封闭区域,求解区域内部的噪声,可以预测其共振频率和声-振模态,能够计算特定时域或频域已知激励产生的声-振响应,还可以考虑流体流动作用对模型计算结果的响应。
本文选择有限元方法计算消声器的传递损失。
同时还可以使用边界元方法计算消声器的传递损失。
边界元建模主要是模拟仿真消声器内部介质的边界,然后根据计算所得的边界结果得到内部关注位置的结果,计算过程要求单元法向指向有流体侧,需要再次计算;有限元建模主要是模拟仿真消声器内部介质的实体,直接计算各个单元和节点的结果,计算过程要求单元法向相同,无需再次计算。
边界元与有限元相比,计算时间短,但后处理复杂。
有限元模型基本假设:(1)消声器中的媒质为理想流体;(2)媒质中传播的是小振幅声波,符合线性传递关系;(3)声传播是绝热过程;(4)媒质的静态压强和静态密度都是常数;(5)消声器为刚性管壁组成,声波不会透过管壁向外辐射。
2 传递损失对于进出口不等截面积的传递损失公式为这里Pi为入口处声压;Po为出口处声压;Si为入口截面积;So为出口截面积;ρ为介质密度;c为声波在介质里面的传播速度;vi为入口处粒子振动速度。
冰箱压缩机消声器传递损失测试设备误差研究_杨峰-2014年中国家用电器技术大会

冰箱压缩机消声器传递损失测试设备误差研究杨峰,李艳,武守飞(加西贝拉压缩机有限公司,314006)摘㊀要:传递损失是衡量冰箱压缩机消声器的重要指标,对压缩机降噪具有重要意义㊂本文通过搭建消声器静态传递损失测试平台,基于四传声器法分析设备的测试误差㊂研究表明,测试误差主要是由透射声管玻璃棉的吸声能力㊁声管与消声器之间的密封性能㊁声管共振㊁消声器壁面漏声等引起的㊂此外,声管尾端放置玻璃棉能提高1500 1600Hz左右的测试准确度;在3000 3600Hz频段上,传递损失曲线只能测试40dB(A)左右的传递损失值㊂关键词:传递损失㊀四传声器法㊀消声器ResearchonTestErrorsofTransmissionLossinRefrigeratorCompressorMufflerYangFeng,LiYan,WuShoufei(JiaxiperaCompressorCo.Ltd ,314006)Abstract:Transmissionlosswasanimportantparameteroftherefrigeratorcompressormuffler,whichwasusefultoreducecompressornoise.Weanalyzedthetesterrorsoftheequipmentbystudyingtheprincipleoffour⁃polemethodofthestaticmufflertransmissionlossandexperimentaltest.Theresultsshowedthattesterrorswereresultedfromabsorptioncapacityofglasswool,thesealingperformancebetweensoundtubesandmuffler,soundtuberesonance,soundleakageofmufflersurfaceandsoon.Thetestaccuracywasimprovedin1500 1600Hzbyloadingtheglasswoolintheendofthesoundtube.Transmissionlossonlycanbetestedabout40dB(A)around3000 4000Hz.Keywords:Transmissionloss,Four⁃polemethod,Muffler第一作者简介:杨峰(1984 12 ),男,毕业于宁波大学固体力学专业,现任职于加西贝拉压缩机有限公司,主要从事压缩机噪声分析研究工作㊂1㊀引言消声器设计与优化是降低冰箱压缩机噪声的主要措施,冰箱压缩机的噪声水平在很大程度上受到消声器降噪能力的影响,因此对消声器进行声学性能的研究尤为重要㊂传递损失能充分表征消声器的固有特性,是消声器性能的重要评价指标[1-2]㊂现有测试消声器传递损失的方法主要有理论法㊁有限元仿真以及实验测试法㊂其中,理论法虽然数据精确,但不适用于复杂结构的消声器;有限元仿真法能有效弥补理论法的不足,且效率高[3]㊂因此,实际的研究需要用实验测试的方法对消声器的传递损失进行测试与分析㊂在开展实验测试之初,本文须考虑设备本身等因素引起的测试误差,通过对消声器传递损失测试原理㊁实验设备以及消声器本身材料等的分析研究,分析实验测试中引起误差的原因以及其重要程度和对测试结果的影响㊂2㊀消声器传递损失四端网络测量法传递损失指消声器进口端入射声能和出口端826透射声能的差值㊂当连接消声器的进㊁出口端的声管截面积相等,且声压分布均匀时,声功率级差与声压级差相等,可以用声压级差来代替声功率级差[4]㊂图1为消声器传递损失测试实验原理图㊂消声器将实验装置分割为两部分:上游管和下游管㊂在上㊁下游管相对于被测试样件的合适位置分别布置两个传声器安装位置㊂理论上,只要管足够长,则在管内平面波传播的假设成立,设各传声器位置测量得到的复声压为F1(ω)㊁F2(ω)㊁F3(ω)㊁F4(ω),上㊁下游管在测试样件处的入射波复声压为FA(ω)㊁FB(ω),反射波复声压为FC(ω)㊁FD(ω),则有:图1㊀消声器传递损失测试实验原理图F1(ω)=FA(ω)e+jkx1+FB(ω)e-jkx1F2(ω)=FA(ω)e+jkx2+FB(ω)e-jkx2F3(ω)=FC(ω)e-jkx3+FD(ω)e+jkx3F4(ω)=FC(ω)e-jkx4+FD(ω)e+jkx4ìîíïïïï(1)其中:k是波数,x1㊁x2㊁x3㊁x4分别表示传声器到消声器进口与出口端的距离㊂对式(1)进行转化可以得到:FA(ω)=F1(ω)e-jkx2-F2(ω)e-jkx12jsin(k(x1-x2))FB(ω)=F2(ω)e+jkx1-F1(ω)e+jkx22jsin(k(x1-x2))FC(ω)=F4(ω)e+jkx3-F3(ω)e+jkx42jsin(k(x3-x4))FD(ω)=F3(ω)e-jkx4-F4(ω)e-jkx32jsin(k(x3-x4))ìîíïïïïïïïï(2)根据传递损失定义,可以得到消声器的传递损失为:TL=20lgFA(ω)FC(ω)æèçöø÷㊀㊀㊀㊀㊀=20lgsinks2sinks1㊃F1(ω)-F2(ω)e-jks1F3(ω)ejks2-F4(ω)e-jk(x2+x4)æèçöø÷(3)㊀㊀其中s1=x1-x2,s2=x3-x4分别表示上游管与下游管中两个传声器的间距㊂当上游管与下游管传声器的间距保持一致时,即s1=s2,且sinks1ʂ0时,消声器的传递损失为:TL=20lgFA(ω)FC(ω)æèçöø÷㊀㊀㊀㊀㊀=20lgF1(ω)-F2(ω)e-jks1F3(ω)ejks1-F4(ω)e-jk(x2+x4)æèçöø÷(4)㊀㊀由式(4)可知,本文只需要测得四个传声器的位置并在测试中得到数据,就可以求得消声器的传递损失曲线㊂3 消声器传递损失测试的误差分析传递损失测试实验的误差来源主要包括3部分:系统本身误差㊁测试过程中产生的误差以及声管本身隔声量对传递损失的影响㊂3 1㊀系统本身误差消声器传递损失测试设备的系统本身误差主要来自四方面:(1)基于声波平面波理论的假设,下游管中反射波对于传递损失影响可以忽略的假设㊂(2)数学计算时产生的误差㊂(3)实验测试设备引入的误差㊂(4)当上游管的管长足够长以保证声源到最近的传声器的距离大于3倍的管直径时,到达传声器和被测试件时声波被认为是平面波,其误差可以忽略不计㊂为了研究系统本身的误差,采用上㊁下游管直接对接,在下游管尾部分别添加吸声系数为0 85的吸声材料和无吸声材料进行测试㊂测试结果如图2所示㊂926图2㊀吸声材料对传递损失的影响理论上,两条曲线的传递损失应该是0dB(A),但从图2可以看到:(1)当测试对象为吸声系数为0 85的吸声材料时,正常的测试误差一般在2dB(A)左右,根据文献[5]测试误差在正常区间(0 3+n)πɤksɤ(0 7+n)π之间,测试的最大误差为传声器测试误差的4 5倍㊂以传声器误差为0 7dB(A)考虑的话,最大测试误差为3dB(A),与测试结果相符㊂(2)当测试对象为无吸声材料时,在15001600Hz之间存在很大误差,最大约为8dB(A),且为负值,这说明透射管中的声压级要高于入射管中的声压级,3㊁4传声器之间的距离为0 084m(这一间距的测试频率范围是800 1600Hz),根据文献[5],其上限因子取0 7,对应的测试上限见式(5)㊂fu<0 7ˑc2SMM=0 7ˑ3402ˑ0 084=1416Hz(5)㊀㊀因此,1500 1600Hz之间的测试误差是由于传递矩阵奇异即数学计算所引起的㊂(3)两条曲线以不同的周期波动,这是由于声波二次反射造成的㊂吸声材料的吸声系数越高,波动的幅值越小㊂3 2㊀测试过程中产生的误差消声器传递损失测试设备在实验测试过程中引入的误差主要有两方面㊂首先,在测试过程中由于操作不当引起的误差;其次,声管㊁被测元件连接处漏声导致的误差㊂对于操作处引起的误差只能尽量避免㊂分析认为,消声器传递损失测试设备在实验过程中引入的误差是连接处漏声导致的㊂图3为吸声系数为0 85的吸声材料,两个声管直接对接,在连接处未旋紧与完全旋紧时测得的传递损失曲线图㊂理论上,两条曲线应该都是0dB(A)的传递损失,但从图3可以看到,由于声管漏声是因连接处未旋紧导致,所以其总长度有所增加,波动的周期比旋紧工况下的波动周期小㊂声管的漏声对传递损失的影响主要集中在3000 5000Hz频段,别的区域影响较小,总体影响在4dB(A)左右㊂3 3㊀声管本身隔声量对传递损失的影响上㊁下游声管在一个空间里放置,声音除了从被测试件通过以外,还有一部分是从上游管直接传递到空间中,再重新回到下游管中,这部分的传递损失可以认为是该装置测试的上限,即如果被测试件的传递损失高于这部分的传递损失,则无法依靠测量得到结果㊂为了研究声管本身的隔声量,加工了如图4所示的零件两个,分别堵在两个声管的连接件两端,保证声音无法从连接处传声㊂036图3㊀声管漏声对传递损失的影响图4㊀声管堵头实验测试时,将两个声管中间用堵头堵住,确保入射管与透射管之间没有声音透过,测试得到的传递损失曲线如图5所示㊂从图5可以看到,假设两声管之间被堵住后没有声音透过,则测得的传递损失应为入射管中声音通过漏声以及声管壁传递到声管外,再进入透射管,也可以理解为消声器静态传递损失的测试上限㊂另外,在30003600Hz频段,其消声量只有40dB(A),本文初步断定传递损失测试实验的误差与声管自振频率有关,这也表明测试试验台无法测得在这一频段比40dB(A)高的隔声量㊂图5㊀声管管壁隔声曲线图1364 总结本文研究得到,消声器静态传递损失测试台的测试误差主要由透射声管玻璃棉的吸声能力㊁声管与消声器之间的密封性能㊁声管平面波理论假设㊁声管共振㊁消声器壁面漏声等引起,并得到如下结论:(1)透射声管玻璃棉对传递损失曲线的主要影响在于放置玻璃棉可以消除传递损失曲线在1500 1600Hz频段的矩阵奇异㊂(2)声管与消声器密封性会影响测试值㊂密封性差时,声管连接处会产生漏声,透射管中测得的透射声压值较密封状态小,计算所得的传递损失值也将比实际值偏大㊂(3)从实验测试结果来看,声管平面波理论假设对声管传递损失的影响很小,与传声器误差所引起的传递损失误差都可以忽略㊂(4)在3000 3600Hz频段上,声管会产生共振㊂声压在声管共振模态下,通过声管壁透声与声管振动传递,传递损失值稳定在40dB(A),影响消声器测试结果㊂参考文献[1]黄兹思等.压缩机消声器特性的数值分析与实验研究[J].振动工程学报,2004(4):399-402.[2]刘红等.冰箱压缩机消声器声学特性的数值分析[J].噪声与振动控制,2009(2):123-126.[3]RenatoBarbier,NilsonBarieri.FiniteElementAcous⁃ticSimulationBasedShapeOptimizationofAMuffler[J].Ap⁃pliedAcoustics,2006:346-357.[4]刘克,周启君,冯涛.传递损失测量的理论与实验研究:四传声器法[C].全国物理声学会议论文集,2004:69-70.[5]吴海军,蒋伟康,李良军.驻波管法四传声器测量隔声量的误差分析[J].上海交通大学学报,2008(8):1265-1268.236。
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损失 。结 果表明 ,混合法在保证计算 精度 前提下可节省计算时 间。
关键词 :消声器 ;传递损失 ;边界元方法 ;数值配点方法
中图分类号 :TB535 文献标志码 :A
DOI:10.13465/j.cnki.jVS.2016.02.025
Transm ission loss prediction for silencers by using the combination of boundary elem ent m ethod and num erical collocation approach rANG Liang ,JI Zhen—lin ,
(1.School of Power and Energy,Harbin Engineering University,Harbin 150001,China; 2.College of Mechanical Engineering,University of Kentucky,Lexington 40506,Lexington)
第 35卷第 2期
振 动 与 冲 击 JOURNAL OF VIBRATION AND SHOCK
消声器传递损失预测 的边 界元数值配点混合方法
杨 亮 ,季 振 林 ,Wu T W
(1.哈尔滨工程 大学 动力与能源工程学 院,哈尔滨 150001;2.肯塔 基大学 机械 工程 学院 ,列克星敦 40506)
无论数 值 配 点 法 或 数 值 模 态 匹配 法 ,对 沿 轴 向方 向消 声器 或 消声 管道 截 面形 状 变 化 情 况 均 不 适 用 ,因 此 ,不 同计 算方 法 的耦合 及优 化需 进一 步研 究 。
基金 项 目 :国家 自然科 学 基 金 (11174065) 收稿 日期 :2014—11—12 修 改 稿 收 到 日期 :2015一O1—2O 第 一一,·作者 杨 亮 男 ,博 士生 ,1989年 9月生 通 信 作 者 季 振林 男 ,教授 ,博 士 生导 师 ,1965年 生
具有 实 际意 义 。 Kirby等 用 二 维 有 限元 法 获得 消 声 器或 空调 管 道 截 面 的特 征 值 及 特 征 函数 ,用 配 点 法 获 得相 关声 学 性 能 评 价 参 数 ,并 用 数 值 模 态 匹 配 法对 阻性 消声 器 进 行 研 究 。Fang等 ¨ 用 数 值 模 态 匹 配 法 对抗 性 消声 器及有 流 穿孔 阻性 消声器 进行 计算 。
Key words: silencer;thod;numerical collocation approach
解析方法 、数值方法广泛用于消声器传递损失计 算 。前者 虽计 算速 度快 、精 度 高 ,但 只能 用 于规 则 形状 消声器计算 ,Selamet等¨ 用解析模态匹配法计算膨 胀腔 、内插管膨胀腔及 回流腔等消声器传递损失。Sel— amet等 用 二维解 析模 态 匹配法 计 算 填充 吸 声材 料 的 阻 性消 声器 声 学 性 能 。数 值 方 法 适 用 性 强 ,理 论 上 可 用 于任 意 复 杂 结 构 消 声 器 计 算 ,Peat等 用 有 限 元 、 Ji_6 用 边 界元 、wu等 卜 用 直接 混 体 边 界 元 法 对 不 同 类 型 消声器 进行 广泛 研 究 。其 中 ,直接 混 体 边 界 元 法 更 具灵 活性 ,尤 其 适 用 消 声 器 的声 学 性 能 计 算 。对 大 尺 度 问题 ,数 值 方 法 计 算 时 问 长 、内存 需 求 大 。 因此 , 考 虑将 解 析法 与数值 法 结合 用 于 消 声器 声 学 性 能研 究
Abstract: A technique combining the boundary element method(BEM)and numerical collocation approach was
proposed to calculate the transmission loss of silencers with arbitrar y cross—section. The silencer was divided into several substructures.The BEM and the numerical collocation approach were employed combinedly to evaluate the impedance m atrices of substr u ctures with non—regular cross—section and axially uniform cross—section respectively, and then the im pedance m atrices for all substru ctures were achieved. The transmission loss predictions of several silencers agree well with the results by BEM .The computational efi ciency was analyzed and compared with that of the traditional substr u cture method,the combined technique may save computational time efi ciently.
摘 要 :将边界元法与数值配点法结合形成混合方法用于计算任意截面形状消声器的传递损失。消声器划分为
若 干子结 构 ,用边界元法计算具有非 规则 形状的子结构阻抗矩阵 ,用二维有限元法提取等截面子结构特征值及特征 向量 ,
用 配点法 获得阻抗矩阵 ;将 每个 子结 构阻抗矩阵连接用于传递损失计算 。为减少计算 时间提出简化方法计算消声器传递