岩土本构理论的几个基本问题研究_刘元雪
岩土常见地质问题及勘察分析
岩土常见地质问题及勘察分析
岩土工程是建筑工程中的一个重要分支，它涉及到土壤和岩石的性质、行为和工程应用等方面。
岩土工程在建设项目中发挥着非常重要的作用，因此对岩土地质问题的勘察和分析显得尤为重要。
常见的岩土地质问题主要包括土壤和岩石的性质、地层情况、地下水位、地震活动、地质构造等。
在岩土工程设计和施工过程中，需要对这些问题进行详细的研究和分析，以确定合理的工程方案。
土壤和岩石的性质是岩土勘察的重要内容。
针对不同类型的土壤和岩石，需要对其物理性质、力学性质、渗透性、变形特性等进行详细的测试和分析，以确定其所能承受的荷载和变形性能。
地层情况也是岩土勘察的关键内容。
通过采用地质钻探、岩芯采样、地下水位监测等方法，可以获取地下地层的垂直分布和性质特征。
这对于工程基础设计、土方工程和基坑开挖等施工过程中的土壤和岩石的选择和处理非常重要。
地下水位也是岩土工程中需要重点关注的地质问题之一。
地下水位的高低对工程的稳定性和安全性都有很大的影响，因此需要通过地下水位的测量和监测，确定工程中水的渗流路径和水的变化规律，以便合理设计和施工。
地震活动是岩土工程设计中需要考虑的另一个地质问题。
地震活动对岩土工程的影响非常大，因此需要通过地震波传播特性、地震烈度评定等方法，对地震活动的影响进行评估和分析，以设计合理的抗震措施。
地质构造是岩土勘察的重要内容之一。
地质构造是指地壳中形成的各种断裂、褶皱、岩浆活动等地质现象。
地质构造对岩土工程的地震安全性和工程稳定性都有很大的影响，因此需要对地质构造进行详细的调查和分析。
土的可恢复剪胀的一种解释
!前言剪胀性是土的基本力学特性之一，也是它区别于其它材料的一个本质特征"!#$%。
自从土的剪胀性被发现以来，就引起了广大学者的浓厚兴趣，关于土的剪胀性的研究也不断深入，成果也不断涌现，提出了一系列的应力&剪胀方程"’#(%。
笔者的研究表明")#!*%：主应力轴旋转与应力洛德角变化对土体应力应变关系的影响可以归因于应力增量中广义剪分量引起的剪切变形与剪胀。
依据传统土体弹塑性理论的观点，将土体应变分为弹性应变与塑性应变两部分，弹性应变采用各向同性广义虎克定律计算，塑性变形依据各种塑性建模思想来计算。
塑性体应变增量+!,-一般可表示为+!,-.!+"/#+$式中!，#为塑性系数；+"，+$分别为球应力增量与广义剪应力增量。
上式中后一项#+$即是土体变形的剪胀部分，也就是过去人们一直认为剪胀全部都是不可恢复的。
然而012345与张建民"!!，!6%的砂土循环扭剪实验表明，砂土的剪胀有一部分是可以恢复的。
因而近来土的可恢复剪胀现象受到人们的关注。
沈珠江"!$%从土体剪胀的微观机理出发，将土的剪胀区分为两种不同的胀缩机制：一种与等向硬化和最小势能原理相联系的普遍剪缩机制，与能量的不断耗散有关，是不可恢复的；而另一种是与不等向硬化有关的剪胀机制，这一过程中能量是不断积累的，是可以恢复的，并将一般应力&剪胀方程式改写为!***&(78)&（6**6）*$&*$*’&*7土的可恢复剪胀的一种解释刘元雪!，6，施建勇!（!9河海大学岩土工程研究所，江苏南京6!**8)；69后勒工程学院土木工程系，重庆’***’!）从土的各向异性角度对土的可恢复剪胀现像进行了解释。
基于各向异性情况下的土体弹性本构关系理论分析，认为土的可恢复剪胀现象可部分归因于土的各向异性引起的弹性剪胀。
借助有关土体弹性参数实验结果，研究了应力诱导各向异性对土体弹性剪胀的影响，结果表明：随土体应力诱导各向异性的增大，土体的弹性剪胀也增大。
当前土力学研究中的几个问题(后半部分靠谱)解析
岩土工程 , 学报年 , 上虽然是塑性应变 , 但具有弹性应变的一些特性 , 即应变增量方向决定于应力增量方向 , 。
而余下部分的塑性应变增量方向则决定于应力总量方向即符合塑性流动理论或正交法则弹性模量可以按前述滞回圈平均斜率定义或甚至采用更低一些的值对于这样的说 , 。
似来的就会出现弹塑性祸合问题 , , 。
还可以是平均应力的函数。
如果真弹性模量 , 。
尹是函数则在一个位于屈服面以下的荷载循环刀如果没有卸荷问题 , 中将产生能量的耗散图之 , 从而违反 , 原来的弹性定义反之在反方向循环中图之忿将违反热力学第二定律” “’ 应用于实际计当然没有必要区分似弹性和真弹性应变“, ‘ , 。
算 , 但根据我们的经验把似弹性模量用于卸荷计算将会得出过大的回弹变形、九一非线性模式与弹塑性模式 , 非线性弹性模式也叫塑性形变理论。
弹塑性模式也叫塑性流动理论 , 。
现代土力学中发 , 展的非线性模式与经典塑性理论中的形变理论有很大不同量刁。
乡。
〕刀。
一般都用增量形式表达 , 而且还一引人了加荷卸荷判别准则不过仍保持着与流动理论的根本区别即以下式计算塑性应变增式中 , 〔〕而流动理论则用下式计算。
, 。
, —塑性柔度矩阵器的函数 , 式中才久由于塑性势应力状态 , —是应力总量只。
比例系数。
故按流动理论得出的塑性应变方向只决定于现有的 , 而与将来应力状态如何改变无关但按前一理论 , 则塑性应变方向只与应力状态 , , , 的改变刁有关前面曾经把这样的塑性应变叫做似弹性应变加上真弹性应变〔〕才口可得总应变增量刁。
〔」刁 , 式中的先固结〕两种理论中那一个更符合实际、—。
柔度矩阵〔」〔」 , 。
, 〔〕。
只有通过应力路线转折试验才能验证 , 。
前面图。
中提到后剪切的简单应力路线转折试验并不表明塑性流动理论更符合实际应变增量的方向既与应力现状有关 , 国外在二平也与应力改。
面上进行的几个应力路线转折试验也表明变有关’‘ ‘ , , “, , 因此 , 把塑性应变划分成与应力改变有关的似弹性应变和与应力现状有关的 , 完全塑性应变两部分变计算 , 即把两种理论结合起来。
岩土工程中的疑难问题及技术解决方案
岩土工程中的疑难问题及技术解决方案一、引言岩土工程是一门涉及岩石、土壤和地下水的复杂学科，涵盖了从地质勘察、土力学、岩石力学到地下水工程等多个领域。
在实际工程中，岩土工程面临着诸多疑难问题，如地质勘察中的不确定性、岩土性质的复杂性和地下水的影响等。
本文将针对这些问题进行探讨，并提出相应的技术解决方案。
二、地质勘察中的不确定性地质勘察是岩土工程的基础，但勘察结果的不确定性是岩土工程中一个重要的问题。
这主要是由于地质条件的复杂性和自然变异性。
为了解决这一问题，地质勘察应采用综合手段，包括地球物理勘探、钻探、原位测试和室内试验等。
同时，应重视勘察数据的处理和分析，以揭示地质条件的规律和特点。
此外，可以采用数值模拟技术对地质勘察结果进行模拟和分析，以提高勘察结果的可信度和精度。
三、岩土性质的复杂性岩土性质具有复杂性和多变性，这给岩土工程设计和施工带来了很大的困难。
为了解决这一问题，应重视岩土性质的研究和测试。
在设计和施工前，应对岩土性质进行详细调查和测试，包括土的分类、含水量、密度、压缩性、强度等指标。
同时，应采用先进的原位测试和室内试验方法，如旁压试验、十字板剪切试验等，以获取更准确的岩土性质参数。
此外，应考虑岩土性质随时间和环境条件的变化情况，以便及时调整设计方案和施工方案。
四、地下水的影响地下水对岩土工程的稳定性和安全性具有重要影响。
在设计和施工过程中，应充分考虑地下水的作用。
首先，应进行详细的水文地质勘察，了解地下水的类型、水位、流速等参数。
其次，应采用适当的防水和排水措施，如截水墙、排水沟、井点降水等，以降低地下水对工程的影响。
此外，在设计和施工过程中，应考虑地下水的动态变化情况，以便及时调整设计方案和施工方案。
五、数值模拟技术的应用数值模拟技术是解决岩土工程疑难问题的重要手段之一。
通过数值模拟，可以模拟岩土工程的施工过程和运行过程，预测可能出现的地质灾害和工程问题。
这有助于优化设计方案、提高施工质量和降低工程成本。
岩土塑性力学的理论基础
岩土塑性力学的理论基础——广义塑性力学原理郑颖人刘元雪(解放军后勤工程学院，重庆 400041)Theoretical Bases of Geotechnical Plastic Mechanics——Principle ofGeneralized Plastic MechanicsZheng Yingren,Liu Yuanxue(Logistical Engieering University of PLA, Chongqing 400041)摘要实验表明，经典塑性力学难以反映岩土材料的变形机制，究其原因在于经典塑性力学作了传统塑性势假设、关联流动法则假设与不考虑应力主轴旋转的假设。
广义塑性力学就是放弃这些假设，由固体力学原理直接导出塑性公式，它既适用于岩土材料，也适用于金属。
关键词塑性力学塑性势屈服面应力主轴旋转Abstract Experiments show, the classic plastic mechanics is difficult to reflect the real deformation mechanism of geometerials, the reason is that the classic plastic mechanics is based on the hypothesis of the traditional potential theory, the hypothesis of the associated flow rule and the hypothesis of not considering rotation of stress principal axes. The generalized plastic mechanics gives up all these hypothesises and gets all its plastic formulas from solid mechanics directly, so it can be used for both geomaterials and metal.Key words plastic mechanics plastic potential yield surface rotation of stress principal axes1 经典塑性力学与岩土变形机制的矛盾岩土属于摩擦材料，与金属有很大不同，除有塑性剪应变外，还有塑性体应变。
浅议岩土工程勘察基础技术问题探讨
浅议岩土工程勘察基础技术问题探讨1．重视规、范规程学习规范、规程是进行岩土工程勘察工作的依据，对勘察工作的目的任务、评价等均提出了详细的、可操作的要求。
岩土工程技术人员要重视对规划、规程的学习，充分了解其要求，这样在岩土工程勘察的过程中，就不至于出现诸如工作量布置不足、原状土样或原位测试数据不足、未划分抗震地段等问题了。
另外规范、规程中的条文说明，技术人员也要认真研读，条文说明中有丰富的信息，对于提高我们的理论水平及正确理解规范、规程具有重要作用。
2．与设计沟通的重要性《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）要求房屋建筑工程在进行详勘察之前，应收集所有坐标和地形的建筑总平面图。
场区的地面整平标高。
建筑物的性质、规模、荷载、结构特点、基础形式、埋置深度、地基允许变形等资料，强调勘察前与设计沟通的重要性，因为勘察成果的直接使用者就是设计人，在进行勘察前，勘察人应充分了解设计意图，弄清楚拟建物工程特性，这样勘察工作就能做到有的放矢，提供给设计人最直接、最有用的勘察成果，如：现在很多高层建筑都带有裙房，这种项目在勘察前，必须要弄清楚设计拟采用的基础形式及链接方式，还有一些主体不高但跨度很大的建筑，采用柱基布置的勘探孔深度与采用筏基布置的勘探深度有很大差别，所以必须重视勘察前与设计的沟通。
3．注意各种等级划分在进行岩土勘察工作量布置时，应按相应的分级标准，确定项目的相关等级。
如勘察等级、地基复杂程度等级、拟建物安全等级、重要性等级等因为这些等。
级划分直接决定了勘察工作量的布置，只有充分了解各种等级，布置工作量时才能做到安全、经济、合理。
4．理论与实际经验的相互关系岩土工程勘察所涉及的基本理论主要包括土力学的理论、工程地质理论等，这些工程理论都是一种对科学经验的理解，很多理论是建立在经验的基础上的，如很多共识都是经验公式。
岩土工程问题的解决工程实际上是在理论的指导下，岩土工程技术人员利用自己的工程经验，结合工程的实际情况，建立相应的模型、运用合理的参数，加上良好的判断力，解决问题的过程，对岩土工程技术人员来讲，扎实的基础理论同丰富的经验、良好的工程判断力是同等重要的，在学习和运用理论的过程中，一定要注意隐藏在公式和规律背后的背景知识和真正实际内涵及其假定边界条件，而积累经验的过程可分为分析、预测、现场观测。
应力空间变换岩土本构描述的新途径_刘元雪
第 2 期
2003 年 2 月
岩石力学与工程学报 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering
22(2)：217～222 Feb.，2003
应力空间变换——岩土本构描述的一条新途径＊
刘元雪 1
(1 河海大学岩土工程研究所 南京
，2
施建勇 1
TRANSFORMATION OF STRESS SPACE —— NEW PATH FOR CONSTITUTIVE DESCRIPTION OF GEOMATERIALS
Liu Yuanxue1，2， Shi Jianyong 1
(1Research Institute of Geotechnical Engineering，Hohai University， Nanjing 210098 ( Department of Civil Engineering，Logistical Engineering University， Chongqing
(6)
当 0≤ θ ≤ φ 时，应力变换公式为 p′ = p − q′ = q
图2 重塑土应力空间变换示意图 Fig.2 Stress space transformation of reconstituted soils
(8)
p = p′ + q = q′
(9)
p0 + r cos θ 2 q = r sin θ p= 当 φ ＜ θ ≤π 时，根据正弦定理，可得 p0 OB 2 = sin φ sin （θ − φ） p0 sin φ OB = 2 =A （ 1 θ） sin （θ − φ） 对比图 1，2，并根据式(1)可得 A （ OB 1 θ） kc1 = ξ ln +1 + 1 = ξ ln A （ −r OB − OA 1 θ） 则应力空间变换中对应坐标为 p′ = r ′ cosθ = k c1 r cos θ q′ = r ′ sin θ = kc1 r sin θ 2 p0 2 r = p− +q 2 式中：
岩土塑性力学的理论基础
岩土塑性力学的理论基础——广义塑性力学原理郑颖人刘元雪( 解放军后勤工程学院，重庆400041)Theoretical Bases of Geotechnical Plastic Mechanic—s—Principle ofGeneralized Plastic MechanicsZheng Yingren,Liu Yuanxue(Logistical Engieering University of PLA, Chongqing 400041)摘要实验表明，经典塑性力学难以反映岩土材料的变形机制，究其原因在于经典塑性力学作了传统塑性势假设、关联流动法则假设与不考虑应力主轴旋转的假设。
广义塑性力学就是放弃这些假设，由固体力学原理直接导出塑性公式，它既适用于岩土材料，也适用于金属。
关键词塑性力学塑性势屈服面应力主轴旋转Abstract Experiments show, the classic plastic mechanics is difficult to reflect the real deformation mechanism of geometerials, the reason is that the classic plastic mechanics is based on the hypothesis of the traditional potential theory, the hypothesis of the associated flow rule and the hypothesis of not considering rotation of stress principal axes. The generalized plastic mechanics gives up all these hypothesises and gets all its plastic formulas from solid mechanics directly, so it can be used for both geomaterials and metal.Key words plastic mechanics plastic potential yield surface rotation of stress principal axes1 经典塑性力学与岩土变形机制的矛盾岩土属于摩擦材料，与金属有很大不同，除有塑性剪应变外，还有塑性体应变。
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上式表明 : 当岩土材料存在剪胀现象时 , Drucker 公设 是不满足的 。 即此时不满足
p WD =( σ- σ dε >0 0)
( 7)
岩土材料的剪胀( 缩)性是岩土材料的最基本特 性 , 本节表明 Drucker 公设与岩土材料最基本的变形特 性不符 , 因而它是不适用于岩土材料的 。 同理 , 也可在应变空间对 Iliushin 公设进行讨论 , 从而证明 Iliushin 公设对岩土材料也是不适用的 。
=( p -p 0) ( E · 0 +B · d q)= B ( p - p0) dq ( 5) 按图 2 所选加载路径 , d q >0 , ( p -p 0)>0 , 当岩 土剪胀时 , B < 0 , 则此时式( 5) 为 WD = B ( p - p0) d q <0 ( 6)
图 3 p - q 平面塑性应变增量方向示意图 Fig . 3 Direction of strain increment in p - q plane
2. 2 剪缩时 Drucker 公设不适用于岩土材料的证明 在 p -q 平面上岩土弹塑性变形式( 3) 也可表述为
p dε v p dε s
=
E B C D
dp dq
( 8)
土体剪缩时 , B > 0 , 岩土塑性系数 E > 0 , D >0 , C <0 。 显然 0 > E / C ≠ B/ D > 0 , 这表明式( 8)的系 数矩阵不成比例 , 则式( 8)的解需用两个线性无关的 基矢量来表示 : dε v
1
p
( 1) 当σ 不与 σ 重合时 , 式 ( 1 ) 中右边第二项可以忽 0 略不计 , 则
p WD =( σ -σ dε 0)
( 2)
岩土弹塑性模型常常是在 p( 球应力)-q( 广义剪 应力) 平面上表述的 , 即可表述为 p p dε dε v = E d p +B d q , s = Cd q +D d q 式中 ( 3)
2 Drucker 公设不适用于岩土材料的证明
Drucker 公设表述为材料的物质微元在应力空间
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岩 土 工 程 学 报
2001 年
0) 。 下面将从剪胀( 缩) 性对式( 4)作较为深入的研究 。 2. 1 剪胀时 Drucker 公设不适用于岩土材料的证明 在 p -q 平面上选定一条加载路径如图 2 所示 , 相 应于图 1 , 图 2 各 点的 坐标 为 A0 ( p0 , q 0) , A( p , q0 ) , A 1( p , q 0 +d q) 。 则根据式( 4) 有
。 下面将在 p -q 平面上对式( 2)进行讨论 。 在p -
p p dε v , dε s 分别为塑性体应变 、塑性剪应变增量
q 平面上任一附加应力循环如图 1 所示 , 图 1 各点的坐 标为 A0 ( p0 , q 0) , A( p , q) , A1( p +d p , q +d q) 。 则
图 2 p - q 平面一条特殊加载路径示意图 Fig . 2 A special loading path in p - q plane
式中 d λ 为塑性系数 , 表征塑性应变增量的大小 。 下面将从岩土的基本变形机制出发 , 来证明岩土材 料的塑性应变增量方向与应力状态之间不存在唯一性 关系 , 从而证明经典塑性力学原理不适用于岩土材料 。 3. 1 剪缩时经典塑性力学原理不适用于岩土材料的 证明 2. 2 节中已经证明当岩土材料剪缩时 , 增量塑性 应力应变关系的塑性系数矩阵不成比例 。 因而塑性应 变增量方向与应力状态不具有唯一性关系 , 而与应力 增量有关 。 这表明当土体剪缩时 , 岩土材料的塑性应变 增量方向与应力状态之间不存在唯一性关系 , 塑性应 变增量不能象式 ( 10)那样用唯一的塑性势函数来表 述 , 因而此时经典塑性力学原理不适用于岩土材料 。 3. 2 剪胀时经典塑性力学原理不适用于岩土材料的 证明 土体剪胀时 , 式( 8)中塑性系数 B < 0 , E > 0 , D >0 , C < 0 。 先假设 E / C = B / D = I <0 , 在某一应力状态分 别取两应力增量 : ( 1) d p = 0 , d q = k , 则对应塑性应变增量为
WD =
( σ- σ) d ε≥0 ∮
σ 0
在一个附加应力循环中 , 弹性变形部分的功为零 , 忽略弹性加载阶段和卸载阶段的塑性变形 , 这样只需计 算塑性加载阶段的塑性变形所导致的功就可以了 , 则 : WD = d ε =( σ-σ) d ε + d σ· d ε ∫ (σ-σ) 2
σ 0 p 0 p σ + dσ
第 23 卷 第 1 期 2001 年 1 月
岩 土 工 程 学 报
Chinese Journal of Geotechn1 Jan . , 2001
岩土本构理论的几个基本问题研究
Study of several basic problems in constitutive theory of geomaterials
第 1 期
刘元雪 .岩土本构理论的几个基本问 题研究
p dε s p
=k 1ζ 1 +k 2 ζ 2
( 9)
可见当岩土材料剪缩时 , 岩土材料的塑性应变增 量方向与应力状态之间不具有唯一性关系 , 从式( 9) 可 知 , 此时岩土材料塑性应变增量方向有无穷多种可能 。 岩土材料的塑性应变增量方向如图 3 所示 。 令屈服面 外法线方向 n 与基矢量 ζ 另一基矢量 ζ 1 的方向一致 。 2 因与 ζ ζ 重合 。 必然 1 线性无关 , 所以它必然不与 n( 1) 存在一应力增量所导致的塑性应变增量方向与 ζ 2 重
图 1 p - q 平面附加应力循环示意图 Fig . 1 Circulation of applied stress in p - q plane
3 经典塑性力学原理不适用于岩土材 料的证明
经典塑性理论的核心思想在于塑性应变增量方向 与应力状态之间存在唯一性关系 , 即应力空间存在唯 一的塑性势函数 Q , 则塑性应变增量可表述为 : p dε =d λ (Q/ σ ) ( 10)
p p WD =( p -p 0) dε 0 · dε v + s
合。 那么当初始应力点 A 0 与 ζ 2 位于屈服面外法线方 向的同一侧时 , 则必有
p WD =( σ -σ dε = k3 · A 0 A · ζ 0) 2 <0
式中 k 3 > 0 表征塑性应变增量大小 。 这表明当土体剪 缩时 , Drucker 公设也是不适用于岩土材料的 。
p p p WD =( σ-σ dε =( p -p0) dε ( q -q0) dε ( 4) 0) v + s
岩土体的剪胀( 缩) 现象是岩土界公认的 。 广义的剪 胀现象包括剪胀( 剪应力引起体积膨胀 , 此时式( 3) 中B <0)与剪缩( 剪应力引起体积收缩 , 此时式( 3) 中B >
收稿日期 : 2000 -07 -18
刘元雪
( 后勤工程学院 土木工程系 , 重庆 400041)
摘 要 : 从岩土基本力学性质出发 , 证明了 Drucker 塑性公设 、经典塑性力学原理不适用于岩土材料 。 对岩土本构理论的几个基本问题 进行了研究 。 通过严格的理论分析 , 证明了基于经典塑性理论的单屈服面模型无论是否采用相关联流 动法则都是不适用于岩土材料 的; 岩土屈服面不唯一 , 屈服面重数与塑性应变增量自由度一致 , 岩土屈服面存在不外凸情况 ; 相关联流动法则不适用于岩土材料 。 关键词 : 本构关系 ; 岩土材料 ; 经典塑性理论 ; Drucker 公设 ; 屈服面 ; 流动法则 中图分类号 : TU 45 文献标识码 : A 文章编号 : 1000 -4548( 2001) 01 -0045 -04 作者简介 : 刘元雪 , 男 , 1969 年生 , 博士 , 副教授 。 主要从事岩土本构关系 、岩土测 试技术的教学与研究工作 。
的任意附加应力循环中附加应力做的功非负 , 即
1 引 言
早期的岩土材料本构模型一般是基于传统塑性理 论而建立的 , 如著名的剑桥模型[ 1] 。 但大量的岩土实验 与工程实践表明 , 基于传统塑性力学的岩土本构模型无 法反映岩土材料的一些基本的力学特性 : 岩土材料的塑 性应变增量方向与应力状态不具有唯一性关系 , 而与应 [ 2, 3 ] 力增量相关 ; 主应力轴旋转会导致土体明显的塑性 [ 4, 5, 6, 7 ] 变形 ; 采用单屈服面无法合理地反映岩土材料的 剪胀( 缩) 特性[ 8] 。 针对上述问题 , 岩土界的学者做了大 量工作 , 提出了一些所谓不服从经典塑性理论的本构模 型、 双屈服面模型[ 9 , 10] 、多重屈服面模型[ 11] 及采用非关 联流动法则[ 12 , 13] 来修正过大的剪胀现象 。 传统塑性理 论是基于塑性公设的 , 认为材料塑性变形应符合单屈服 [1 4] 面相关联流动 。 国内力学界在塑性公设角度作了一 些重要工作 。 黄速建[ 15] 发现 Drucker 公设与 Iliushin 公 设都是独立于热力学定律之外的假设 , 并非所有材料都 必须满足这两个公设 。 殷有泉[ 16] 认为岩土材料的非关 联塑性流动特性可归因于岩土材料的弹塑性耦合现象 。 本文拟从岩土基本变形机制出发 , 探求塑性公设的 实用性 、 经典塑性力学原理不适用于岩土材料变形机制 的根源及对岩土本构理论的几个重要问题进行研究 。
LIU Yuan -xue
( Department of Civil Engineering , Logistical Engineering University, Chongqing 400041 , China)