龙门吊轨道梁验算书1
龙门吊轨道基础验算书
龙门吊轨道基础验算初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼1、荷载计算，荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载空心板混凝土取a=9m³空心板钢筋d=1.4t80T龙门吊自重取b=30t混凝土容重r=26KN/m³安全系数取1.2，动荷载系数取1.4集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN“弹性地基梁计算程序2.0”界面图地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy)As——钢筋截面积M ——截面弯矩H0——有效高度Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa一级钢筋抗拉强度为235 MPa代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm²考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm²的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：此时基底作用力均小于P1，最大正弯矩为153.71，考虑到顶面17cm高的钢轨，底层钢筋有效高度取0.54m，顶层钢筋有效高度取0.20m。
龙门吊结构验算书(midas计算)
目录1.工程概况 (1)2.计算依据及材料取值 (1)2.1计算依据 (1)2.2材料取值 (2)3.计算荷载模型 (2)3.1计算荷载 (2)3.2荷载工况 (3)3.3.计算模型 (4)4.计算结果 (5)4.1应力计算结果 (5)4.2位移、支座反力及稳定计算结果 (12)4.3工况7整体抗倾覆计算 (13)5.结论和建议 (14)1.工程概况60t门吊主梁采用双主梁桁架结构，支腿采用钢管焊接，采用轨道行走式，轨道间距27m，主梁跨度27m，净高约13.5m，支腿行走轮距6.5m。
门吊主梁采用200型贝雷梁拼装，门吊支腿采用钢管结构，直立支腿采用φ325×10钢管，斜支腿立柱采用φ273×7钢管、平联及斜撑采用φ159×5钢管。
起吊设备采用1台60t起重小车，60t门吊的结构布置形式如图1所示。
图1 60t门吊结构图示2.计算依据及材料取值2.1计算依据（1）60t龙门起重机设计图（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《起重机设计规范》（GB3811-2008）2.2材料取值200型贝雷梁材质为Q345钢材，容许正应力按[]240MPa σ=取值，容许剪应力按[]140MPa σ=取值； Q235钢材，容许正应力按[]170MPa σ=取值，容许剪应力按[]100MPa σ=取值。
3.计算荷载模型 3.1计算荷载（1）自重荷载630c P kN =；（2）起升荷载Q P ：天车110Q P a kN =和吊重600Qb P kN =。
（3）电动葫芦走行制动力：按起升荷载的10%取值，60010%60TZ P kN =⨯=。
（4）门吊走行制动力：吊重走行制动()163071010%134MZ P kN =+⨯=；自重走行制动()263011010%74MZ P kN =+⨯=。
（5）风荷载w P ：工作状态时为6级风，基本风压取120Pa ，非工作状态时，基本风压取500Pa 。
预制梁场龙门吊基础受力验算书(1)
1、龙门吊基础受力计算龙门吊轨道设计为同轨，配备2台100t大龙门吊，2台10t小龙门吊，跨径为30m。
取大龙门吊吊梁时的最不利工况进行计算，自重按照65t，单片T梁自重按照1170kN计算。
龙门吊支腿底座的轮距取8.6m，龙门吊单个底座两轮的距离为51.8cm。
龙门吊基础采用宽50cm，高60cm的条形基础，基础下采用宽100cm，高80cm的混凝土扩大基础,地基承载力要求不小于250Kpa。
70钢轨龙门吊基础断面图1.1 龙门吊基础荷载参数龙门吊基础承受荷载有：吊梁重量、龙门吊自重、条形基础自重、扩大基础自重。
1.1.1吊梁重量单片41mT梁自重1170kN，由2台运梁龙门吊抬吊。
当龙门吊天车距离一端支腿约2m位置时，此支腿底座的轮子受力最大。
此时，每个轮子受力为：kN G 5.2924/11701==1.1.2龙门吊自重龙门吊自重65t ，每个轮子受力为kN G 5.1624/6502==。
1.1.3基础自重荷载传递在钢筋混凝土内按45°角扩散计算。
则荷载传递到基底的作用范围为：宽150cm ，长212cm 。
基础自重G 3=0.6m ×0.5m ×2.12m ×25kN/m 3=15.9kN1.1.4扩大基础自重扩大基础自重G 4=1m ×2.12m ×0.8m ×25kN/m 3=42.4kN 则，龙门吊基础承受荷载为：P =1.2×(G 1+G 2+G 3+G 4)=615.96kN1.2龙门吊基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa 。
根据上面计算得，龙门吊基础承受集中力为P =615.96kN 荷载作用范围为长度a=2.12m ，宽度b=1.2m ，面积A =a ×b =2.12×1.2=2.544m 2基础底面的应力p k =P/A =615.95/2.544=242.12kPa <250kPa满足要求。
简易龙门吊计算书
=143kgG=G1+G2+G3=155.5kg+382kg+143kg=680.5kgq 3=G/L=680.5kg/13.68m=49.74kg/m葫芦自重：P 1=200kg 吊重：P 2=3000kg 23（1）最大弯距M 1=1/4×P 1L=1/4×200×12=600kg ·m M 2=1/4×P 2L=1/4×3000×12=9000kg ·m M 3=1/8×q 3L 2=1/8×49.74×122=895.32kg ·m ∑M= M 1+M 2+ M 3=10495.32 kg ·m 考虑安全系数为1.5(2)V=P 1V max =3498.44kg ×1.5=5247.66kg4、强度计算倒三角架截面梁折算整体梁：惯性矩I折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652=34862cm4抗弯截面模量W(近似)W= I折/(h/2)=34862/(65/2)=1072.68 cm3考虑荷载不均匀系数k为0.9σ= M max/(k.W)=15742.98×102 /(0.9×1072.68)=1630.7kg/cm＜[σ]=1700 kg/cm2剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算上弦受压压力为N=σ×A1N=1630.7kg/cm2×2×5.372=17520kgI x =2×π(D4-d4)/64=43.76 cm4A1=2×5.372=10.744 cm2r x =√I x/A1=2cm上弦杆横向每0.75m设钢管缀条，所以取l0x=0.75mλx= l0x/ r x =75cm/2cm=37.5由λx=37.5查表得稳定系数ϕ=0.946σ= N/(ϕ.A1)=17520/(0.946×10.744)=1723.76kg/cm2＜[σ]=2150 kg/cm 2横梁上弦压杆稳定符合要求 6、主梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算 惯性矩 I 折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652 =34862cm 4弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）跨中挠度f 1=k.PL 3/（48EI ）=1.1×3200×123/（48×2.1×106×34862） =1.73cm（2）在均匀自重荷载作用下挠度f 1=5q 3L 4/（384EI ）=5×49.74×12003/（384×2.1×106×34862） =0.015cm 以上挠度合计f 中= f 1+ f 2=1.74cm ≈1/700L 符合结构要求。
龙门吊走行轨道基础检算书
****************龙门吊走行轨基础结构设计计算书计算：复核：审核：***********************铺轨基地龙门吊走行轨基础结构设计１．设计计算N上不荷载=N龙门吊+N起吊能力N上部荷载—上部总荷载N龙门吊—两台龙门吊荷载（每台自重44吨）N—两台龙门吊的吊装能力（每台额定起重量为20吨）N上不荷载=57×9.8+16×9.8×2=872.2KN每个龙门吊脚处的轴载为P=872.2/4=218KN设荷载影响范围沿龙门吊走行方向为40cm, 基础宽度为40cm，基础构件厚度为40cm, 走行轨采用50kg/m钢轨, 轨底宽度为114mm, 则基础受力面积为40×114=4560mm²则基础竖向承受的荷载为F＝218000／4560m²=47.8MPa当基础下层处于不稳定状态时, 基础可能处于简支状态,基础采用C30砼, 设计抗压强度为16.5 MPa, 设计抗拉强度为1.5MPa。
基础沿纵向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图1：M1=218000×200=43600000NmmW1=(1/6)×bh²=400×4002/6=10666666.67mm3取动荷载冲击系数为1.2, 基础下层的弯拉应力为σ=M/Wσ1=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa基础沿横向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图2：M2=218000×200=43600000NmmW2=(1/6)×bh²=500×4002/6=13333333.33 mm3σ=M/Wσ2=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa根据计算计算结果，采用C30混凝土基础不能满足龙门架的承重能力。
固采用C30的钢筋混凝土基础。
龙门吊轨道基础验算
精心整理附件：龙门吊基础验算一、门吊钢跨梁强度验算1.概述龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m 均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。
所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一）图一龙门吊钢跨梁结构形式图2.计算载荷工况：2.170吨，吊重162.2工况1工况22.23过钢结构有限元见图（二）于为左4结论：为为34/21000=1/617＜1/500；在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。
图三过跨梁工况1应力云图图四过跨梁工况1应变云图图五过跨梁工况2应力云图图六过跨梁工况2应变云图二、门吊扩大基础承载力计算龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。
图七扩大基础图45T龙门吊单侧图单侧龙门吊自重g1=110t/2*10=550kn；45t门吊主要负责渣土吊出，按最不利起重条件即所有吊重均在龙门吊一侧时；则g2=45t*10=450kn；，路龙门吊扩大基础实际要求地基承载力为：σ=N/A*安全系数=1.4*1078.4/（10.9*1.2）=115.4kpa<125kpa因此该段地基承载力满足扩大基础所需的龙门吊运行地基容许承载力。
三、门吊基础及冠梁受力计算基坑南侧龙门吊基础落在冠梁上，采用锚固筋与冠梁连接固定。
门吊基础采用C30砼，500*600条形基础，龙门吊基础对冠梁产生的压强（以45T龙门吊验算）为：龙门吊自重为135t，最大起重重量为45t，最不利荷载状况是起重荷载全部作用在一侧轨道梁上,龙门吊每侧4个轮子，简化成2个集中力F=（110÷4+45÷2）×10=500kN。
按照《建筑结构荷载规范》中，可变荷载系数取1.4，即F=1.4×500=700kN；σ。
轨道梁计算书
车站结构在端头预留了5.9米宽的后浇带，现在要在后浇带上把轨道梁做过去，悬空长度6.5米，一端和既有轨道梁连接，一端锚到地连墙内，轨道梁中间做两个立柱，1*1米，从底板做起来，高度约20米，立柱间有连系梁0.6*0.6。
龙门吊自重135吨，轮间距8.834米，最大吊重45吨。
移动荷载内力分析(YXX-1)执行规范:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m 均布活载 : 0.00梁容重 : 25.00kN/m3 计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.00 活载分项系数 : 1.20活载调整系数: 0.90移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):2*562.5机械1-间距(m) :8.8梁左移动限制 : 是梁左移动限制距离: 0.010m梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 1.000m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.2003 内力简图：1、轨道梁配筋验算-----------双筋矩形断面受弯构件配筋计算------------ 一、基本信息执行规范: 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010) 计算日期: 2018/10/9 0:20:13二、设计要求结构安全等级:三级；重要性系数:γo=0.9混凝土强度等级:C30钢筋等级:HRB400弯矩设计值:M=324(KN-m)矩形截面宽度:b=800(mm)矩形截面高度:h=800(mm)受压As'保护层厚度a':a'=35(mm)受拉As保护层厚度a:a=35(mm)三、设计参数根据《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)混凝土C30轴心抗压强度设计值:fc=14.3 (N/mm2)混凝土C30轴心抗拉强度设计值:ft=1.43 (N/mm2)受压钢筋HRB400抗压强度设计值:fy'=360 (N/mm2)受拉钢筋HRB400抗拉强度设计值:fy=360 (N/mm2)四、计算过程(1) 截面有效高度:h0=h-a=765(2) 判断截面类型相对界限受压区高度: ξb=0.518(3) 钢筋面积计算:受压区钢筋面积计算As'＝2513.00(mm2)受拉区钢筋面积计算: AsAs＝ 1212.45(mm2)2、柱-----------偏心受压构件配筋计算------------一、基本信息执行规范: 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)计算日期: 2018/10/9 0:26:44二、设计要求结构安全等级:三级；重要性系数:γo=0.9混凝土强度等级:C30钢筋等级:HRB400一端弯矩设计值:M1=12(KN-m)另一端弯矩设计值:M2=324(KN-m)轴向压力设计值:N=1260(KN-m)矩形截面宽度:b=1000(mm)矩形截面高度:h=1000(mm)受压As'保护层厚度a':a'=35(mm)受拉As保护层厚度a:a=35(mm)构件计算长度l0: l0=19160(mm)三、设计参数根据《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)混凝土C30轴心抗压强度设计值:fc=14.3 (N/mm2)混凝土C30轴心抗拉强度设计值:ft=1.43 (N/mm2)受压钢筋HRB400抗压强度设计值:fy'=360 (N/mm2)四、计算过程(1) 判断是否需要考虑轴向力在弯矩方向二阶效应对截面偏心距的影响。
16t龙门吊轨道梁(贝雷梁)验算
16t 龙门吊轨道梁（贝雷梁）验算1、贝雷梁验算钢便桥长度14.1m,，钢便桥总宽1.2m。
钢便桥结构自下而上分别为:冠梁、贝雷梁(4道)、桥面铺装20mm压花钢板。
由《路桥工程施工常用数据资料与计算速查手册》中查得:贝雷架几何特性和允许内力见下表:桥梁几何特性表43) J(cm结构组合 W(cm)3578 250497 标准型单排单层 7699 577434 加强型7157 500994 标准型双排单层 15398 1154868 加强型10735 751491 标准型三排单层 23097 1732303 加强型注:表中数值为半边桥之值，全桥时应乘2。
桁架结构容许内力表不加强结构型加强结构型单排双排三排单排双排三排结构型式单层单层单层单层单层单层SS DS TS SSR DSR TSR弯矩 788 1576 2246 1687 3375 4809 ( kN-m)剪力 245 490 698 245 490 698 (kN)各类桥梁每节重量表(kN)构造鼻架单排单层双排单层三排单层标加标加标加单排双排三排装配准强准强准强单层单层单层型型型型型型全部 9.0 15.0 20.7 21.7 25.3 27.7 34.7 33.4 44.0 装齐(一)、荷载1、16t龙门吊最大轮压346KN2、20mm厚花纹钢板:(4 m宽):4×0.02×1×7.85×10=6.28KN/m4、贝雷架: 21.7/3×5=36.2KN/m自重标准值合计 q=6.28+36.2=42.4KN/m吊车竖向荷载动力系数，按工作级别为A6~A8 软钩吊车取1.10，荷载分项系数1.4 16T龙门吊走行时工况下钢便桥内力最大值通过时程分析得:1 计算简图:2 计算条件:荷载条件:均布恒载 : 42.40kN/m 均布活载 : 0.00 3 梁容重 : 25.00kN/m 计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):346 346机械1-间距(m) :7.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图:----------------------------------------------------------------------- 根据上表可知，单排单层不加强贝雷片容许弯矩M=788KN.m。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
附件3
龙门吊轨道梁地基承载力验算书
一、基本计算参数
1、起吊梁板时龙门吊单边荷载
龙门吊主要作用是吊装主体结构施工模板、钢筋等材料，起重量最大为钢筋不超过5吨，为了确保安全按照最大起重量10吨计算。
查表起重量10吨跨度26米是轮压为128KN。
2、龙门吊对每米轨道的压力
G=128X2/7=36KN
轨道梁和轨道偏安全取每延米自重。
G2= (X)X =
G3=20/100=
1、轨道梁地基承载力验算
轨道梁采用C30,台阶式设置，上部为宽60cm,高50cm,龙门吊脚宽按7m 计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：
1、轨道梁受压力验算：
P=g + g3 =36+=m
轨道梁砼应力为：
(T = Y 0P/A=1000=v[c ]=30MPa
2、轨道梁地基承载力验算
地基应力计算
c =( g+g+ g3)/A=( 36++)=
地基承载力计算：
現二小氓+ +牛ybN r
P u__极限| 2
承载力，KF a
c ――土的粘聚力，KP a
丫一一土的重度，KN/m彳，注意地下水位下用浮重度;
b，d -- 分别为基底宽及埋深，m ；
N c，N q，N r——承载力系数，可由图中实线查取
40
承载力系数Me、Nq、N「值（引自lerzaehi. WGT 年）
根据板桥村站围护结构图纸总说明中基坑设计参数建议值表1-2素填土
C=10 丫= KN/m、© =8 带入太沙基公式PU=10*6+**5+**0=108 KPa>72KPa 所以地基承载力买足要求。
三、梁配筋计算
1、弯矩计算（按照均布荷载简支梁配筋计算）
Q=m
梁最大弯矩为 W=1/8qL 2
= 2、配筋计算
按照混凝土受压区计算梁能够能够承受最大弯矩 M u i f c b f h f （g 0.5h ；）=>267
下选用4根C 22钢筋，实际受拉钢筋截面积：11*11**4=1519 mm2 ,箍筋C 10@200mm ,构造钢筋如下图所示
反算出配筋面积A \fcb (h o h o 2 2M
i f c b )=1010mm2。