双柱基础计算书

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487497_双柱基础计算书

现浇独立柱基础设计（双柱）:===================================================================1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：类型：锥形柱数：双柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=3900, b11=1450, a1=3300, a11=1650, h1=350, h2=150dx1=50, dx2=50, dy1=50, dy2=50柱a:方柱, A=400mm, B=400mm设计值：Na=1000.00kN, Mxa=50.00kN.m, Vxa=0.00kN, Mya=0.00kN.m, Vya=0.00kN标准值：Nka=740.74kN, Mxka=37.04kN.m, Vxka=0.00kN, Myka=0.00kN.m,Vyka=0.00kN柱b：方柱, A=400mm, B=400mm设计值：Nb=1000.00kN, Mxb=50.00kN.m, Vxb=0.00kN, Myb=0.00kN.m, Vyb=0.00kN标准值：Nkb=740.74kN, Mxkb=37.04kN.m, Vxkb=0.00kN, Mykb=0.00kN.m,Vykb=0.00kN混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3地基承载力设计值：200kPa基础埋深：1.50m作用力位置标高：0.000m(2)计算要求：1.基础抗弯计算2.基础抗剪验算3.基础抗冲切验算4.地基承载力验算-------------------------------------------------------------------2 基底反力计算：(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pk = (Nk+Gk)/A = 145.11pkmax = (Nk+Gk)/A + Mkx/Wx + Mky/Wy = 155.58pkmin = (Nk+Gk)/A - Mkx/Wx - Mky/Wy = 134.65各角点反力 p1=155.58, p2=155.58, p3=134.65, p4=134.65(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]p = N/A = 155.40pmax = N/A + Mx/Wx + My/Wy = 169.53pmin = N/A - Mx/Wx - My/Wy = 141.27各角点反力 p1=169.53, p2=169.53, p3=141.27, p4=141.27-------------------------------------------------------------------3 地基承载力验算:pk=145.11 < fa=200.00kPa, 满足pkmax=155.58 < 1.2*fa=240.00kPa, 满足-------------------------------------------------------------------4 基础抗剪验算:抗剪验算公式 V<=0.7*βh*ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条](剪力V根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): V下=958.68, V右=699.30, V上=958.68, V左=699.30砼抗剪面积(m2): Ac下=1.59, Ac右=1.29, Ac上=1.59, Ac左=1.29抗剪满足.-------------------------------------------------------------------5 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条](冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=550.71, F l右=283.70, F l上=550.71, F l左=283.70砼抗冲面积(m2): Aq下=0.84, Aq右=0.39, Aq上=0.84, Aq左=0.39抗冲切满足.-------------------------------------------------------------------6 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=546.53, M右=309.03, M上=546.53, M左=309.03, h0=455mm 计算As(mm2/m): As下=1141, As右=762, As上=1141, As左=762抗弯计算满足.-------------------------------------------------------------------7 底板配筋:X向实配 D14@200(770mm2/m) >= As=762mm2/mY向实配 D16@170(1183mm2/m) >= As=1141mm2/m----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------。

双柱基础暗梁计算

数ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ输出
一、常规数据混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 混凝土抗拉标准值ft (N/mm2) 二、基础暗梁计算柱1处地基反力Pj1 梁上线荷载q1 (KN/m) 支座（柱边）处负弯距MA、MB(KN· m) 跨中最大正弯距Mmax(KN· m) 支座（柱边）处剪力VA、VB(KN) 配筋量（按大者，上下相同）钢筋直径d (mm) 钢筋数量钢筋实际配筋面积 (mm2) 14.3 1.43 暗梁计算高度h0(mm) 柱1与柱2间的净距Ln (m) 450 1.80
数据输入（荷载和基础尺寸等取自JCCAD计算结果）
一、荷载数据 Pmax Pmin 389.00 二、常规数据基础长边方向尺寸L (m) 基础短边方向尺寸B (m) 基础长边方向左挑出尺寸Lr (m) 基础长边方向右挑出尺寸Ll (m) 柱1与柱2间距L0=L-Lr-Ll (m) 暗梁截面宽度b0(mm) 暗梁截面高度h(mm) 暗梁保护层厚度h(mm) 302.00 3.80 2.60 0.75 0.85 2.20 900 500 40 N (KN) ####### 柱1的宽度b1C (mm) 柱1的高度h1C (mm) 柱2的宽度b2C (mm) 柱2的高度h2C (mm) 混凝土强度等级受力钢筋强度设计值fy (N/mm2) 箍筋强度设计值fyv (N/mm2) 钢筋弹性模量ES (N/mm2) 2 混凝土弹性模量EC (N/mm ) 400 700 400 400 C30 360 360 200000 30000
柱2处地基反力Pj2 371.83 321.46 梁上线荷载 q2 (KN/m) 421.2 716.0 支座处抗弯钢筋面积 (mm2) -234.5 1519.5 跨中处抗弯钢筋面积 (mm2) 129.4 819.3 701.3 几肢箍 1519.5 4 箍筋直径d (mm) 20 12 箍筋间距 S (mm) 5 100 斜截面受剪承载力VCS (KN) 1570.8 956.6 配筋满足抗剪满足 1，弯矩按两端固结的支座、跨中弯矩计算（跨度取柱间净距）。 2，弯矩配筋按单筋计算，如配筋异常，请修改截面尺寸或砼等级等。也可以上下配筋不相同。构造提示：暗梁的配筋按一般单筋矩形截面受弯构件计算；暗梁的纵向受力钢筋、箍筋及纵向构造钢筋的构造规定可与一般梁相同。柱插筋应置于暗梁主筋的内侧；暗梁的纵筋宜伸至两柱外侧的柱边，并可兼作暗梁范围内的基础长边方向的底板筋，并与柱插筋连接成整体。

双柱基础

双柱基础计算一、使用说明：1.计算依据：采用《建筑地基基础设计规范》GBJ 7-89《湿陷性黄土地区建筑规范》GBJ 25-90《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-91《火力发电厂地基处理技术规定》DL5024932.在已知基础埋深、基础高度及基础承受的荷载、基础底面积等条件下计算底板配筋，基础的形式及台阶数量、高度均须依据设计和规范规定的要求确定。

3.适用范围：双柱下中心受压、单向及双向偏心受压矩形独立基础。

确定基础几何尺寸为：:=m H0.3:=mB0.3:=mC b3:=mB1 3.6:=m L1 3.6:=m:=m L11 1.8B110.3:=mh10.55基础总高度m:=h0.55二, 地基承载力设计值的确定：1, 符号说明：f—地基承载力设计值f k—地基承载力标准值ηb—基础宽度的地基承载力修正系数d—基础埋置深度η.d—基础宽度的地基承载力修正系数γ—土的重度γ0—基础底面以上土的加权平均重度L—基础底面长度b—基础底面宽度( b＜3m,取b=3m;b＞6m,取b=6m )对有地基处理基础承载力设计值确定应按有关规定执行。

2, 确定地基承载力设计值:适用于基础宽度b≥3m或埋置深度d≥0.5m的非岩石地基f.a＝f k＋ηbγ(b-3)+ηdγ0(d-d0) （湿陷性黄土地区d0＝1.5；其它d0＝0.5）ηb 、ηd不修正时取0,或查表请按说明输入数值：单位：KPa ；m ；Knf k 250:= KPaηb 1.5:= ηd 2.5:= γo 20:=Kn/m 3γ19:=Kn/m 2d 1.2:= mb B 1:=mL L 1:=mf a f k ηb γ⋅b 3-()⋅+ηd γo ⋅d 0.5-()⋅+:=f a 302.1=KPa三、用户荷载转化作用在基础顶部的荷载(设计值)：. 柱子a: N a 240:= kNM ax 0:=KN mM ay 45-:=. . V ax 0:=KN m V ay 0:=KN m. 柱子b: N b 340:= kNM bx 0:=KN mM by 10:=. . V bx 0:=KN mV by 0:=KN m将荷载转化到基础形心处转化后的荷载作用点离基础左边界距离 X c 1.8:= m 转化后的荷载作用点离基础下边界距离 Y c 1.8:= m此时荷载设计值采用以下公式计算：其中X 1X c B 11-:= X 2B 11C b +X c -:= Y 1Y c L 11-:= X 1 1.5= mX 2 1.5= mN N a N b +:=M x M ax M bx +N a N b +()Y 1⋅+V ay V by +()h -:= M y M ay M by +N a X 1⋅-N b X 2⋅+V ax V bx +()h +:=代入数值，可得作用在基础底部形心处的荷载为：. N 580= KNM x 0= KN m M y 115= KN 荷载标准值取荷载设计值除以荷载转换系数 K s 1.35:= N k NK s:=M kx M x K s:=M ky M yK s:=..N k 429.63= KNM kx 0= KN mM ky 85.185= KN m四、地基承载力验算基础底面积A B 1L 1⋅:=A12.96=m 2基础及其上覆土自重标准值 G k γo A ⋅d ⋅:=G k 311.04= KN 基础及其上覆土自重设计值G 1.35G k :=G 419.904= KNp k N k G k +A :=p k 57.15= KPa p k f a ≤e kx M kyN k G k +:=e kx 0.115= me kx B 16≤e ky M kxN k G k +:=e ky 0=me ky L 16≤W x B 1L 126⋅:=W x 7.776= m 3W y L 1B 126⋅:=W y 7.776= m 3p kmax p k M kxW x +M kyW y+:= p kmax 68.105=kpap kmin p k M kx W x-M ky W y-:=p kmin 46.196= kpap kmax 1.2f a ≤五、基础抗冲切验算当计算柱与基础交接处或基础变阶处的受冲切承载力，若冲切破坏 1.锥体的底面落在基础底面以外可不进行验算按《建筑地基基础设计规范》（GB50007--2002)下列公式验算：F 10.7βhp f t ⋅a m ⋅h o ⋅≤8.2.71-()符号说明βhp 受冲切承载力截面高度影响系数（h--800mm 时取1≤h 2000mm 时取0.9≥, 其间按线性内插法取用）f t 混凝土轴心抗拉强度设计值--按《混凝土结构设计规范》表,4.1.4取用此处βhp 1.0:= f t 1.1:= N/mm2即 f t 1100:= KN/m2求基地净反力最大值e x M y N G+:=e x 0.115= me x B 16≤e y M xN G+:=e y 0= me y L 16≤p jmax N A M x W x+M y W y+:=p jmax 59.542= kpaX 方向冲切验算验算截面2h 0.55=a s 0.080:= h o h a s -:=a t 0.3:= ma b a t 2h o ⋅+:= a b 1.24= ma m a t a b+2:=a m 0.77=mA l 8.26:= m2（A.l--冲切验算时取用的部分基底面积） N Al N b :=（N.Al--作用在A.l 上的柱子对基础的轴向作用力）F l p jmax A l ⋅N Al -:= F l 151.818=KNF t 0.7βhp f t ⋅a m ⋅h o ⋅:=F t 278.663=F l F t <满足要求验算截面3h 0.55=a s 0.080:= h o h a s -:=a t 0.3:= ma b a t 2h o ⋅+:= a b 1.24= ma m a t a b+2:=a m 0.77=mA l 8.26:= m2（A.l--冲切验算时取用的部分基底面积）N Al N a :=（N.Al--作用在A.l 上的柱子对基础的轴向作用力）F 1p jmax A l ⋅N Al -:= F 1251.818= KN F t 0.7βhp f t ⋅a m ⋅h o ⋅:=F t 278.663=KNF l F t <满足要求Y 方向冲切验算a t 0.3:= m ab 0.92:= m a m a t a b +2:=a m 0.61= mA l 1.78:= m2F l p jmax A l ⋅:=F l 105.985= F t 0.7βhp f t ⋅a m ⋅h o ⋅:=F t 220.759=F l F t <满足要求七、基础局部受压验算计算公式;《混凝土结构设计规范》中的公式F l 1.35βc βl ⋅f c ⋅A ln ⋅≤（7.8.1-1）βl A l:=A b（7.8.1-2）符号说明F l 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值-- βc 混凝土强度影响系数，按《混凝土结构设计规范》--7.5.1条的规定取用βl 混凝土局部受压时的强度提高系数--A l 混凝土局部受压面积--A b 混凝土局部受压计算底面积--A ln 混凝土局部受压净面积--f c 混凝土轴心抗拉强度设计值--按《混凝土结构设计规范》表,4.1.4取用此处 βc 1:=f c 9.6:= N/mm2即 f c 9600:= KN/m2柱子aF l N a :=F l 240=knA l 0.09:= m2A b 0.54:= m2A ln 0.09:= m2βl A b A l:=βl 2.449=F N 1.35βc ⋅βl ⋅f c ⋅A ln ⋅:=F N 2.857103⨯=knF l F N <满足要求柱子bF l N b :=F l 340=knA l 0.09:= m2A b 0.54:= m2A ln 0.09:= m2βl A b A l:=βl 2.449=F N 1.35βc ⋅βl ⋅f c ⋅A ln ⋅:=F N 2.857103⨯=knF l F N <满足要求八、截面抗弯计算1．计算公式基础抗弯计算采用倒置的悬臂板的计算模型, 承受一个梯形分布荷载, 其等效均布荷载计算公式为: p eq = (2p 1 + p 2) / 3 其中p 1为悬臂端梯形荷载的荷载设计值, 取基础边界上基底净反力设计值的平均值p 2为固定端梯形荷载的荷载设计值, 取为轴心荷载作用下基底净反力的设计值基础四个边界上基底净反力设计值分别为:p xl N A M y W y-:=p xl 29.964= kpap xr N A M y W y +:=p xr 59.542= kpap yt N A M xW x-:=p yt 44.753=kpap yb N AM xW x+:=p yb 44.753= kpap j N A:=p j 44.753=kpa底板配筋计算, 底板内力计算P jno Pnmax Pnmin -()b d 1-b⋅+:=Pnmin其中净反力取值P jn if L Lo ≥P jn ,,():=P jno沿基础长边力矩M 1148b h -()2⋅2L ⋅a +()⋅Pnmax P +()⋅:=jn 基础长边力矩取值M =1Kn .m沿基础短边力矩M 2124L -()2⋅2b ⋅h +()⋅Pnmax Pnmin+2⋅:=a基础短边力矩取值M =2Kn .m, 底板配筋计算基础短边底板配筋A S1104⋅0.9H o ⋅f y ⋅L⋅:=M 1A =S 1mm 2/m基础长边底板配筋A S2104⋅0.9H o ⋅f y ⋅b⋅:=M 2A =S 2mm 2/m最小配筋率验算b +()H o ⋅0.15⋅104⋅2b⋅=b 1mm 2/m。

双柱基础上部钢筋计算书

双柱基础上部钢筋计算双柱基础上部钢筋计算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 设计资料：1.1 已知条件：类型：单阶矩形底板双柱间距l：2350mm混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm2, ft=1.43N/mm2钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2配筋计算方法:简化法基础纵筋混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：210kPa基础埋深：2.00m作用力位置标高：0.000m1.2 计算要求：(1)基础抗弯计算2 计算过程和计算结果2.1 基础弯矩计算：根据扩展基础广西计算书知，所有双柱基础基底应p均小于210kPa，按最不利p=210kPa进行计算。

基础上部受到的弯矩为M=12ql2=210*2.352/12=96kN*m。

2.2 抗弯配筋:最小配筋率要求：0.15%根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%注：下表数据单位 M: kN.m; h0: mm; As: mm2/m; ρ: %1 / 1。

JC-1锥形双柱基础计算书

JC-1锥形双柱基础计算书一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》李国胜二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数矩形柱宽bc1=1000mm 矩形柱高hc1=1000mm矩形柱宽bc2=1000mm 矩形柱高hc2=1000mm基础端部高度h1=400mm基础根部高度h2=300mm基础长度B1=1500mm B2=2000mm Bc=4000mm基础宽度A1=3500mm A2=3500mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=18.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值Fgk1=2251.000kN Fqk1=0.000kNFgk2=907.000kN Fqk2=0.000kNMgxk1=-42.000kN*m Mqxk1=0.000kN*mMgxk2=45.000kN*m Mqxk2=0.000kN*mMgyk1=0.000kN*m Mqyk1=0.000kN*mMgyk2=0.000kN*m Mqyk2=0.000kN*mVgxk1=-18.000kN Vqxk1=0.000kNVgxk2=22.000kN Vqxk2=0.000kNVgyk1=0.000kN Vqyk1=0.000kNVgyk2=0.000kN Vqyk2=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.00可变荷载分项系数rq=1.00Fk=Fgk1+Fqk1+Fgk2+Fqk2=(2251.000)+(0.000)+(907.000)+(0.000)=3158.000kNMxk=Mgxk1+Fgk1*(A2-A1)+Mqxk1+Fqk1*(A2-A1)+Mgxk2+Fgk2*(A2-A1)+Mqxk2+Fqk2*(A2-A1)=-42.000+2251.000*(3.500-3.500)+0.000+0.000*(3.500-3.500)+45.000+907.000*(3.500-3.500)+0.000 +0.000*(3.500-3.500)=3.000kN*mMyk=Mgyk1-Fgk1*(Bx/2-B1)/2+Mqyk1-Fqk1*(Bx/2-B1)/2+Mgyk2+Fgk2*(Bx/2-B1)/2+Mqyk2+Fqk2*(Bx/ 2-B1)/2=0.000-2251.000*(7.500/2-1.500)/2+0.000-0.000*(7.500/2-1.500)/2+0.000+907.000*(7.500/2-1.500 )/2+0.000+0.000*(7.500/2-1.500)/2=-1512.000kN*mVxk=Vgxk1+Vqxk1+Vgxk2+Vqxk2=-18.000+0.000+22.000+0.000=4.000kNVyk=Vgyk1+Vqyk1+Vgyk2+Vqyk2=0.000+0.000+0.000+0.000=0.000kNF1=rg*Fgk1+rq*Fqk1+rg*Fgk2+rq*Fqk2=1.00*2251.000+1.00*0.000+1.00*907.000+1.00*0.000=3158.000kN*mMx1=rg*(Mgxk1+Fgk1*(A2-A1))+rq*(Mqxk1+Fqk1*(A2-A1))+rg*(Mgxk2+Fgk2*(A2-A1))+rq*(Mqxk2+Fq k2*(A2-A1))=1.00*(-42.000+2251.000*(3.500-3.500))+1.00*(0.000+0.000*(3.500-3.500))+1.00*(45.000+907.000 *(3.500-3.500))+1.00*(0.000+0.000*(3.500-3.500))=3.000kN*mMy1=rg*(Mgyk1-Fgk1*(Bx/2-B1)/2)+rq*(Mqyk1-Fqk1*(Bx/2-B1)/2)+rg*(Mgyk2+Fgk2*(Bx/2-B1)/2)+ rq*(Mqyk2+Fqk2*(Bx/2-B1)/2))=1.00*(0.000-2251.000*(7.500/2-1.500)/2)+1.00*(0.000-0.000*(7.500/2-1.500)/2)+1.00*(0.000+90 7.000*(7.500/2-1.500)/2)+1.00*(0.000+0.000*(7.500/2-1.500)/2)=-1512.000kN*mVx1=rg*Vgxk1+rq*Vqxk1+rg*Vgxk2+rq*Vqxk2=1.00*-18.000+1.00*0.000+1.00*22.000+1.00*0.000=4 .000kNVy1=rg*Vgyk1+rq*Vqyk1+rg*Vgyk2+rq*Vqyk2=1.00*0.000+1.00*0.000+1.00*0.000+1.00*0.000=0.00 0kNF2=1.35*Fk=1.35*3158.000=4263.300kNMx2=1.35*Mxk=1.35*3.000=4.050kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*-1512.000=-2041.200kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*4.000=5.400kNVy2=1.35*Vyk=1.35*0.000=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|3158.000|,|4263.300|)=4263.300kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|3.000|,|4.050|)=4.050kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|5253.375|,|-2041.200|)=5253.375kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|4.000|,|5.400|)=5.400kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=150.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2+Bc=1.500+2.000+4.000=7.500m2. 基础总宽 By=A1+A2=3.500+3.500=7.000m3. 基础总高 H=h1+h2=0.400+0.300=0.700m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.400+0.300-0.040=0.660m5. 基础底面积 A=Bx*By=7.500*7.000=52.500m26. Gk=γ*Bx*By*dh=18.000*7.500*7.000*1.500=1417.500kNG=1.35*Gk=1.35*1417.500=1913.625kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vxk*H=3.000-4.000*0.700=0.200kN*mMdyk=Myk+Vyk*H=-1512.000+0.000*0.700=-1512.000kN*mMdx=Mx-Vx*H=4.050-5.400*0.700=0.270kN*mMdy=My+Vy*H=5253.375+0.000*0.700=5253.375kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(3158.000+1417.500)/52.500=87.152kPa 【①5.2.2-2】因γo*pk=1.0*87.152=87.152kPa≤fa=150.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=5253.375/(3158.000+1417.500)=1.148m因|exk|≤Bx/6=1.250m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(3158.000+1417.500)/52.500+6*|5253.375|/(7.5002*7.000)=167.204kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(3158.000+1417.500)/52.500-6*|5253.375|/(7.5002*7.000)=7.101kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=0.270/(3158.000+1417.500)=0.000m因|eyk|≤By/6=1.167m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(3158.000+1417.500)/52.500+6*|0.270|/(7.0002*7.500)=87.157kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(3158.000+1417.500)/52.500-6*|0.270|/(7.0002*7.500)=87.148kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(167.204-87.152)+(87.157-87.152)+87.152=167.208kPaγo*Pkmax=1.0*167.208=167.208kPa≤1.2*fa=1.2*150.000=180.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=-1512.000/(4263.300+1913.625)=-0.245m因ex≤Bx/6.0=1.250m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(4263.300+1913.625)/52.500+6*|-1512.000|/(7.5002*7.000)=140.696kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(4263.300+1913.625)/52.500-6*|-1512.000|/(7.5002*7.000)=94.616kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=0.200/(4263.300+1913.625)=0.000m因ey≤By/6=1.167y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(4263.300+1913.625)/52.500+6*|0.200|/(7.0002*7.500)=117.659kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(4263.300+1913.625)/52.500-6*|0.200|/(7.0002*7.500)=117.652kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=140.696+117.659-(4263.300+1913.625)/52.500=140.699kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=140.699-1913.625/52.500=104.249kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=140.696-1913.625/52.500=104.246kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=117.659-1913.625/52.500=81.209kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因(H≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积Alx=max((A1-h/2-ho)*(b+2*ho)-(Bx1-h/2-ho)2/2-(Bx2-b/2-ho)2/2,(A2-h/2-ho)*(b+2*ho)-(Bx2-h/2-ho )2/2-(Bx1-b/2-ho)2/2=max((3.500-1.000/2-0.660)*(5.000+2*0.660)-(3.500-1.000/2-0.660)2/2-(4.000-5.000/2-0.660 )2/2,(3.500-1.000/2-0.660)*(5.000+2*0.660)-(4.000-1.000/2-0.660)2/2-(3.500-5.000/2-0.660)2/2) =max(11.698,10.698)=11.698m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=11.698*104.249=1219.525kNγo*Flx=1.0*1219.525=1219.53kN因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*5660*660=3739.34kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积Aly=max((Bx1-b/2-ho)*(h+2*ho)+(Bx1-b/2-ho)2,(Bx2-b/2-ho)*(h+2*ho)+(Bx2-b/2-ho)2)=max((3.500-5.000/2-0.660)*(1.000+2*0.660)+(3.500-5.000-0.660)2/2,(4.000-5.000/2-0.660)* (1.000+2*0.660)+(3.500-5.000-0.660)2/2)=max(0.904,2.064)=2.064m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=2.064*104.249=215.212kNγo*Fly=1.0*215.212=215.21kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1660.000*660=1096.70kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

多柱基础计算书

多柱基础计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________设计_____________校对_____________审核_____________一、设计资料柱子数量: 双柱基础类型: 锥型基础基础埋深d: 2000 mma s: 80 mm转换系数K s: 1.35基础及其上覆土平均容重 0: 20.00 kN/m3混凝土强度等级: C30, f c = 14.30 N/mm2, f t = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi), f y = 360.00 N/mm2作用在基础顶部的荷载:柱子编号N(kN)M x(kN·m)M y(kN·m)V x(kN)V y(kN)柱子a2447.390.00366.41116.180.00柱子b2447.390.00366.41116.180.00计算形式: 验算截面尺寸基础是否对称: 是基础几何尺寸为:B = 500 mm H = 500 mmC b = 2500 mmB1 = 5400 mm L1 = 2900 mmB11 = 1450 mm L11 = 1450 mmB2 = 3200 mm L2 = 700 mmB21 = 350 mm L21 = 350 mmh1 = 500 mm h2 = 300 mm基础总高度h = 800 mm二、依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）三、修正地基承载力计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）(5.2.4)f a = f ak + ηb γ(b - 3) + ηd γm (d - 0.5) (式5.2.4)式中: f ak = 210.00 kPaηb = 0.30, ηd = 1.60γ = 18.00 kN/m 3, γm = 18.00 kN/m 3b = 2.90m, d = 2.00m如果 b ＜ 3m, 按 b = 3m; 如果 b > 6m, 按 b = 6m 如果 d ＜ 0.5m, 按 d = 0.5m f a = f ak + ηb γ(b - 3) + ηd γm (d - 0.5)= 210.00 + 0.30 × 18.00 × (3.00 - 3.00) + 1.60 × 18.00 × (2.00 - 0.50)= 253.20 kPa抗震情况下地基抗震承载力f aE = ζa f a = 1.10 × 253.20 = 278.52 kPa四、用户荷载转化将用户输入的荷载转化到基础形心处转化后的荷载作用点离基础左边界距离X c = 2700 mm 转化后的荷载作用点离基础下边界距离Y c = 1450 mm 此时荷载的设计值采用以下公式计算:N = N a + N bM x = M ax + M bx + (N a + N b ) × Y 1 - (V ay + V by )× h M y = M ay + M by - N a × X 1 + N b × X 2 + (V ax + V bx ) × h 其中X 1 = X c - B 11 = 1250 mmX 2 = B 11 + C b - X c = 1250 mm Y 1 = Y c - L 11 = 0 mm代入数值, 可得作用在基础底部形心处的荷载为:N = 4894.78 kN, M x = 0.00 kN·m, M y = 918.71 kN·m荷载的标准值取荷载的设计值除以荷载转换系数K s , 所以可得N k = 3625.76 kN, M kx = 0.00 kN·m, M ky = 680.52 kN·m五、地基承载力验算基础底面积A = B 1 × L 1 = 5400.000 × 2900.000 = 15.66 m 2基础及其上覆土自重标准值G k = γ0Ad = 20.00 × 15.66 × 2.000 = 626.40 kN 基础及其上覆土自重设计值G = 1.35G k = 1.35 × 626.40 = 845.64 kN≤ f aE = 278.52 kPa p k = N k + G k A = 3625.76 + 626.4015.66 = 271.53 kPa≤ B 1 / 6e kx = |M ky|N k + G k = 680.523625.76 + 626.40 = 0.16 m≤ L 1 / 6e ky =|M kx|N k + G k =0.003625.76 + 626.40 = 0.00 mp kmax = p k + |M kx|W x +|M ky|W y p kmin = p k - |M ky|W y -|M kx|W x 其中W x = B 1L 126= 5400 × 290026 = 7.57 m3Wy = B 12L 16 = 5400.002 × 2900.006= 14.09 m3p kmax = 271.53 + 0.007.57 + 680.5214.09 = 319.81 kPap kmin = 271.53 - 0.007.57 - 680.5214.09= 223.25 kPap kmax ≤ 1.2f aE = 334.22 kPa六、基础抗冲切验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）下列公式验算：F l ≤ 0.7βhp f t a m h 0(8.2.7－1)αm = (a t ＋a b )/2(8.2.7－2)F l = p jmax A l - ∑N其中N 为作用在A l 上的柱子对基础的轴向作用力1．求基底净反力最大值≤ B 1 / 6e x = |M y|N + G = 918.714894.78 + 845.64 = 0.16 m≤ L 1 / 6e y = |M x|N + G = 0.004894.78 + 845.64 = 0.00 mp jmax = N A + |M x|W x + |M y|W y = 4894.7815.66 + 0.007.57 + 918.7114.09= 377.75 kPa2．X 方向冲切验算截面h p jmax a t a b a mA l F l 0.7βhp f t a m h 0验算结果截面1800377.750.70 2.14 1.420.96361.731023.42满足要求截面2800377.750.50 1.94 1.22 1.16438.79879.28满足要求截面3800377.750.50 1.94 1.228.41730.09879.28满足要求截面4800377.750.50 1.94 1.228.41730.09879.28满足要求截面5800377.750.50 1.94 1.22 1.16438.79879.28满足要求截面6800377.750.70 2.14 1.420.96361.731023.42满足要求3．Y 方向冲切验算截面h p jmax a t a b a m A l F l 0.7βhp f t a m h 0验算结果截面1800377.75 3.20 4.64 3.92 1.91720.602825.22满足要求截面2800377.750.50 1.94 1.22 1.16438.79879.28满足要求截面3800377.750.50 1.94 1.22 1.16438.79879.28满足要求截面4800377.750.501.941.221.16438.79879.28满足要求截面5800377.750.50 1.94 1.22 1.16438.79879.28满足要求截面6800377.753.204.643.921.91720.602825.22满足要求七、基础局部受压验算计算公式: 《混凝土结构设计规范》中公式F l ≤ 1.35×βc ×βl ×f c ×A ln（7.8.1-1）混凝土局部受压强度提高系数(7.8.1-2)βl =A b A l 柱子F l A b A lβl1.35βc βl f c A ln 验算结果柱子a 2447.390.490.25 1.406756.75满足要求柱子b2447.390.490.251.406756.75满足要求八、截面抗弯计算1．计算公式基础抗弯计算采用倒置的悬臂板的计算模型, 承受一个梯形分布荷载, 其等效均布荷载计算公式为:p eq = (2p 1 + p 2) / 3其中p 1为悬臂端梯形荷载的荷载设计值, 取基础边界上基底净反力设计值的平均值p 2为固定端梯形荷载的荷载设计值, 取为轴心荷载作用下基底净反力的设计值基础四个边界上基底净反力设计值分别为:p Xl = N A - M y W y = 4894.7815.66 - 918.7114.09 = 247.38 kPap Xr = N A + M y W y = 4894.7815.66 + 918.7114.09 = 377.75 kPap Yt = N A - M x W x = 4894.7815.66 - 0.007.57 = 312.57 kPap Yb = N A + M x W x = 4894.7815.66 + 0.007.57 = 312.57 kPap j = N A = 4894.7815.66 = 312.57 kPaA s =M0.9f y h 02．基础底部钢筋计算X 方向基础底部钢筋截面等效p eq 弯矩M 截面宽度b截面高度h 计算面积A s1配筋面积A s2截面1269.11472.1518002023.973015截面2269.11561.9018002408.703015截面3269.11775.2118003080.433015截面4356.02420.7118001803.453015截面5356.02743.3718003026.623015截面6356.02624.6418002677.643015Y方向基础底部钢筋截面等效p eq弯矩M 截面宽度b截面高度h计算面积A s1配筋面积A s2截面1312.571021.1538004377.375628截面2312.571215.2638005209.435628截面3312.571215.2638005209.435628截面4312.571021.1538004377.375628其中计算面积A s1表示未考虑最小配筋率前钢筋的计算面积配筋面积A s2表示考虑最小配筋率后钢筋的计算面积X方向底部实际配置钢筋为:C16@200钢筋总根数为：15实配面积：3015 mm2Y方向底部实际配置钢筋为:C16@200钢筋总根数为：28实配面积：5628 mm2X方向顶部实际配置钢筋为:C0@-540钢筋总根数为：0实配面积：0.00 mm2。

双柱联合基础

JC-XX双柱联合基础计算书一、基本参数及基础尺寸：1、地基参数：1)基础持力层：粉质粘土层2)地基承载力特征值：f ak=180kPa3)宽度修正系数： ηb=0.34)埋深修正系数： ηd=1.65)基底下土的重度：γ=18KN/m36)基底上加权重度：γm=20KN/m32、基础几何尺寸：1)柱子A截面宽度：b cA=500mm2)柱子A截面长度：h cA=400mm3)柱子B截面宽度：b cB=500mm4)柱子B截面长度：h cB=400mm5)基础底面宽度：B=2100mm6)两柱中心距离：L2=2000mm7)柱子A中心距边缘：L2A=1000mm8)柱子B中心距边缘：L2B=1200mm9)基础梁宽度：B L=800mm10)基础梁高度：H L=1200mm11)梁翼缘根部高度：H=500mm12)梁翼缘边缘高度：H1=250mm13)基础埋置深度：d=1600mm3、基础材料性能参数：1)混凝土强度等级：C302)基础梁纵筋强度：f y1=360N/mm23)基础梁箍筋强度：f yv=300N/mm24)基础梁箍筋间距：s=100mm5)翼缘钢筋强度：f y2=300N/mm26)纵筋合力点边距：a s=50mm7)梁最小配筋率：ρmin1=0.20%8)翼缘最小配筋率：ρmin2=0.15%4、柱底荷载：1)柱A竖向力标准值：F Ak=600KN2)柱B竖向力标准值：F Bk=700KN3)综合分项系数：γz=1.354)恒载分项系数：γG=1.35二、基础其它几何尺寸及宽高比复核：1、基础底面长度：L=L2+L2A+L2B=4200mm2、X =(B - B L)/2=650mm，Y =L2 - (h cA+h cB)/2=1600mm，3、Y A=L2A - h cA/2=800mm，Y B=L2B - h cB/2=1000mm，4、h0=H - a s=450mm，H L0=H L - a s=1150mm，三、基础控制内力：1、基础自重及基础上的土重：标准值：G k= γm· B · L · d =282KN设计值：G = γG · G k=381KN2、柱A竖向力设计值：F A = γz· F Ak =810KN柱B竖向力设计值：F B = γz· F Bk =945KN3、绕X轴不平衡弯距标准值：M xk=F Bk · (L/2 - L2B) - F Ak · (L/2 - L2A)=-30KN·m绕X轴不平衡弯距设计值：M x= γz · M xk=-40.5KN·m四、地基承载力验算：1、基础底面积：A = B · L =8.82m22、承载力修正时，基底宽度：b= min[B,L]=2.10＜3m,仅承载力修正时取 b = 3.00m3、修正后的地基承载力特征值：f a= f ak+ ηb· γ ·(b-3)+ ηd· γm·(d-0.5)=180+0.3×18×(3－3)+1.6×20×(1.6－0.5)=215.2kPa4、轴心荷载作用下，基础底面的平均压力值：p k=(F Ak+F Bk+G k)/A=(600+700+282.24)/8.82=179.4kPa≤ f a ，满足要求5、偏心荷载作用下，基础底面的最小、最大压力值：基础底面绕X轴抵抗矩：W x=B · L² /6=6.17m3p kmin=(F Ak+F Bk+G k)/A-|M xk| / W x=(600+700+282.24)/8.82－|-30|/6.174=174.5kPa≥0;p kmax=(F Ak+F Bk+G k)/A+|M xk| / W x=(600+700+282.24)/8.82+|-30|/6.174=184.3kPa≤ 1.2 · f a ＝258.2kPa，满足要求五、基础受冲切承载力验算：1、基础底面边缘最小和最大地基净反力设计值：p jmin=(F A+F B)/A-|M x| / W x=(810+945)/8.82－|-40.5|/6.174=192.4kPap jmax=(F A+F B)/A+|M x| / W x=(810+945)/8.82+|-40.5|/6.174=205.5kPa2、基础梁边缘受冲切承载力：A l=(X - h0) · L =0.84m2,混凝土强度等级为C30的轴心抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2因H=500mm，故βhp=1.00F l= p jmax · A l =####KN≤0.7 · βhp · f t · L · h0 =1892KN满足要求六、斜截面受剪承载力验算：1、基础M端地基净反力设计值：p jM=(F A+F B)/A- M x / W x =205.5kPa基础N端地基净反力设计值：p jN =(F A+F B)/A+M x / W x =192.4kPaⅡ-Ⅱ截面处的地基净反力设计值：p jⅡ=p jM - (p jM - p jN)·Y A/L=203.0kPaⅢ-Ⅲ截面处的地基净反力设计值：p jⅢ=p jM - (p jM - p jN)·(Y A+h cA)/L=201.8kPa Ⅳ-Ⅳ截面处的地基净反力设计值：p jⅣ=p jN - (p jN - p jM)·(Y B+h cB)/L=196.8kPa Ⅴ-Ⅴ截面处的地基净反力设计值：p jⅤ=p jN - (p jN - p jM)·Y B/L=195.5kPa2、基础梁边缘受剪切承载力：因h0=450mm，故βh=1.00混凝土强度等级为C30的轴心抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2地基平均净反力设计值：p j=(F A+F B)/A=199kPa基础梁边缘Ⅰ-Ⅰ截面处的有效面积A0Ⅰ=L · h0 =1.89m2VⅠ=p j · X · L=543KN≤0.7 · βh · f t · A0Ⅰ=1892KN满足要求3、基础梁受剪切承载力：混凝土强度等级为C30的轴心抗压强度设计值：f c=14.3N/mm2其轴心抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2按《混规》第7.5.1条，βc=1.0基础梁腹板高度：h w=H L - H =700mm，h w/B L =0.88≤4,故应满足：V≤0.25βc · f c · B L· H L0 =3289KN另按《混规》式(7.5.4-2)，还应满足：A sv≥(V - 0.7 · f t · B L · H L0)/(1.25 · f yv · H L0/s)1)Ⅱ-Ⅱ截面的剪力：VⅡ=( p jM+p jⅡ) · Y A· B /2=343KN≤3289KN满足要求还应满足：A sv≥-134mm2≤0，故按构造要求配置箍筋即可2)Ⅲ-Ⅲ截面的剪力：VⅢ=F A - ( p jM+p jⅢ) · (Y A+h cA)· B /2=297KN≤3289KN满足要求还应满足：A sv≥-145mm2≤0，故按构造要求配置箍筋即可3)Ⅳ-Ⅳ截面的剪力：VⅣ=F B - ( p jN+p jⅣ) · (Y B+h cB)· B /2=373KN≤3289KN满足要求还应满足：A sv≥-127mm2≤0，故按构造要求配置箍筋即可4)Ⅴ-Ⅴ截面的剪力：VⅤ=( p jN+p jⅤ) · Y B· B /2=407KN≤3289KN满足要求还应满足：A sv≥-119mm2≤0，故按构造要求配置箍筋即可七、基础正截面受弯承载力计算（配筋计算）：1、柱A中心处的地基净反力设计值：p j A=p jM - (p jM - p jN)·L2A/L=202.4kPa柱B中心处的地基净反力设计值：p j B=p jN - (p jN - p jM)·L2B/L=196.2kPa2、基础梁翼缘配筋计算：MⅠ=0.5 · p j · X2 · L =177KN·mA sⅠ=MⅠ/ (0.9 · f y2 · h0)=1453mm2＜A sⅠmin= ρmin2 · L · H =3150mm2故A sⅠ=3150mm2①号筋折算到每延米的配筋为：A sX=A sⅠ/ L =750mm2②号筋为分布钢筋，可按规范构造要求选取。

交通标志结构计算书--双柱式(2009规范)

[τd]
= 125.00(MPa),
满足设计要求。
4.6 危险点应力验算
对于圆柱形立柱截面，通过圆心与 X-X 轴成 45°的直线与截面中心线的交点处于复杂应力状态，正应力和剪应力均比较大，应对该点进行应力状态分析。
1)计算危险点的位置 x = y = 0.0937(m)
2)计算危险点处的正应力计算公式
F×Sx τ = I×(2t)= 1.18(MPa)
4)根据形状改变必能理论(即第四强度理论)进行校核在此应力状态下，三个主应力分别为：
σ σ1 = 2 +
(σ2)2 + τ2
σ2 = 0
σ σ3 = 2 -
(σ2)2 + τ2
代入第四强度理论公式，可得到如下强度条件：
设计要求。
σ4 = (σ2 + 3×τ2) = 67.59(MPa) < [σd] = 215.00(MPa), 满足
受拉侧地脚螺栓的总拉力
Ta = G×(e - L/2 + Xn/3) / (L - Lt - Xn/3)
= 58.51(KN) < 28.03×10-4(m2) × 140(MPa) = 392.42(KN), 满足设计要求。
6.1.5 对水平剪力的校核由法兰盘和混凝土的摩擦力产生的水平抗翦承载力为：
计算公式
f=f+ (L-h)×tan(θ) = 0.0794(m)
f L
= 0.0079 < 0.013, 满足设计要求。
6 柱脚强度验算
6.1 计算底板法兰盘受压区的长度 Xn
6.1.1 受力情况铅垂力 G=γ0γG×G= 0.90×0.90×6122.85 = 4.96(kN) 水平力 F=5.57(kN) 由风载引起的弯矩 M=42.19(kN*M)

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独立基础验算计算书一. 设计资料1 基本信息验算依据：建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)连接柱子数目：2 个连接柱子类型：单肢混凝土柱左柱X向尺寸：X c1=1000 mm左柱Y向尺寸：Y c1=1000 mm右柱X向尺寸：X c2=1000 mm右柱Y向尺寸：Y c2=1000 mm双柱中心间距：4500 mm2 地基信息基础埋深：d=1.5 m室内外地面高差：Δd=0 m地基名称: 永年梁场本地基现有3个土层受力土层范围内没有地下水。

地基土层分布示意图如下：地基土层具体信息列表如下：序厚(m) Es(mPa) γ/γs(kN/m3) Fak(kPa) δa 参数参数1 0.50 5.00 18.00/19.00 80.0 1.00 εb=0.0 εd=0.02 4.60 9.25 18.00/19.00 120.0 1.10 εb=0.3 εd=1.53 6.40 19.00 18.00/19.00 140.0 1.10 εb=2.0 εd=3.0 3 荷载信息基顶荷载模式：基本工况内力标准值基础拉梁弯矩分担百分比：ε=0%左柱基顶各工况荷载数值列表如下：工况N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kN·m) My(kN·m)恒载4180.0 0.0 0.0 0.0 0.0活载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 右柱基顶各工况荷载数值列表如下：工况N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kN·m) My(kN·m)恒载4180.0 0.0 0.0 0.0 0.0活载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 基础信息基础类型：阶形基础基础连接方式：平台连接基础阶数：3 阶基础混凝土标号：C25基础尺寸示意图如下：基础底面X向长度：B x1=11500 mm基础底面Y向长度：B y1=6000 mm基础第一台阶高度：H1=500 mm基础二阶底面X向长度：B x2=9500 mm基础二阶底面Y向长度：B y2=4000 mm二阶底面X向左侧伸出柱边长度：B x21=2500 mm二阶底面Y向下侧伸出柱边长度：B y21=2000 mm基础第二台阶高度：H2=500 mm基础X向伸出柱边长度：D x=1000 mm基础Y向伸出柱边长度：D y=500 mm基础第三台阶高度：H3=500 mm5 配筋信息基础配筋示意图如下：5.1 基础底板配筋信息基底有垫层，钢筋保护层厚度：C=40 mm底板X向钢筋：D12@100X向钢筋每米面积：A bx=11.31 cm2X向钢筋抗拉强度：f bx=300 N/mm2底板Y向钢筋：D12@100Y向钢筋每米面积：A by=11.31 cm2Y向钢筋抗拉强度：f by=300 N/mm25.2 基础顶板配筋信息顶筋保护层厚度：C u=40 mm基础顶板钢筋：Φ12@200顶板钢筋每米面积：A u=5.655 cm2顶板钢筋抗拉强度：F u=210 N/mm2二. 验算结果一览验算项验算工况数值限值结果基底平均压力(kPa) D+L 152 最大163 满足基底最大压力(kPa) D+L 152 最大196 满足基底土层1承载力D+L 388 最小217 满足冲切应力比 1.2D+1.4L 0.40 最大1.00 满足剪切应力比 1.2D+1.4L 0.60 最大1.00 满足左柱下局压应力比 1.2D+1.4L 0.20 最大1.00 满足右柱下局压应力比 1.2D+1.4L 0.20 最大1.00 满足混凝土强度标号——C25 最低C20 满足X向压区高度(mm) 1.2D+1.4L 85.5 最大798 满足X向抗弯应力比 1.2D+1.4L 0.99 最大1.00 满足Y向压区高度(mm) 1.2D+1.4L 34.5 最大523 满足Y向抗弯应力比 1.2D+1.4L 0.81 最大1.00 满足保护层厚度(mm) ——40.0 最小40.0 满足X向配筋率(%) ——0.12 最小0.15不满足X向钢筋直径(mm) ——12.0 最小10.0 满足X向钢筋间距(mm) ——100 最小100 满足X向钢筋间距(mm) ——100 最大200 满足Y向配筋率(%) ——0.10 最小0.15不满足Y向钢筋直径(mm) ——12.0 最小10.0 满足Y向钢筋间距(mm) ——100 最小100 满足Y向钢筋间距(mm) ——100 最大200 满足抗弯承载力[MPa] 1.2D+1.4L 0 最小0 满足基底中心沉降(mm) D+0.5L 38.5 最大120 满足基础倾斜值(%) D+0.5L 0 最大0.40 满足三. 地基承载力验算1 地基承载力特征值计算基础覆土的加权平均重度：γm=(18×0.5+18×1)/1.5=18 kN/m3基底处土层重度：γ=18 kN/m3地基承载力特征值：f a=f ak+εbγ*(b-3)+εd*γm*(d-0.5)=120+0.3×18×(6-3)+1.5×18×(1.5-0.5)=163.2 kPa地基抗震承载力特征值：f aE=δa*f a=163.2×1.1=179.52 kPa2 基础和回填土总重标准值计算基底以上总体积：V=L*B*(d-Δd)=11500×6000×(1.5-0×0.5)×10-6=103.5 m3基础体积：V c=37.25 m3基础与回填土总重标准值：G k=(V-V c)*γm+V c*ρc*g=[(103.5-37.25)×1.8e-005+37.25×2.5e-005]×106=2123.75 kN 3 地基承载力验算控制工况：D+L工况内力：N=8360 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力标准值计算：基础总高度：H=1500 mm柱子中心对基底X向偏心：E x=0 mm柱子中心对基底Y向偏心：E y=0 mm基底竖向力值：F k=N=8360 kN基底竖向合力值：F k+G k=8360+2123.75=10483.75 kN基底X向力矩值：M xk=(M x-V y*H-N*E y)*(1-ε)=(0-0×1500×10-3-8360×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yk=(M y+V x*H-N*E x)*(1-ε)=(0-0×1500×10-3-8360×0×10-3)×(1-0)=0 kN·mD+L工况下基底压力分布图(kPa)如下基底平均压力值：P k=(F k+G k)/A=10483.75/690000×104=151.938 kPa≤163.2，满足基底最大压力值：P kmax=(F k+G k)/A+|M yk|/W y=10483.75/690000×104+0/132250000×106=151.938 kPa≤195.84，满足4 基础下卧土层承载力验算基础底面处土的自重压力值：p c=γm*d=18×1.5=27 kPa基底下第1个下卧层承载力验算土层顶面到地面的距离：d z=5.1 m下卧层顶面到基础底面距离：z=3.6 mz/b=3.6/6=0.6E s1/E s2=9.25/19=0.4868查地基规范(GB 50007-2002)表5.2.7，得地基压力扩散角：ζ=0°土层顶面处土的附加压力值：p z=b*l*(p k-p c)/(b+2*z*tanζ)/(l+2*z*tanζ)=6×11.5×(151.938-27)/(6+2×3.6×0)/(11.5+2×3.6×0)=124.938 kPa土层顶面以上土的加权平均重度：γmz=(18×0.5+18×1+18×3.6)/5.1=18 kN/m3土层顶面处土的自重压力值：p cz=γm*d z=18×5.1=91.8 kPa土层顶面处土的压力值：p z+p cz=124.938+91.8=216.738 kPa土层承载力特征值：f akz=140 kPa承载力深度修正系数：εdz=3经深度修正后的土层承载力特征值：f az=f ak+εdz*(d z-0.5)*γm=140+3×(5.1-0.5)×18=388.4 kPa第1个土层压力值：p z+p cz=124.938+91.8=216.738 kPa第1个土层承载力特征值：f az=388.4≥216.738，满足四. 基础抗冲切验算控制工况：1.2D+1.4L工况内力：N=10032 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力计算：基础与覆土自重设计值：G=(2123.75+0)×1.2-0=2548.5 kN基底竖向力值：F d=N+G=10032+2548.5=12580.5 kN基底X向力矩值：M xd=(0-0×1500×10-3-10032×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yd=(0-0×1500×10-3-10032×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m1.2D+1.4L工况下基底压力分布图(kPa)如下基础的最大冲切应力出现在基础X向右侧第3阶处冲切锥体抗冲切承载力计算：基础第3阶有效高度：h0=1500-40-10=1450 mmβh=1-(h0-800)/12000=1-(1450-800)/12000=0.9417冲切破坏锥体上边长：b t=1000 mm冲切破坏锥体下边长：b b=3900 mm冲切破坏锥体中边长：b m=(b b+b t)*0.5=(3900+1000)×0.5=2450 mm抗冲切承载力：F h=0.7*βh*b m*H0*f t=0.7×0.9417×2450×1450×1.27×10-3=2973.946 kN冲切验算取用的基底呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下冲切梯形下宽：l=6000 mm冲切梯形上宽：a r=3900 mm冲切梯形高度：h=1550 mm梯形上边到基础下边距离：a1=1050 mm梯形上边到基础上边距离：a2=1050 mm基底冲切压力值：F l=1191.848 kN≤2973.946 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的冲切压力为：冲切作用基底面积：A l=l*h-(a12+a22)/2=[6000×1550-(10502+10502)/2]×10-2=81975 cm2冲切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=81975×(182.326-36.935)×10-4=1191.845 kN≤2973.946 kN，满足五. 基础抗剪切验算控制工况：1.2D+1.4L基底作用力和净压力分布同冲切验算时，详见冲切验算基础的最大剪切应力出现在基础X向右侧第3阶处基础第3阶有效高度：h0=1500-40-10=1450 mmβh=(800/h0)0.25=(800/1450)0.25=0.8618基础第3阶抗剪切面面积为：A v=(6000×450+4000×500+2000×500)×10-6=5.7 m2抗剪切承载力：F v=0.7*βh*A v*f t=0.7×0.8618×5.7×1.27×103=4367.241 kN 基底剪切矩形内地基净压力分布图(kPa)如下基底剪切矩形宽度：l=6000 mm基底剪切矩形高度：h=3000 mm经积分计算，剪切压力值：F l=2617.043 kN≤4367.241 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的剪切压力：剪切作用基底面积：A l=l*h=6000×3000×10-2=180000 cm2剪切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=180000×(182.326-36.935)×10-4=2617.043 kN≤4367.241 kN，满足六. 控制工况下基础局部受压验算按素混凝土验算柱下基础混凝土的局部受压考虑局部受压面上荷载均匀分布，取荷载分布影响系数：ω=1基础素混凝土轴心抗压强度设计值：f cc=0.85*f c=0.85×11.9=10.115 N/mm2左柱下基础混凝土局部受压验算控制工况：1.2D+1.4L控制内力：N=5016 kN局部受压面积：A l=X c*Y c=1000×1000×10-2=10000 cm2计算底面X向增大宽度：b x=1000 mm计算底面Y向增大宽度：b y=500 mm计算底面积：A b=(X c+2*b x)*(Y c+2*b y)=(1000+2×1000)×(1000+2×500)×10-2=60000 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=(60000/10000)0.5=2.449左柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l)=5016/(10.115×2.449×10000)×10=0.2024≤1，满足右柱下基础混凝土局部受压验算控制工况：1.2D+1.4L控制内力：N=5016 kN局部受压面积：A l=X c2*Y c2=1000×1000×10-2=10000 cm2计算底面X向增大宽度：b x=1000 mm计算底面Y向增大宽度：b y=500 mm计算底面积：A b=(X c2+2*b)*(Y c2+2*b x)=(1000+2×1000y)×(1000+2×500)×10-2=60000 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=(60000/10000)0.5=2.449右柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l)=5016/(10.115×2.449×10000)×10=0.2024≤1，满足七. 基础底板配筋验算1 基础底板X向配筋验算控制工况：1.2D+1.4L基底作用力和净压力分布同前基础X向最大有效面积：A x=57000 cm2基础X向实配钢筋面积：A sx=67.858 cm2基础X向配筋率：ρsx=A sx/A x*100=67.858/57000×100=0.119%<0.15%，不满足基础的最大抗弯应力出现在基础X向右侧第3阶处底板钢筋总拉力：F s=f bx*A bx*l=300×1130.973×6000×10-3=2035.752 kN基础作用面有效高度：h0=1500-40-10=1450 mm混凝土受压区高度：x=85.536 mm相对受压区高度：ξ=x/h0=85.536/1450=0.05899≤ξb=0.55，满足底板钢筋力臂长度：S=h0-x/2=1450-85.536/2=1407.232 mm第3阶的抗弯承载力为：M u=F s*S=2864.776 kN·m抗弯验算取用的基底面积呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下基底梯形下宽：l=6000 mm基底梯形上宽：b c=1000 mm。