20MnSi棒材轧后分级水冷过程温度场有限元模拟
钢筋轧后控制冷却的数学模型
σ - Gc Pd T = ε
T
4
100
-
Ta
4
100
-3
Fd t 1
( 3)
对上式进行整理并积分后可得 :
T2 =
σ 6ε t1 + ( T1 + 273) ρ 1004 c P R
T - TA T2 - TA r n →∞ 2 J 1 (μn) J 0 (μn ) at 2 R - μn 2 ( 10) = e 2 2 R n =1 μ n [ J 0 (μ n ) + J 1 (μ n) ]
做指导 , 使实用模型结构更为合理[ 5 \ 〗。 由式 ( 11) 可见 , T2 > TA , 因此 , 可看成冷却水量与 T2 成线性关系 。 考虑到控制的目标量为钢筋的自回火 温度 , 所以 , 在冷却水量设定时 , 必须反映它的影响 。 因 此 , 水量设定模型的结构式为 :
装置入口处钢筋的温度 ; t 1 为钢筋从精轧机入口到穿 水冷却装置入口处的时间 。 在该过程当中 , 钢筋的半径 R 由精轧第一道次到 最后一道次是逐道次变化的 , 但每一道次的 R 可看成 是一定值 , 为简化模型 , 可将式 (4) 中的 R 用当量计 算 ,即 ( 5) R = ( R1 + R2 + … + R n ) / n 式中 : n 为轧制道次 。 σ,ε, c P , R ,ρ 均为常 因此 , 对特定规格的钢筋 。 量。 预报点和冷却器间距固定 , 轧速恒定或有微小变 化 , 也可做常数 。 因此 , t 1 可当作常数 , 故温度预报模 型可简化成下式 :
20MnSi钢控轧控冷对钢材性能影响的研究
20M nSi钢控轧控冷对钢材性能影响的研究马占福1 赵西成2 张志刚1 张淑琴1(1.新疆八一钢铁股份有限公司;2.西安建筑科技大学)摘 要: 通过对20M nSi钢控轧控冷工艺的研究,得出采用合理的控轧工艺及轧后对终轧温度、冷却速度、终冷 温度的合理调节及控制,对钢材的性能产生影响,来提高钢材的强度、硬度、韧性,降低脆性。
根据对试验数据的 分析,制定出合理的控轧控冷工艺制度。
关键词: 控制轧制;控制冷却;盘条螺纹钢;热变形P roperty R esearch of Screw Bar du ring Con tro lled Ro llingand Con tro lled Coo ling after Ro llingM a Zhanfu,Zhao X icheng,Zhang Zh igang and Zhang shuqinAbstract: D uring the research of20M nSi steel by Contro lled Ro lling and Contro lled Coo ling(CRCC) technique,the conclusi on is reasonable contro lled ro lling techno logy and coo rdinati on and contro lling ofthe final ro llingtemperature,coo ling speed,final coo ling temperature after ro lling,i m p roving the stressand toughness、tenacity,eli m inate brittleness.A cco rding to the analysis of the test data,get the reasona-ble techno logy of Contro lled Ro lling and Contro lled Coo ling.Key words: contro lled ro lling;contro lled coo ling;Screw bar;ho t strain1 前言控制轧制和轧后控制冷却工艺是一项提高钢材强韧性的先进技术,即采用比常温低的压下制度和轧后的控温制度,使钢材热变形与相变有机结合,得到所需要的组织状态。
20MnSi钢筋热连轧及轧后分级控冷过程温度变化模拟
方案和控制产品组织性能具有极其重要的作用 。现 代轧制过程温度场数值模拟大多采用有限元法和有 限差分法 ,如文献 [ 1 ]对棒材轧制温度场 、应力应变 及其组织变化进行了有限差分法模拟 ,文献[ 2 ]结合 有限元分析对棒材轧制温度场及奥氏体晶粒尺寸变 化过程进行了数值模拟 ,但是具体针对 20MnSi 等 钢棒材连轧及精轧后分级控冷全过程进行温度场模
Abstract :Temperature field change in the hot continuous rolling and multistage controlled cooling process after finish roll2 ing fo r <22 mm and <28 mm round bar and ribbed bar of 20MnSi steel were simulated based o n t he act ual measured temperat ure data. The result shows t hat t he increased temperat ure at t he surface of ribbed bar at t he final finishing pass are much higher t han t hat of t he round bar for rolling <22 mm and <28 mm 20MnSi steel , which is due to very large local plastic st rain and plastic st rain rate p roduced at t he surface of 20MnSi ribbed bar during t he final finish2 ing pass. Co mpared to t he round bar rolling p rocess , higher heat t ransfer coefficient and larger water volume are needed for t he first stage of water cooling after finish rolling of 20MnSi ribbed bar in o rder to effectively cont rol t he micro st ruct ure of final p roduct . Key words :ribbed bar ;hot co ntinuo us rolling ;co nt rolled cooling
轧后余热处理对20MnSi钢组织和性能的影响
３ 实 验 内容
而进一 步提 高其综合性能也是 热轧钢筋 的主要发展
方 向。其方法 大致分 为两类 ：一是 通过冶金 方法在 ２Ｍｎ ｉ 中添加合金元素 （ ０ Ｓ钢 主要添加 Ｖ Ｎ 、ｉ ） 、ｂＴ 等 ， 该方法可使钢材的力学性能得 到提高 ， 但也在很大程 度 上提高 了生产成本 ， 而且会降低其焊 接性能 ； 二是 采用控轧控冷的方法进行生产 ， 主要为通过控制钢材
氏体位向的回火索 氏体组织 ， 心部为细化 的铁素体加珠光体组织 ， 且珠光体相对含量有所增加。通过拉伸实验表明 。 轧后余 热 处理工艺可以明显提高 ２ Ｍ Ｓ 钢的力学性能。 ０ ｎｉ
关键词 钢筋
１ 前 言
轧后余 热处理
回火
马 氏体
索氏体
组织 力 学性 能
织 ， 内部仍为奥 氏体状态 ； 而 第二阶段为 自回火 阶段 ，
学成分 、 直径 、 精轧 温度及冷却条件的不同 ， 过冷奥 氏
外钢铁工业发展 的方 向之一嘲 ０ Ｓ 螺纹钢做为热 。２ Ｍｎｉ
轧钢筋的典型钢种 在建筑行业一直得到广泛的应用 ，
体可以生成铁素体加珠光体组织或铁索体 、 光体加 珠
贝氏体组织 。 本文以 ２ Ｍ Ｓ 钢 为例 ，对其轧后余热处理后的 ０ ｎｉ 组织及性 能进行分 析与测试 ， 并与传统生产方法相对 比，论证轧后余热处理工艺对 ２ Ｍｎ ｉ ０ Ｓ 钢组织 和性 能
素体 和珠光体 的形 态 、 分布 、 晶粒大 小 以及 珠光 体 的 相对含量都会影 响到螺纹钢 的最终性 能 。细小 、 均匀
的组织可 以使 ２ Ｍｎｉ 的强度 、塑韧性及 焊接性能 ０ Ｓ钢
都有所 提高 ； 光体含 量 的增 加 ， 珠 可使 钢筋 的强 度得
层流冷却过程中带钢温度场数值模拟
第17卷第4期2005年8月钢铁研究学报 Jo u r n a l o f I r o na n dS t e e lR e s e a r c h V o l .17,N o .4 A u g.2005基金项目:国家自然科学基金资助项目(59995440)作者简介:谢海波(1972-),男,博士生; E -m a i l :h b x i e @126.c o m ; 修订日期:2004-09-07层流冷却过程中带钢温度场数值模拟谢海波, 徐旭东, 刘相华, 王国栋(东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110004)摘 要:分析了带钢层流冷却过程中的传热,并利用有限元法对层流冷却过程中带钢温度场进行了模拟计算。
结果表明:随着轧件厚度的减薄,在带钢厚度方向上的温差逐渐减小;冷却速度不同时,带钢表面温度和中心温度的变化趋势以及波动幅度相应发生变化。
在进行模型计算时,应合理考虑带钢厚度及内部热传导的影响。
这对提高数学模型的精度,控制卷取温度,提高产品质量以及指导生产具有重要意义。
关键词:热轧;带钢;层流冷却;温度场;数值模拟中图分类号:T G 335.11 文献标识码:A 文章编号:1001-0963(2005)04-0033-04N u m e r i c a l S i m u l a t i o no nH o t S t r i p T e m pe r a t u r eF i e l d i n L a m i n a rC o o l i n g Pr o c e s s X I E H a i -b o , X U X u -d o n g , L I U X i a n g -h u a , WA N G G u o -d o n g(N o r t h e a s t e r nU n i v e r s i t y ,S h e n y a n g 110004,C h i n a )A b s t r a c t :I no r d e r t o i m p r o v e t h e c a l c u l a t i n gp r e c i s i o no fm a t h e m a t i c a lm o d e l ,t h eh e a t t r a n s f e r i n l a m i n a r c o o l i n g p r o c e s s f o r h o t s t r i p m i l lw a sa n a l y z e db y u s i n g f i n i t ee l e m e n t t os i m u l a t e t e m p e r a t u r e so f s t r i p l a m i n a r c o o l i n g .T h e d i f f e r e n c e i n t e m p e r a t u r e o f s t r i p t h i c k n e s s d e c r e a s e sw i t h t h e d e c r e a s e o f t h i c k n e s s .S u r f a c e a n d c e n t e r t e m -p e r a t u r e c u r v e s o f t h e s t r i p v a r y u n d e r t h e c o n d i t i o n s o f d i f f e r e n t c o o l i n g r a t e s .K e y wo r d s :h o t r o l l i n g ;s t r i p ;l a m i n a r c o o l i n g ;t e m p e r a t u r e f i e l d ;n u m e r i c a l s i m u l a t i o n 卷取温度对热轧带钢再结晶晶粒的尺寸、析出物数量和形态所产生的影响,将导致金属的微观组织发生变化,所以它是决定成品带钢加工性能、力学性能和物理性能的重要工艺参数之一。
高速线材轧后水冷过程中温度模拟的研究
式 中 ： ｗ为冷 却水 温度 ， ； 为 总 的换 热 系数 ， Ｔ ℃ Ｈ
２ 换 热 系数 的确 定
２ １ 水 冷 箱 中 换 热 系数 的 确 定 ．
（ ） 一ｃ ＋ 等 Ｐ
收 稿 日期 ： ０ ７ １ ０ ２ ０ — ０３
（ １ ）
目前 高速线 材 轧后水 冷 大多采 用 环形 喷嘴冷
数 学模 型 ， 通 过 编 写 温度 模 拟 程 序 和 利 用 现 场 并
长 为 △ 。利用 显 式差 分方 法 ， 到线 材 任 一 节点 得
温度 的差分 方 程为
Ｔ 一 （ — ２ ） ＋ １ ｆ
（＋ ） １
度， － Ａ ¨ 厂 Ｃ； 一 Ａ ｔ
＋（ 一÷） Ｉ １
式 中： 线材的导热系数 ， ／ｍ ・ ； 为 ｗ （ Ｋ） Ｔ为 温
度， ｒ 。 为线 材 半 径 ， 为 水 冷 过 程 进 行 的时 Ｃ； ｍ；
轧件 的温升 增大 ， 终轧 温度 高 于 １０ ０℃ ， 材 使 ０ 线
成 品表 面 的氧化 铁皮 增 多 、 晶粒粗 大 ， 钢材 的显 微
Ａｕ ． ０８ ｇ ２０
高速 线材 轧后 水 冷 过 程 中温 度 模 拟 的研 究
曾庆 波 余 驰 斌 陈剑 飞 熊 建 良 ， 双 学 董 素 梅 ， ， ， 楚 ，
（ ． 汉 科 技 大 学 材 料 与 冶 金 学 院 ， 北 武 汉 ，３０ １２ 武 汉 钢铁集 有 湖北 武 汉 ，３０ ３ ４０８）
中 图分 类号 ： Ｇ１ ６ Ｔ ５ 文献 标 志 码 ： Ａ 文 章 编 号 ： ６ ４ ３ ４ （ ０ ８ ０ — ３ ９０ １ ７ － ６ ４ ２ ０ ） ４０ ４ — ４
热轧带钢层流冷却动态设定和卷取温度的离线模拟
；T 为温度，℃； 式中，ρ 为带钢密度，kg/m ；c 为带钢比热，J/(kg·K)；λ 为带钢的热导率，W/（m·K） t 为时间，s；y 为带钢宽度坐标值，m；z 为带钢厚度坐标值，m； q 为带钢内热源导热速率，J/s。 有限差分模型 上述热传导方程是具有边界条件和初始条件的偏微分方程，要对该模型进行求解，首先要将其进行离散 化，如图 所示，内部节点 从 时刻到 Δ 时刻，温度从 T 变化到 T ，时间间隔为Δ 。步长沿 厚度和宽度方向采用不等间距划分，分别为Δx 和Δy 。 q q q 和 q 分别代表上下表面、带钢左右两 个侧面的热流密度，用控制容积法可以推导出交替隐式差分方程。
c
qair = hc (T − T∞ )
(10)
h = hc +
σε (T 4 − T∞4 )
T − T∞
(11)
辐射传热发射率可由下式表示：
ε
= 1.1 +
T
1000
(0.125
T
1000
− 0.38)
(12)
hw
带钢经过水冷的时候，冷却水在带钢表面形成射流冲击区和稳态膜沸腾区，对于此过程热交换系数 （W/（m •K） ）的研究很多 ，主要认为受设备条件、冷却水量和带钢表面温度的影响。
+
1 2
=kkkk Nhomakorabeak
2
i, j
1
2
i, j
+ qk −
k
k
k
1
2
k
k
1 2
2
i, j
2
i
1, j
q ∆y q +q − ∆y
t t k
(4)
棒材轧制论文：20MnSiV;棒材轧制;穿水冷却;上冷床温度论文：浅析棒材穿水冷却工艺对组织性能的影响
棒材轧制论文：20MnSiV；棒材轧制；穿水冷却；上冷床温度论文：浅析棒材穿水冷却工艺对组织性能的影响摘要：针对轧机产量提高后冷床冷却能力不足的问题，研制开发了棒材轧后穿水冷却技术。
通过对小规格20mnsiv 热轧带肋钢筋进行轧后穿水冷却，钢材上冷床温度降低了90～110℃，提高了产品质量，改善了各项力学性能，抗拉强度平均提高了35～40mpa，钢材性能合格率由97.5%提高到了99.6%，解决了冷床冷却能力不足、制约生产的瓶颈问题。
关键词：20mnsiv；棒材轧制；穿水冷却；上冷床温度1 前言现阶段很多钢铁企业都成功实现了橫列式轧机双线切分轧制，使产量大幅度提高，具备了年产70万t的生产能力。
而现有冷床的能力和型式仍为原设计年产15万t的水平，台面由斜辊与部分齿条构成，尺寸为12m×60m。
由于冷床冷却能力的不足，使φ12mm以上规格的钢材出现数量较大的性能改判和降级处理，造成很大的经济损失。
同时，也制约了轧机能力的发挥及ⅲ级以上热轧带肋钢筋的开发。
针对这一问题，研制开发了“双线轧后高效冷却系统”。
以“轻穿水、低过冷、细晶化”为技术思想，以降低钢材上冷床温度，改善和提高钢材的微观组织和力学性能为目的，解决了限制生产发展的瓶颈问题，实现了在线水冷技术上的突破。
2 工艺简介小型半连轧合金棒线材生产线，几经改造后，现已具备年产70万t的生产能力，可生产φ14～32mm的中低合金钢、碳素结构钢、建筑用钢等圆钢和热轧带肋钢筋。
主体工艺线由三辊开坯轧机、粗连轧机组、橫轧机组组成，原料为断面120mm×120mm的连铸方坯。
改造后的工艺布置和主要工艺设备参数如图1、表1所示。
20世纪80年代初期棒材轧后穿水冷却技术已开始在我国应用，其机理是利用钢筋的轧后余热进行淬火回火式热处理，即对奥氏体状态下热轧钢筋进行轧后快速冷却，使钢筋表面淬火形成马氏体，随后靠其芯部释放出的余热进行自回火，使马氏体转变为晶粒细小均匀的索氏体，提高强度与塑性。
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20MnSi 棒材轧后分级水冷过程温度场有限元模拟洪慧平1,韩 文1,程 满1,康永林1,张永清2,鲁丽燕2,金永春2(11北京科技大学材料科学与工程学院,北京 100083;21首钢技术研究院,北京 100041)摘 要:对20MnSi 棒材轧后分级控制冷却过程温度场变化进行了有限元模拟仿真并与CCT 曲线相结合,获得了棒材在分级控冷条件下温度-时间历程曲线及其组织变化特点,为优化控冷工艺方案提供了理论依据。
关键词:棒材;控制冷却;温度场;有限元模拟中图分类号:TG 335162;O241182 文献标识码:A 文章编号:1003-9996(2006)02-0009-03FE 2Simulation for T emperature Change of Tw o 2stage W ater CoolingProcess of 20MnSi Round B arHON G Hui 2ping 1,HAN Wen 1,CHEN G Man 1,KAN G Y ong 2lin 1,ZHAN G Y ong 2qing 2,LU Li 2yan 2,J IN Y ong 2chun 2(11University of Science &Technology Beijing ,Beijing 100083,China ;21Shougang Institute of Technology ,Beijing 100041,China )Abstract :The temperature field of 20MnSi steel round bar during the two 2stage water controlled cooling process af 2ter finishing rolling was simulated by FEM 1Based on the temperature simulation results and CCT diagram ,the characteristics of temperature and microstructure changes were analysed ,which can be used to optimize the con 2trolled cooling schedule 1K ey w ords :round bar ;controlled cooling ;temperature field ;FE simulation收稿日期:2005-12-07作者简介:洪慧平(1963-),男(汉族),湖北黄梅人,副教授,博士。
1 前言棒材轧后分级控制冷却技术是近年来发展起来的新工艺。
与传统一段冷却相比,分级控冷不仅有利于减小横断面内外温差,而且能有效地改善棒材组织状态并提高力学性能。
在棒材分级控制冷却过程中准确预测控冷过程各阶段棒材横断面的温度场及其变化规律是制定和优化控制冷却工艺方案,从而改善其组织和性能的技术关键,因此具有重要的理论意义和应用价值。
2 控冷过程的数学模型棒材在轧后控制冷却过程中的传热是传导、对流、辐射换热3种基本方式的综合,是稳态热参考文献:[1]康永林,孙建林.高强度薄钢板研究的新进展及其在汽车上的应用[J ].钢铁,2002,37(5):65-70.[2]储双杰,刘宝军.我国高等级汽车板生产现状及展望[J ].轧钢,2005,22(1):36-39.[3]Senuma T.Processing and Properties of Advanced HighStrength Steel Sheets [J ].Canadian Metallurgical Quarterly ,2004,1(43):1-12.[4]梅蓉俊,陈凌峰,梅冰.宝钢热轧汽车用钢生产现状及发展趋势[J ].轧钢,2004,21(4):27-29.[5]李维娟,杜林秀,张红梅,等.应变诱发铁素体相变对低碳钢晶粒细化的影响[J ].钢铁研究学报,2000,5(12):36-39.[6]李星逸,孟祥才,徐国庆,等.新型贝氏体钢的组织结构和性能[J ].佳木斯大学学报,2000,1(18):1-3.[7]俞德刚,谈育煦.钢的组织强度学[M ].上海:上海科学技术出版社,1983,3-10.[8]翁宇庆,孔令航,王国栋,等.超细晶钢-钢的组织细化理论与控制技术[M ].北京:冶金工业出版社,2003.312-315.・9・2006年4月・第23卷・第2期Apr.2006 Vol 123 No 12 轧 钢STEEL ROLL IN G 传导与非稳态热传导过程的结合。
棒材控冷方式有空冷和水冷,空冷时棒材向周围环境散发热量,以辐射传热为主;水冷时棒材向其表面的冷却水传热,传热方式为传导与对流的结合,换热系数的确定涉及冷却水沸腾传热机理模型。
由于棒材的长度远大于其直径,可将其控冷过程简化为无限长圆柱体的传热过程[1],热传导方程为:55x k 5T5x+55y5T5y=ρC5T5t(1)式中,k为热传导系数;ρ为材料密度;C为比热;t为时间;T为轧件温度。
满足式(1)的边界条件为:(1)棒材离开精轧机后整个断面的温度是一致的,并且是对称分布的[2]。
(2)在Ⅰ冷段前的空冷过程中,棒材与周围空气的热交换主要以辐射换热为主,可以忽略对流换热的影响。
其边界条件为[3]:k 5T5x+k5T5y=εσ(T4f-T4a)(2)式中,ε、σ分别为棒材的黑度和斯蒂芬-波尔兹曼常数;T f、T a分别为棒材的表面温度和环境温度。
(3)进入水冷箱以后,棒材和冷却水之间发生强制对流换热,在其接触面上会发生膜状沸腾和核状沸腾现象。
此时的辐射换热也不可忽略。
其边界条件为:k 5Tx+k5Ty=εσ(T4f-T4a)+h w(T f-T a)(3)式中,h w为棒材和冷却水之间的强制对流换热系数。
(4)棒材出Ⅰ冷段后进入中间空冷段。
此时棒材表面的温度已经降低,与空气之间的辐射换热及对流换热都要考虑。
其边界条件为:k 5T5x+k5T5y=εσ(T4f-T4a)+h a(T f-T a)(4)式中,h a为棒材和空气之间的自然对流换热系数。
3 棒材控冷过程温度场模拟311 控冷过程的工艺布置首钢集团公司连轧棒材厂精轧后采用两段式控冷,其工艺布置如图1所示。
图1 棒材精轧后控制冷却工艺布置棒材化学成分为:0121%C、0151%Si、1142%Mn、1017%P和01024%S。
312 控冷过程温度场的模拟棒材的横截面尺寸远小于其纵向长度,因此可将三维问题简化为二维问题。
此外,其截面圆为中心对称图形,因此将圆断面简化为一个扇形断面来计算,这可以减少节点和节省内存,缩短计算时间。
有限元模型使用平面四角八节点单元PLAN E55,其扇形网格如图2所示。
图2 温度场有限元模拟用扇形网格 根据现场实测,精轧末机架出口温度为1047℃,成品规格为Φ25mm,精轧末机架出口速度为13m/s,冷却水温度为42℃,钢种导热系数为30W/(m・K),比热为870J/(kg・K),密度为7400kg/m3。
在求解过程中给定初始条件:棒材整个截面温度均匀,温度等于终轧温度。
以后各阶段的初始条件为前一阶段计算的温度场分布。
整个温度场模拟基于通用有限元模拟仿真软件ANSYS求解。
4 模拟结果及分析精轧后两段控冷过程中Φ25mm棒材横断面上不同位置的温度变化曲线及其实测CCT曲线如图3所示。
Φ25mm和Φ28mm规格棒材在轧后控冷线相关位置的实测温度和模拟计算温度的对比如表1所示。
从表1可见,温度模拟值与实测值的最大偏差为1144%,这说明棒材温度场有限元模型是合理可靠的。
两段控冷方式是在传统的一段控冷方式的基础上加入了中间空冷过程。
空冷的主要目的是为了减小水冷后表面和芯部的温差。
从图3可看出,在两段控冷过程中,棒材表面的温度变化呈・1・轧 钢 2006年4月出版表1 温度模拟值和实测值的比较规格/mm终轧温度实测/℃计算/℃偏差/%Ⅰ冷段后温度实测/℃计算/℃偏差/%冷床前温度实测/℃计算/℃偏差/%回火温度实测/℃计算/℃偏差/%Φ25104710470844837018383682411448238230Φ28103010300859850110574975501807797810126图3 Φ25mm 棒材横断面上不同位置温度分布和实测CCT 曲线1-棒材表面;2-3/4半径处;3-1/2半径处;4-1/4半径处;5-芯部锯齿型,而芯部温度连续平稳地降低,这是由于棒材表面受水冷和空冷的交替作用,温度不断降低和回升,而芯部温度变化是棒材内部热传导的结果,变化相对平缓,温度梯度从表面到芯部逐渐减小。
水冷结束后,棒材表面和芯部的温度趋于一致。
与一段控冷相比,两段控冷有效地减小了棒材在控冷过程中表面和芯部的温差。
空冷效果由空冷时间决定,而空冷时间取决于空冷段长度和终轧速度。
对首钢棒材连轧厂现有规格棒材控冷过程温度场的模拟结果显示,空冷段长度完全能够满足现有规格产品的控冷要求。
由于冷却速度的差异,即棒材表面的冷速大,温降快,晶粒生长缓慢,形成了如图4a 所示的细小的铁素体和珠光体组织。
芯部的冷速小,温降慢,晶粒持续增大,形成如图4b 所示的粗大的铁素体和珠光体组织。
图4 Φ25mm 规格20MnSi 棒材的金相组织a )表面;b )芯部5 结论(1)棒材在控冷过程中整个断面温度梯度从表面到芯部逐渐减小,与传统的一段控冷方式相比,采用两段分级控冷工艺能更加有效地减小棒材在控冷过程中表面和芯部的温差,这对于大断面棒材轧后控冷尤其重要。
(2)棒材轧后控冷过程温度场模拟显示,第1阶段和第2阶段中间的空冷恢复段长度能够满足Φ25～Φ28mm 规格棒材控冷工艺要求。
(3)由于棒材穿水冷却过程中表面冷却速率大于芯部,因而表面晶粒较细小而芯部晶粒较粗大,组织主要是铁素体和珠光体。
参考文献:[1]孔祥谦1有限元法在传热学中的应用[M ]1北京:科学出版社,19981[2]Morals R D ,Lopez A G ,Olivares L M 1Heat Transfer Analy 2sis during Water Spray Cooling of Steel Rods [J ]1ISIJ Inter 2national ,1990,30(1):481[3]梁志芳,李午申,王迎娜,等120MnSi 钢筋在线冷却中自回火温度的数值模拟[J ].金属热处理,2003,28(9):42-441・11・第23卷・第2期 洪慧平等:20MnSi 棒材轧后分级水冷过程温度场有限元模拟。