钢结构一注考试规范使用的公式

2 2 lou t
)
(5.1.2-8a)
当 b/t>0.69 lou/b 时： λuz =5.4b/t (5.1.2-8 b) 式中 λu =lou／iu； lou 为构件对 u 轴的计算长度； iu 为构件截面对 u 轴的回转半径。
注：1 2 3 无任何对称轴且又非极对称的截面 (单面连接的不等 边单角钢除外)不宜用作轴心受压构件。 对单面连接的单角钢轴心受压构件，按 3.4.2 条考虑 折减系数后，可不考虑弯扭效应。 当槽形截面用于格构式构件的分肢，计算分肢绕对 称轴(y 轴)．的稳定性时，不必考虑扭转效应，直接用 λy 查 出 υy 值。
1 - hc3tw
2I x
(4.4.1-4) (4.4.2-1)
2
Ns= Vu－τcr hwtw+F H= Vu cr hwtw 1 a / h0 Ac=
(4.4.2-2) (4.4.2-3)
3h0 H 16ef
4
5
轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算
轴心受拉构件和轴心受压构件的强度， N σ≤ ≤f （除高强度螺栓摩擦型连接处外）


2 y

2 2 z

2 4 1 e /i 2 0 2 0 2 2 y z


1
(5.1.2-3)
2 2 2 z i0 A / I t / 25.7 I / l
( 5.1.2-4)
2 2 2 2 i0 e0 ix iy
5
3 单角钢截面和双角钢组合 T 形截面绕 对称轴的 λyz
当 b/t>0.58 loy/b 时：
2 loy t b ) λyz=3.9 ( 1+ t 18.6b 4
3)长肢相并的不等边双角钢截面(图 5.1.2 c)： 当 b2/t≤0.48 loy/b2 时： λyz=λy ( 1+
4 1.09 b2 ) 2 2 loy t
(5.1.2-7a)
当 b2/t>0.48 loy/b2 时：
受弯构件的计算
My Mx ≤f xWnx yWny
τ=
(4.1.1)
17
18
17
16
16
16
VS ≤fv Itw
(4.1.2)
18
18
σc=
F
t wl z
≤f
(4.1.3-1) (4.1.3-2) (4.1.4-1) (4.1.4-2)
18 18 18
18 18
lz =a+5hy+2hR
42 A A1 cos 2
(5.1.3-8)
fy Af 85 235
(5.1.6)
27
当支撑杆位于柱高度中央时： Fb1=N／60
(5.1.7-1 a)
8
沿被撑构件屈曲方向 的支撑力应按下列方 法计算 2 长度为 l 的单 根柱设置 m 道 等间距 ( 或间距 不等但与平均 间距相比相差 不超过 20％)支 撑时，各支承点 的支撑力 Fbm 为 3 被撑构件为 多根柱组成的 柱列，在柱高度 中央附近设置 一道支撑时，支 撑力应按下式 计算 弯矩作用在主平面内的拉弯构件和压 弯构件，其强度计算 弯矩作用在对称轴平 面内(绕 x 轴)的实腹 式压弯构件，其稳定 性计算 1 弯矩作用平 面内的稳定性：
19 20
29
29
1
注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。
4
在主平面内受弯的实腹构件 ( 考虑腹板 屈曲后强度者参见本规范第 4.4.1 条)， 其抗弯强度 在主平面内受弯的实腹构件(考虑腹板 屈曲后强度者参见本规范第 4.4.1 条)， 其抗剪强度 梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中 荷载、且该荷载处又未设置支承加劲肋 时，腹板计算高度上边缘的局部承压强 度
19 23 24 28
27
23
26 28
19 26 27
22
22
构件长细比 λ
截面为双轴对 称或极对称
(5.1.2-2)
截面为单轴对称的构件，绕非对称轴的 长细比 λx 仍按式(5.1.2-2)计算，但绕对 称轴应取计及扭转效应的下列换算长 细比代替 λy
1 2 y 2 z 2
b ≤ 13 235 / f y t b0 ≤ 40 235 / f y t
(4.3.8-1) (4.3.8-2)
M Mf V 1 0.5V M M ≤1.0 u eu f
2
(4.4.1-1)
Mf=( Af 1
h12 Af 2 h2 )f h2
(4.4.1-2) (4.4.1-3)
对虚轴(图 5.1.3 a 的 x 轴和图 5.1.3 b、 c的x 轴和 y 轴)的长细比应 取换算长细比。换算 长细比
1 双肢组合构件 (图 5.1.3 a)
当缀件为缀板时： λox= x 1
2 2
(5.1.3-1)
7
当缀件为缀条时： λox = x 27
2
A A1x
(5.1.3-2)
17
Hni=
y Qi
250
0 .2
1 ns
(3.2.8-1) (3.2.8-2) (3.2.8-3)
MⅡ=MIb+α2i MIs α2i =
1 N u 1- H h
3.4.2 计算下列情况的结构构件或连接时，第 3.4.1 条规定的强度设计值应乘以相应的折减系 数。 l 单面连接的单角钢： 1)按轴心受力计算强度和连接乘以系数 0.85； 2)按轴心受压计算稳定性： 等边角钢乘以系数 0.6+0.0015λ，但不大于 1.0； 短边相连的不等边角钢乘以系数 0.5+0.0025λ，但不大于 1.0； 长边相连的不等边角钢乘以系数 0.70； λ 为长细比。对中间无联系的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当 λ<20 时，取 λ=20； 2 无垫板的单面施焊对接焊缝乘以系数 0.85； 3 施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接乘以系数 0.90； 4 沉头和半沉头铆钉连接乘以系数 0.80。
2
2
≤1.0
(4.3.4-1)
2
局部稳定性
受拉翼缘与纵 向加劲肋之间 的区格 梁受压翼缘扭 转受到约束时 当梁受压翼缘 扭转未受到约 束时
2 c2 ≤1 c , cr 2 cr 2 cr 2
2
2
（4.3.4-4）
Meu =γxαeWxf
αe=1－ 当仅配置支承加劲肋不能满足公式 (4.4.1-1) 的要求时，应在两侧成对配置 中间横向加劲肋。中间横向加劲肋和上 端受有集中压力的中间支承加劲肋，其 截面尺寸除应满足公式 (4.4.6-1) 和公式 (4.3.6-2) 的要求外，尚应按轴心受压构 件参照第 4.3.7 条计算其在腹板平面外 的稳定性，轴心压力应按下式计算
2
(4.3.6-4b)
3
梁受压翼缘自由外伸宽度 b 与其厚度 t 之比 箱形截面梁受压翼缘板在两腹板之间 的无支承宽度 b0 与其厚度 t 之比 腹板仅配置支承加劲肋 ( 或尚有中间横 向加劲肋 ) 而考虑屈曲后强度的工字形 截面焊接组合梁(图 4.3.2a)， 应按下式验 算抗弯和抗剪承载能力：
图 5.1.2 单角钢截面和双角钢组合 T 形截面
b—等边角钢肢宽度； b1—不等边角钢长肢宽度； b2—不等边角钢 短肢宽度
2)等边双角钢截面(图 5.1.2 b)： 当 b/t≤0.58 loy/b 时： λyz=λy ( 1+
0.475 b4 ) 2 2 loy t
(5.1-2-6a) 23 (5.1.2-6b)
在受压翼缘与纵向加 劲肋之间设有短加劲 肋的区格(图 4.3.2d)， 其局部稳定性按式 (4.3.4 -1)计算。该式 中 σcr1 仍按 4.3.4 条 1 款之 1)计算； τcr1 按式 (4.3.3-3) 计 算 ， 但 将 h0 和 a 改为 h1 和 a1(a1 为短加劲肋间距 ) ； σc,cr1 按 式 (4.3.3-4) 计 算，但式中 λb 改用下 列 λc1 代替。 腹板两侧成对配置的 钢板横向加劲肋，其 截面尺寸
6
2 2 loy t b2 λyz=5.1 ( 1+ ) 4 t 17.4 b2
(5.1.2-7b)
4)短肢相并的不等边双角钢截面(图 5.1.2 d)： 当 b1/t≤0.56 loy/b1 时，可近似取 λyz =λy。否则 应取
2 2 loy t b1 λyz=3.7 ( 1+ ) t 52.7b14
18
Mx ≤ f bWx
(4.2.2)
19
28
26
17
My Mx ≤ f bWx yWy
c ≤1 c ,cr cr cr
2 2
(4.2.3)
(4.3.3-1)
c cr1 cr1 c ,cr1
λc1=
a1 / t w 87 a1 / tw 73
fy 235 fy 235
1
（4.3.5a）
λc1=
（4.3.5b）
对 a1 ／ h1>1.2 的 区 格 ， 公 式 (4.3.5) 右 侧 应 乘 以
a1 2 1/ 0.4 0.5 h 1
外伸宽度
hs ≤
h0 40 30
(5.1.3-6)
λox =
2 x
2
42A A1 1.5 cos2


(5.1.3-7)
λoy = y 轴心受压构件应按下式计算剪力 V= 用作减小轴心受压构 件 ( 柱 ) 自由长度的支 撑，当其轴线通过被 撑构件截面剪心时， 1 长度为 l 的单 根柱设置一道 支撑时，支撑力 Fb1