强夯置换法
地基处理第5讲强夯法与强夯置换法
5.3 饱和粘性土及非饱和土的强夯加固微 观机理 5.3 Mechanism in Micro-Scale of Saturated Clay and Unsaturated Soil
5.3.1 饱和粘性土 5.3.2 非饱和土 5.3.3 强夯置换法机理
一、强夯法
1
5.4 设 计 5.4 Design
8
承载力确定
强夯地基承载力特征值应通过现场载荷试 验确定,初步设计时也可根据夯后原位测试和土 工试验指标按现行国家标准《建筑地基基础设 计规范》GB50007的有关规定确定。
二、强夯置换法
1
处理深度
强夯置换墩的深度由土质条件决定，除厚层 饱和粉土外，应穿透软土层，到达较硬土层上。 深度不宜超过7m。
（6）重复步骤5，按设计规定的夯击次数 及控制标准，完成一个夯点的夯击； （7）换夯点，重复步骤3至6，完成第一遍 全部夯点的夯击； （8）用推土机将夯坑填平，并测量场地高 程； （9）在规定的间隔时间后，按上述步骤逐 次完成全部夯击遍数，最后用低能量满夯，将 场地表层松土夯实，并测量夯后场地高程。
处理范围
处理范围应大于基础范围。每边超出基础 外缘的宽度宜为基底下设计处理深度的1/2至2/3， 并不宜小于3m。
6 承载力确定
确定软粘性土中强夯置换墩地基承载力特 征值时，可只考虑墩体，不考虑墩间土的作用， 其承载力应通过现场单墩载荷试验确定，对饱 和粉土地基可按复合地基考虑，其承载力可通 过现场单墩复合地基载荷试验确定。
3
最佳夯击能
可根据最大孔隙水压力增量与夯击次数关系 来确定最佳夯击能。 夯点的夯击次数，可按现场试夯得到的夯击 次数和夯沉量关系曲线确定，并应同时满足下列 条件： （1）最后两击的平均夯沉量不宜大于下列数 值：当单击夯击能小于4000kN m时为50mm； 当单击夯击能为4000～6000kN m时为100mm； 当单击夯击能大于6000kNm时为200mm。
土木工程施工第4章 强夯法与强夯置换法
（3）动力置换
对透水性极低的饱和软土，强夯使土的结构破坏， 但难以使孔隙水压力迅速消散，夯坑周会形成橡皮土。 可在土中设置袋装沙井等来改善土的透水性，然后 进行强夯。此时加固机理类似于动力固结，也可以采 用动力置换。
为500～2000 kN.m/m3。
夯击能达到饱和能时，土体产生液化，吸着水变成了自 由水，土的强度下降到最小值。必须注意，一旦达到饱和能
量的瞬间，就不能在夯击，否则对土体固结不利。 因为夯
击能过大，土体固结条件遭到破坏，孔隙水反而不易排出， 土体强度降低后难以恢复。
3）渗透性变化
当夯击能增大到饱和能时，孔隙水压力上升到与竖向应
法，同时下卧层的软土也得以快速固结，提高了下卧层的强
度。
1、强夯块石墩及块石垫层复合地基法
此方法系采用巨大夯击能量将块石夯穿淤泥层并使其沉 底形成墩体以加固淤泥层，再在墩顶铺设块石垫层形成复合 地基。 （1）其主要优点是：
1）施工速度快造价低。
2）不受填土层中块石的限制，全场地都适用。 3）因地制宜，就地取材，其所用的材料块石可在机场 附近的山上开采。开山采石后平整的场地又可作为良好的建 筑用地。
复常态。
4）触变的恢复
从实验中可知，在夯实进行中土的抗剪强度明显的降低， 当土体液化或接近液化时，抗剪强度为零或最小，吸附水变 成自由水。当孔隙水压力消散，土的抗剪强度和变形模量大 幅度的增长，土体颗粒间的接触更加紧密，新的吸附水层逐 渐固定，这是由于自由水重新被土颗粒吸附变成了吸着水的 缘故。这就是具有触变性的土的特性，触变性与土质种类有 很大关系，有的恢复的快，有的恢复的非常慢。所以强夯效 果的检验工作宜在夯后4～5周进行。
地基处理-第四章 强夯法和强夯置换法
第四章强夯法和强夯置换法4.1概述强夯是法国Menard技术公司于1969年首创的一种地基加固方法，它通过一般10～40t 的重锤和10～40m的落距，对地基土施加很大的冲击能，在地基土中所出现的冲击波和动应力，可提高地基土的强度、降低土的压缩性、改善砂土的抗液化条件、消除湿陷性黄土的湿陷性等。
同时，夯击能还可提高土层的均匀程度，减少将来可能出现的差异沉降。
强夯置换法是采用在夯坑内回填块石、碎石等粗颗粒材料，用夯锤夯击形成连续的强夯置换墩。
具有加固效果显著、施工工期短和施工费用低等优点。
当前，应用强夯法和强夯置换法处理的工程范围极为广泛，有工业与民用建筑、仓库、油罐、储仓、公路和铁路路基、飞机场跑道及码头等。
总之，强夯法在某种程度上比机械的、化学的和其它力学的加固方法更为广泛和有效。
强夯法适用于处理碎石土、砂土、低饱和度的粉土与粘性土、湿陷性黄土、素填土和杂填土等地基。
强夯置换法适用于高饱和度的粉土与软塑～流塑的粘性土等地基上对变形控制要求不严的工程，同时应在设计前通过现场试验确定其适用性和处理效果。
工程实践表明，强夯法具有施工简单、加固效果好、使用经济等优点，因而被世界各国工程界所重视。
对各类土强夯处理都取得了十分良好的技术经济效果。
但对饱和软土的加固效果，必须给予排水的出路。
为此，强夯法加袋装砂井(或塑料排水带)是一个在软粘土地基上进行综合处理的加固途径。
4.2加固机理强夯法是利用强大的夯击能给地基一冲击力，并在地基中产生冲击波，在冲击力作用下，夯锤对上部土体进行冲切，土体结构破坏，形成夯坑，并对周围土进行动力挤压目前，强夯法加固地基有三种不同的加固机理：动力密实、动力固结和动力置换，它取决于地基土的类别和强夯施工工艺。
(1)动力密实采用强夯加固多孔隙、粗颗粒、非饱和土是基于动力密实的机理，即用冲击型动力荷载，使土体中的孔隙减小，土体变得密实，从而提高地基土强度。
非饱和土的夯实过程，就是土中的气相(空气)被挤出的过程，其夯实变形主要是由于土颗粒的相对位移引起。
地基工程 强夯置换法施工
地基工程强夯置换法施工1加固原理及适用范围强夯置换法是近年来从强夯加固法发展起来的一种新的地基处理方法，属于夯实地基，它主要适用于软弱黏性土地基的加固处理。
加固机理为动力置换，即强夯将碎石整体挤入软弱黏性土成整式置换或间隔夯入淤泥成桩式碎石墩。
按强夯置换方式的不同，强夯置换法又可分为桩式置换和整式置换两种不同的形式。
整式置换是采用强夯将碎石整体挤入软弱黏性土中，其作用机理类似于换土垫层。
桩式置换是通过强夯将碎石填筑土体中,部分碎石桩（或墩）间隔地夯入软弱黏性土中，形成桩式（或墩式）的碎石墩（或桩）。
其作用机理类似于振冲法等形成的碎石桩,它主要是靠碎石内摩擦角和墩间土的侧限来维持桩体的平衡,并与墩间土起复合地基的作用。
2.削强夯置换法的设计应符合下列规定：（1）桩式置换施工设计参数1）桩式置换中，置换深度的大小由土质条件决定，除厚层彻口粉土外，应穿透软土层,到达较硬土层上。
深度不宜超过IOm o2）置换深度又与强夯置换的夯击能量和夯锤的底面积密切相关。
试验表明,单击夯击能量越大，强夯产生的有效加固深度也越深，强夯挤密区域也越大，夯坑深度相应也较深。
同时,在一定范围内，提高单点夯击能，也能大大改善置换加固的效果。
在夯击能量和地质条件一定的情况下，夯坑夯击深度同单位底面积的夯击能量与单位面积锤底静压力密切相关，也即与夯锤底面积有关。
夯锤底面积越小，对地基的楔入效果和贯入力就越大，夯击后获得的置换深度就越深。
因此，强夯置换与普通强夯相比，宜采用锤底面积较小的夯锤，一般夯锤底面直径宜控制在2m以内。
3）夯点的夯击次数应通过现场试夯确定,且应同时满足下列条件①墩底穿透软弱土层，且达到设计墩长；②累计夯沉量为设计墩长的1520倍；③最后两击的平均夯沉量参见强夯法的要求。
4）桩式置换的夯点布置宜采用等边三角形或正方形。
夯点的间国巨应视被置换土体的性质（承载力）和上部结构的荷载大小而定，当满堂布置时可取夯锤直径的2.0~3.0倍。
4强夯法与强夯置换法
4强夯法与强夯置换法4强夯法与强夯置换法强夯法⼜名动⼒固结法，是⼀种快速加固的地基处理⽅法。
强夯法是指⽤起重机将重锤提到⼀定⾼度，利⽤⾃动脱钩法使重锤⾃由下落，冲击能夯实地基，从⽽提⾼地基⼟的强度、降低⼟的压缩性的⽅法。
1969年，法国的路易斯梅那德（Louis Menard）技术公司⾸次提出强夯法（Dynamic consolidation method）。
强夯法开始适⽤于砂⼟和碎⽯地基，随着技术的发展，逐渐推⼴到细粒⼟地基。
20世纪70年代初，我国引进强夯法，经过⼏⼗年的发展，在路桥、⽔利、建筑⽅⾯得到⼴泛的应⽤，是⽬前最经济、最常⽤的深层地基处理办法之⼀。
强夯法在处理湿陷性黄⼟⽅⾯取得了显著的效果，但是对粘性⼟、淤泥、淤质泥⼟等饱和性较⾼的地基处理效果不是很理想。
1991年深圳建筑科学中⼼⾸创强夯碎⽯挤淤法，打开了我国利⽤强夯法处理饱和性粘⼟地基的新篇章。
4.1加固机理强夯法在⼯程实践中受到⼴泛应⽤，但⽬前仍然没有⼀套完善的指导理论和设计⽅法，对于不同的⼟基有不同的加固机理。
综合归纳，强夯法主要有三个加固机理⽅式：1)动⼒密实（Dynamic Compaction）对于多孔隙、粗颗粒、⾮饱和⼟，是基于动⼒密实的机理。
利⽤冲击型动⼒荷载，减⼩⼟体的孔隙体积，从⽽使⼟体密实。
⼯程实践表明，经夯击⼀遍后，夯坑深度可达0.6~1.0m，夯击后的地基承载⼒可提⾼2～3倍。
2)动⼒固结（Dynamic Consolidation）为解释饱和黏性⼟的强夯效应，Louis Menard提出了动⼒固结模型。
地基⼟的强度的变化规律与孔隙⽔压⼒的状态有关。
进⾏夯击时，孔隙⽔压⼒增⼤，⼟体冲击变形⽽强度减⼩，在液化阶段，强度降低为零；孔隙⽔排出时孔隙⽔压⼒减⼩，此时为⼟的强度增长阶段；孔隙⽔压⼒涨幅为零，此时为⼟的触变恢复阶段。
3)动⼒置换（Dynamic Replacement）对于软黏⼟，往强夯形成的夯坑中填充碎⽯、砂等粗颗粒材料，强⾏夯击，填料挤⼊软⼟中并排开⼟体，形成砂、碎⽯桩与软⼟的复合地基，这种⽅法称为强夯置换法。
强夯法和强夯置换法
质量控制要点
1)开夯前应检查夯锤质量和落距，以确保单击夯击能量符合 设计要求。 2)在每一遍夯击前，应对夯点放线进行复核，夯完后检查夯 坑位置，发现偏差或漏夯应及时纠正。 3)按设计要求检查每个夯点的夯击次数和每击的夯沉量。对 强夯置换法尚应检查置换深度。
成品保护措施
1)做好现场测量控制桩、控制网以及现场夯击位置布点的保 护工作。 2)做好现场排水设施的保护工作。 3) 强夯后，基坑应及时修整，浇筑混凝土垫层封闭，防止雨 水浸泡强夯后的地基。
工试验。强夯置换后的地基竣工验收时，承载力检验除应采用单墩荷 载试验外，尚应采用动力触探等有效手段查明置换墩着底情况及承载 力与密度随深度的变化，对饱和粉土地基允许采用单墩复合地基载荷 试验代替单墩载荷试验。
4)竣工验收承载力检验的数量，应根据场地复杂程度和建筑物的重要性确 定，对于简单场地上的一般建筑物，每个建筑地基的载荷试验检验点 不应少于3点；对于复杂场地或重要建筑地基应增加检验点数。强夯置 换地基载荷试验检验和置换墩着底情况检验数量均不应少于墩点数的 l%，且不应少于3点。
适用范围
强夯法适用于处理碎石土、砂土、低饱和度的粉土 与粘性土、湿陷性黄土、素填土和杂填土等地基。 强夯置换法适用于高饱和度的粉土与软塑～流塑的 粘性土等地基上对变形控制要求不严的工程。
强条
当强夯施工所产生的振动对邻近建筑物或设备会产生 有害的影响时，应设置监测点，并采取挖隔振沟等 隔振或防振措施。
强夯法和强夯置换法
概念
强夯法是反复将夯锤提到高处使其自由落下，给 地基以冲击和振动能量，将地基土夯实形成地基 的处理方法。 强夯置换法是将重锤提到高处使其自由落下形成 夯坑，并不断夯击坑内回填的砂石、钢渣等硬粒 料，形成地基的处理方法。
地基处理 第9章强夯法
1
•
由大量工程实践证明，强夯法适用于处理碎石 土、砂土、低饱和度的粉土与粘性土、湿陷性黄土、 杂填土和素填土等地基； • 强夯置换法适用于高饱和度的粉土与软塑~ 流塑的 粘性土等地基上对变形控制要求不严的工程。
• 强夯置换法在设计前必须通过现场试验确定其适用性和处理 效果。
• 对高饱和度的粉土与粘性土地基，尤其是淤泥与淤 泥质土，处理效果较差，使用要慎重。若在夯坑内 回填块石、碎石或其它粗粒材料进行强夯置换时， 应根据现场试验确定其适用性。 •
3
9.1 强夯加固机理
强夯法虽然在工程中得到广泛应用，但由于其 加固机理比较复杂，至今还没有一套成熟的理论和 设计计算方法。根据工程实际实践和试验研究成果， 对不同的土质条件和施工工艺，其加固机理有所不 同。目前，强夯法加固机理概括起来有三个方面， 即动力固结、动力夯实和动力置换。 一、动力固结 Menard根据饱和土经强夯后瞬时沉降数十厘米这 一事实，对传统的固结理论提出不同看法，认为饱 和土是可压缩的，并提出了一个新的动力固结模型。 图9.1-1为静力固结理论与动力固结理论的模型对比 图，表9.1-1为两种模型对比表。
强夯法又称为动力固结法或动力压密法。这种方 法 是 将 100~400kN 的 重 锤 （ 最 重 达 2000kN ） ， 以 6~40m的落距落下给地基以冲击和振动,从而达到提高 土的强度,降低其压缩性，改善土的振动液化条件,消除 湿陷性黄土的湿陷性等目的。 强夯法由法国Menard技术公司于1969年首创，当 时，仅用于加固砂土和碎石土地基，但随着施工方法 的改进，其应用范围已扩展到细粒土地基。
30
（二）拟定初步施工方案
（1） 根据加固目的，土质情况及建筑物的变形要求，确定处理深度。由处理 深度根据表 9.2-2 或下式估算单击夯击能 E：
4强夯法与强夯置换法详解
2）夯锤和落距 （1）单击夯击能 夯锤重M与落距h的乘积。最好锤重和落距都大，单击能量大, 夯击击数少, 夯击遍数也相应减少, 加固效果和技术经济较好。 （2）单位夯击能 场地总夯击能量（即锤重×落距×总夯击数）除加固面积称为单位夯击能。 应根据地基土类别、结构类型、荷载大小和要求处理的深度等综合考虑， 并可通过试验确定。 粗颗粒土1000～3000kN· m/m2，细颗粒土1500～4000kN· m/m2。 最佳夯击能： 地基中出现孔隙水压力等于土的自重应力时的夯击能量。 1、粘性土最佳夯击能的确定办法：根据孔隙水压力 的叠加值进行确定 2、砂性土最佳夯击能的确定方法：孔隙水压力不能叠加，绘制孔隙水压力 增量与夯击数的关系曲线确定最佳夯击能。孔隙水压力增量趋于稳定时，即可 获得最佳夯击能。
堆载预压与强夯的对比
山东科技大学 王清标 2
4.1.2 强夯法在我国的发展
在地基土中所产生的的冲击被和动应力，可提高土的强度、降低土
的压缩性、改善砂土的振动液化条件和消除湿陷性黄土的湿陷性等作用。 同时，夯击能还可提高土层的均匀程度，减少将来可能出现的差异沉降。 对于砂土地基承载力提高2～5倍，压缩性降低2～10倍。
山东科技大学 王清标
20
1 3 2 3 1 3m
2 3 1 3 2 3m
1
3m
1
3
1
3m
2
3m
3
2
3
3m
1
1 3m
3 3m
1
a）13个击点夯一遍分三次完成 b）9个击点夯一遍分三次完成 夯点布置及夯击次序
山东科技大学 王清标
21
4）夯击击数与遍数 （1）夯击击数确定 按现场试夯夯击击数和夯沉量关系曲线确定，同时满足下列条件： ① 最后两击的平均夯沉量不宜大于下列数值： 单击夯击能小于4000kN· m时为50mm； 单击夯击能为4000～6000kN· m时为100mm； 单击夯击能大于6000kN· m时为200mm。 ②夯坑周围地面不应发生过大隆起。 ③不因夯坑过深而发生起锤困难。 夯击点的夯击击数3～10击比较合适。 （2）夯击遍数确定 一般1～8遍，粗颗粒土可少些，细颗粘土（淤泥质土）要求多些。 视满夯的夯实效果，除了采用2遍满夯外，还可采用轻锤或低落距锤多 次夯击，以及锤印搭接等措施。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
4.强夯置换法施工工艺
一、强夯置换法原理及适用地基
强夯置换法按置换方式的不同，有墩柱式置换和整体式置换法两种形式。
强夯置换碎石墩复合地基属于墩柱式置换的形式，它是利用夯能作为置换软土的手段，即利用强夯将地基土挤密或排开，把块石、碎石、砂砾或其他质地坚硬的散体材料，采用多次填入和夯击，最终形成密实的柱状砂石墩，这种砂石墩与周围混有砂石的墩间土所形成的复合地基。
对于饱和粘性土，强夯置换法主要作用是置换作用，其次是排水和动力固结作用。
主要适于高压缩性软粘土地基的加固。
整体式置换法又称强夯置换挤淤沉堤，它以密集的点形成线置换或面置换，通过强夯的冲击能将含水量高、抗剪强度低、具有触变性的淤泥挤开，置换以抗剪强度高、级配良好、透水性好的块石、碎石或石渣，形成密实度高、压缩性低、应力扩散性能良好、承载力高的垫层。
主要适用于处理淤泥、淤泥质软土地基。
二、强夯置换法施工
强夯置换法施工工艺参见强夯法施工工艺，机具设备、操作步骤基本相同，只是增加了在夯击过程中不断加入散体材料并进行夯实的施工。
1、墩柱式强夯置换法（强夯置换碎石墩复合地基）
1）施工工艺
在施夯的场地上先铺设0.5~1.0米的砂石垫层，再进行施工。
夯
孔的施打宜采用隔孔分序跳打的方式，以圆柱形夯锤按夯点布置和顺序夯击，夯坑深度控制在1.5~2.0米，第一遍夯至控制深度后，在夯坑内填充石料，石料最大粒径小于30㎝；将夯坑填满后再进行第二遍夯击，在夯坑深度又达到1.5~2.0米时，再填充石料至地面，然后进行第三遍夯击；将夯坑夯击1米左右深度后，再用石料填平至地面高度后振动碾压三遍。
夯击时，第一、二遍每夯点夯击次数根据试夯资料确定，每遍夯3~6击左右，第三遍夯击3击，并按最后一击夯沉量不超过5㎝为控制值。
2）施工参数
施工参数的确定主要依据现场试夯，并应考虑以下各方面因素：（1）夯击能越大，置换深度越深，即要获得较深的置换深度，应加大第一遍夯击的总能量。
（2）置换深度与置换次数成正比，一般采用3~5遍的置换次数。
（3）夯坑夯击深度同单位底面积的夯击能量与单位面积的锤底静压力密切相关，夯锤底面积越小，夯击后获得的置换深度越深。
（4）夯点布置成三角形、长方形等，主要依据试验资料确定，一般取1.5~3.0倍的夯锤底面积直径。
2、整体式强夯置换法
1）适用范围
适合深度在4~10米之间软土上条带状路堤的地基处理，一般宜将石料挤至软土底层较硬的持力层上。
2）材料使用
选用最大粒径不超过1米、透水不透泥、级配良好、结构密实、抗剪强度高的块石或碎石。
3）施工工艺
先挖除阻碍沉堤的塘堤、路堤及地表硬壳，再抛石压载，抛填厚3~6米为宜，为防止中间厚两侧薄，宜沿抛填体边挖去部分淤泥，增加底宽。
宜采用一排排施打方式，必须由抛填中心向两侧逐点夯击。
采用50吨夯机时，可分二工序施工，先夯一侧，再夯另一侧；采用100吨夯机时，可一序施工，必要时可进行第二遍夯填。
4）施工参数
（1）单夯夯击能
单夯夯击能应满足将淤泥挤开并将石料夯至底层，数值由试夯确定。
（2）单位面积的单击能
为提高挤淤效果，应提高夯锤底单位面积的静压力和单位面积的单击夯击能。
（3）夯击次数
在挂钩不太困难的情况下，强夯挤淤宜连续夯击不间歇，一般宜一遍至底，夯击次数控制在最后一击下沉量不超过5㎝。
（4）夯点间距
参照试夯资料，要求将夯顶部连成一片，并根据强夯抛填物体实测应力扩散角计算：
S=D+2Htanɑ
式中：S——夯点间距；
D——夯锤直径；
H——抛填体厚度；
ɑ——应力扩散角，块石可取8°~10°。
（5）加固宽度
整体式挤淤置换除了满足路基基地应力扩散要求和施工期间车辆行驶要求外，还要满足挤淤堤的整体稳定和局部稳定。
整体式挤淤沉堤宽度应满足下列计算式要求：
L≥（γΗ2/c u）tan（45º-φ/2）+2htan（45º-φ/2）
B´>B+2Ztanɑ
式中：L——整体式置换的宽度；
γ、φ——沉堤填料的密度及内摩擦角
H——施工期间沉堤厚度
c u——淤泥的不排水抗剪强度
B´——接底宽度
B ——基础底面宽度
Z——经强夯置换的地基深度
ɑ——应力扩散角，块石可取8°~10°。
式中第一项为整体稳定要求，第二项为局部稳定的安全储备。
注：
B´>B+2Ztanɑ式中是否为应力扩散角有疑问；
“式中第一项为整体稳定要求，第二项为局部稳定的安全储备”有疑问。
本节疑问较多，见《复合地基设计和施工指南》176页〖强夯置换碎石桩复合地基〗。