弧门计算(毕设选题)
圆弧门窗面积计算公式
圆弧门窗面积计算公式圆弧门窗是现代建筑中常见的一种门窗形式，其特点是具有圆弧形的门窗框架，美观大方，具有一定的装饰效果。
在设计和施工过程中，需要准确计算圆弧门窗的面积，以便确定所需的材料和成本。
下面我们将介绍一种常用的圆弧门窗面积计算公式，希望对相关领域的专业人士和学习者有所帮助。
圆弧门窗的面积计算公式是一个基本的数学问题，其核心是对圆弧形状进行面积计算。
一般来说，圆弧门窗的形状可以近似看作是一个扇形，因此可以利用扇形面积计算公式来进行计算。
扇形的面积计算公式是，S = (θ/360) ×π× r²，其中S表示扇形的面积，θ表示扇形的圆心角（单位为度），π表示圆周率，r表示扇形的半径。
在计算圆弧门窗的面积时，首先需要确定圆弧的半径和圆心角。
圆弧的半径可以通过实际测量获得，而圆心角可以通过设计图纸或者实际测量获得。
一旦确定了圆弧的半径和圆心角，就可以利用上述的扇形面积计算公式进行计算，得到圆弧门窗的面积。
需要注意的是，圆弧门窗的面积计算公式是基于圆弧形状的近似计算，因此在实际应用中可能存在一定的误差。
为了减小误差，可以采用更精确的数学方法进行计算，比如利用积分来对圆弧形状进行精确的面积计算。
不过在大多数情况下，采用扇形面积计算公式进行近似计算已经足够满足实际需求。
除了利用数学方法进行计算，现在还可以利用计算机软件来进行圆弧门窗的面积计算。
有一些专业的建筑设计软件和施工软件提供了圆弧门窗面积计算的功能，可以根据输入的圆弧参数进行自动计算，大大提高了计算的效率和准确性。
总之，圆弧门窗的面积计算是建筑设计和施工中一个重要的环节，准确的面积计算可以为材料采购和施工进度的安排提供重要参考。
通过合理选择计算方法和工具，可以有效地进行圆弧门窗面积的计算，为建筑工程的顺利进行提供保障。
希望本文介绍的圆弧门窗面积计算公式和方法对相关人士有所帮助，也希望在实际工作中能够得到有效应用。
弧形闸门启闭力计算
弧形闸门启闭力计算弧形闸门是一种常见的水工结构，用于调节水流的流量和水位。
在弧形闸门的启闭过程中，需考虑到闸门所受到的启闭力。
启闭力的计算对于设计和施工具有重要意义，可以确保闸门的可靠性和安全性。
首先，要计算弧形闸门开启时所受到的启动力。
弧形闸门的启动力是由流体施加在闸门上的压力所引起的。
在闸门启动过程中，闸门顶部所受到的压力会引起一个向上的力矩，而闸门底部所受到的压力则会引起一个向下的力矩。
力矩的大小取决于水流的压力和闸门的几何形状。
在计算闸门上部的启动力时，可以利用以下公式：F1=P1*A1其中，F1是闸门上部所受到的启动力，P1是水流施加在闸门上的压力，A1是闸门上部面积。
在计算闸门下部的启动力时，可以利用以下公式：F2=P2*A2其中，F2是闸门下部所受到的启动力，P2是水流施加在闸门上的压力，A2是闸门下部面积。
在计算闸门的总启动力时，可以利用以下公式：F=F1+F2除了水流的压力，还需要考虑到闸门的重力。
闸门的重力可以通过以下公式计算：G=m*g其中，G是闸门的重力，m是闸门的质量，g是重力加速度。
当闸门启闭时，要保持闸门处于平衡状态，即启动力和重力要相等。
因此，可以利用以下公式计算闸门的启闭力：F=G将上述公式整理后得到以下计算公式：P1*A1+P2*A2=m*g通过上述计算公式，可以计算出弧形闸门在启闭过程中所受到的启闭力。
根据实际情况，可以选取合适的材料和设计参数，确保闸门能够承受所受到的力，保证其正常运行和安全性。
除了上述的力学计算，还要注意到实际工程中的其他因素，比如摩擦力、流体动压等。
这些因素也会对弧形闸门的启闭力产生影响，需要在设计和计算中进行综合考虑。
综上所述，弧形闸门的启闭力计算需要考虑水流压力和闸门重力，通过合适的公式和参数计算可以得到启闭力的估计值。
在实际工程中，还需要考虑其他因素的影响，确保闸门的可靠性和安全性。
弧型钢闸门吊装方案及计算
闸门安装 的安全措施 应从 “ 人 、材 、机 、法、环”五个
方面综合考虑 ，对 “ 起重、安装、 电焊 、气 割、涂装”等工
序提出切实有效 的安全要求 ，并贯彻在 安装 过程 的始终 ，才 能有效 的保证施 工人员的安全和健康 。保证 建设项 目设施 不 受损害 。
１ 安 全 生 产 管理 措 施
用 １ ３ ０ ｔ吊车 ，采 用 ４点起 吊，将下节 门叶平移至 闸室 内，然 后在 吊车主钩 上挂一个 ２ ０ ｔ 导链和 ２个 １ ０ ｔ 导链 ，在
门叶上部相距 ７ ． ６ ｍ 的两个排水孔处用专用 吊具两点起 吊，
并用 ２ ０ ｔ 导链配合 吊车调整 门叶两侧的垂直度 ，使门叶慢慢
吊起 ，当 门叶块离地面时 ，将两个 １ ０ ｔ导链挂在门叶下游侧 底部相距 ７ ． ６ ｍ 的两个排水孔上 ，并拉紧导链 ，然后让 吊车
缩杆 ，使 门叶向上 游方向倾倒 ，当 门叶弧面倾倒到 与侧 轨弧
面基本一致时 ，拉紧两个 １ ０ ｔ导链 ，再让 吊车 出杆 ，将 门叶 吊起 ，运送到安装位 置与支臂连接 。
２ ． ８ ｔ ） ，支臂长 ：９ ． ０ ３ ３ ｍ ，固定铰 面与轴心距 ０ ． ６ ５ ｍ ，活
７ Ｇ
（ ｂ ）
动铰与轴 心距 ０ ． ８ ｍ ；如 图 ３ 。
ｆ
图 ４ 四点起 吊方案受 力示意图 １ ．千斤绳受力计算
Ａ Ｃ＝ ， ／ ９ ． ９ ２ ２ ＿ ３ ． ９ ４ ＝ ９ ． １ ｍ
３ ． 调 整 定 位
门叶 吊至底槛后 ，将 门叶中心与底槛 中心对正 ，检查侧
（ ａ ）
止 水座板螺孔与侧止水板距离 ，再用导链、千斤顶等将支臂
弧形闸门动特性数值计算分析
与计算 ， 对闸门的 自振频率与水流等外部作用力的 激励频率进行 比较。外力 的激励频率接近闸门结构
的 自振频 率时 ， 振 幅 将逐 渐 增 大 ， 闸 门发 生 共 振 ， 这 将 使 闸 门整体 或局 部 发 生 强 烈振 动 ， 在 闸 门结 构 内
ｎ ａ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ ｆ ｒ ｅ ｑ ｕ ｅ ｎ ｃ ｉ ｅ ｓ ｆ ｏ ｔ ｈ ｅ ｒ ａ ｉａ ｄ ｌ ｇ ａ ｔ ｅ ｕ ｎ ｄ ｅ ｒ ｗ ｏ ｒ ｋ ｉ ｎ ｇ ｃ ｏ ｎ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ａ ｂ ｓ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ ｐ ｒ ｅ ｓ ｅ ｎ ｃ ｅ ｏ ｆ ｗａ ｔ ｅ ｒ ． Ｓ ｕ ｂ ｓ ｅ ｑ ｕ ｅ ｎ ｔ ｌ ｙ， ａ ｐ ｒ ｅ ｌ ｉ ｍｉ ｎ ａ ｒ ｙ
摘
要： 振动 问题是 弧形 闸门安全 性研 究的重要课题 。本 文针对 工程 中存 在 的实际问题 ， 以某 弧形闸 门为研究 对
象， 用Ａ Ｎ Ｓ Ｙ Ｓ软件建立 了其有 限元模 型 ， 分析计算 了弧形 闸门在无水 以及有水 时（ 即考 虑流 固耦 合效应 ） 的 自振 频 率， 并对 闸门在抗震方面 的安全性进行 了初 步判定。研究成果对于其他弧形 闸门的设 计和运行操作 具有一定 的指
ｊ ｕ ｄ ｇ ｍｅ ｎ ｔ ｉ ｓ ｍ ａ ｄ ｅ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｓ ｅ ｉ ｓ ｍ ｉ ｃ ｓ ａ ｆ ｅ ｔ ｙ ｏ ｆ ｒ ａ ｄ ｉ ｌ ａ ｇ ａ ｔ ｅ ． Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ａ ｒ ｅ ｏ ｆ ｃ ｅ ｒ ｔ ａ ｉ ｎ ｇ ｕ ｉ ｉｎ ｄ ｇ ｓ ｉ ｇ ｎ ｉ ｆ ｉ ｃ ａ ｎ ｃ ｅ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｎｄ ａ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｏ ｔ ｈ ｅ ｒ
弧形闸门计算书
弧形闸门计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1目录1 计算目的与要求 ................................................................... 错误!未定义书签。
2 设计计算内容....................................................................... 错误!未定义书签。
3 设计依据 .............................................................................. 错误!未定义书签。
4 基本资料和结构布置............................................................ 错误!未定义书签。
基本参数 (3)基本结构布置 (4)荷载计算 (4)面板弧长 (6)主框架位置 (7)5 结构计算 .............................................................................. 错误!未定义书签。
面板....................................................................................... 错误!未定义书签。
水平次梁............................................................................... 错误!未定义书签。
中部垂直次梁（隔板）....................................................... 错误!未定义书签。
边梁....................................................................................... 错误!未定义书签。
【计算小程序】弧形闸门支座-结构计算
XXX水电站X#泄冲闸弧形闸门支座结构计算1、工程2、计算2.1、规程《水工混凝土结构设计规范》DL/T5057-1996《水工钢筋混凝土结构学》(第三版)中国水利水电出版社《水工混凝土结构设计手册》中国水利水电出版社2.2、基本2.2.1、《X 河XXX 水电站可行性研究报告》2.2.2、X河XXX水电站施工图设计有关图纸。
2.2.3、金结专业提供的弧门支座推力及相关数据。
2.3、计算2.4、计算2.4.1、工程等别与建筑物级别根据《X河XXX水电站可行性研究报告》，本工程为三等中型工程，其主要建筑物为3级建筑物，其水闸为主要泄水建筑物，同样为3级，相应建筑物结构安全级别为Ⅱ级。
2.4.2、基本参数表2.3.2.1混凝土强度标准值(N/mm 2表2.3.2.2混凝土强度设计值(N/mm 2表2.3.2.3基本参数表最小配筋率结构系数结构重要性系数设计状况系数荷载分项系数保护层厚度保护层厚度符号ρminγdγ0ψγQcc单位/////(mm)(mm)数值3102100.15%1.251.000.951.2050100备注Ⅰ级钢筋Ⅱ级钢筋弧门支座钢筋砼Ⅱ级结构短暂状况可变荷载弧门支座闸墩2.4.3、金结专业提供参数单支支座弧门推力：F t =792.7吨7776铰座尺寸：宽＝1200mm，14003、钢筋强度f y(N/mm 2)表3结构尺寸表名称支座高度支座宽度中墩厚度边墩厚度缝墩厚度支座闸墩符号hbh 1a sa sa单位(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)38003300300035002500220082128800中墩偏心矩边墩偏心矩缝墩偏心矩中墩边墩缝墩支座拟选主筋闸墩所选主筋符号h 0D 1D 2单位(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)37182300255020502872337223723228说明：部分符号的定义见简图及下文公式说明4、弧门4.1、弧门支座附近闸墩的局部受拉区的裂缝控制要求Be 0B 0'弧门支座附近闸墩的局部受拉区的裂缝控制应满足下列公式要求：4.1.1、闸墩受两侧弧门支座推力作用时4.1.2、闸墩受一侧弧门支座推力作用时bBftksF7.0?20.055.00+?bBefF tks4.1.3、公式说明式中Fs —— 由荷载标准按荷载效应短期组合计算的闸墩一侧弧门支座推力值；b —— 弧门支座宽度；B —— 闸墩厚度；20.055.00+?BbBefF tkse0 —— 弧门支座推力对闸墩厚度中心线的偏心距；f tk—— 混凝土轴心抗拉强度标准值。
弧门消峰计算
弧门消峰计算（最新版）目录1.弧门消峰计算的概述2.弧门消峰计算的原理3.弧门消峰计算的方法4.弧门消峰计算的应用实例5.弧门消峰计算的发展前景正文一、弧门消峰计算的概述弧门消峰计算，又称弧形闸门消峰计算，是一种针对弧形闸门在运行过程中产生的峰值流量进行调整的计算方法。
弧门消峰计算的主要目的是为了保证弧形闸门的安全运行，防止闸门在开启和关闭过程中产生的峰值流量对闸门结构造成损害。
二、弧门消峰计算的原理弧门消峰计算的原理主要基于流体力学和运动学原理。
在弧形闸门开启和关闭的过程中，由于水流的惯性作用，会产生峰值流量。
弧门消峰计算就是通过调整闸门的开启和关闭速度，以及闸门的形状和尺寸，使得峰值流量降低到安全范围内。
三、弧门消峰计算的方法弧门消峰计算的方法主要包括以下几种：1.试验法：通过模型试验或现场试验，观测不同条件下的峰值流量，从而确定合适的消峰措施。
2.数值模拟法：利用计算机数值模拟技术，模拟弧形闸门开启和关闭过程中的水流动态，以确定最佳消峰方案。
3.理论分析法：通过流体力学和运动学理论分析，推导出弧门消峰计算的数学模型，从而求解最佳消峰方案。
四、弧门消峰计算的应用实例弧门消峰计算在实际工程中应用广泛，例如在水库、水电站、河道整治等工程中，都可以看到弧门消峰计算的影子。
通过弧门消峰计算，可以有效保障弧形闸门的安全运行，延长其使用寿命，同时减少对周边环境的影响。
五、弧门消峰计算的发展前景随着科学技术的发展，弧门消峰计算将更加精确和便捷。
未来的发展方向主要包括：1.采用更先进的计算方法和设备，提高弧门消峰计算的精度和效率。
2.结合人工智能、大数据等技术，实现弧门消峰计算的智能化和自动化。
弧形闸门开度计算方法及应用
经验与技术30弧形闸门开度计算方法及应用文/丁东华摘要:以湖北汉江王甫洲水利枢纽泄水闸开度仪改造为例，根据闸门运动与液压油缸活塞的伸缩行程之间关系严格推导出闸门开度计算公式，并介绍了位置解码器SM338在该系统中的实际应用。
关键词:弧形闸门；开度计算；位置解码器SM338；自动控制一、引言湖北汉江王甫洲水利枢纽是一个以发电为主，结合航运，兼有灌溉、养殖、旅游等综合效益的大型水利工程。
位于湖北省老河口市汉江干流上，上距丹江口水利枢纽30km，老河口市市区下游约3km 处。
泄水闸位于主河道左岸、王甫洲右边滩地上，共23孔平底闸，闸孔净宽14.5m，高15.17m，闸室高18.97m，采用液压弧形工作门，根据运行要求，在闸面下游段上布置了12座启闭机房，2间变压器室，3座观测房以及备用电源房、配电房、集控室、起重门机等建筑物与设备。
在设计及校核水位条件下，最大下泄流量分别为16870m 3/s 和20800m 3/s。
二、闸门开度计算方法弧形闸门开度常用的一般有两种方法，一是采用分段折线（依据不同的闸门开度设定，折线段数有所不同），比如常见的与编码器配套的开度仪表计算闸门开度就是使用的15段折线，在每一段折线内都是用拟合直线的方法进行计算闸门开度，需要精确的专业测量仪器测量各个折线的拐点值，需要测量的数据多，并且要将闸门依次提到每个设定的折线拐点处，无论测量和操作上都比较麻烦，通过这种算法精度不够高，并且在折线拐点处可能会出现数据跳变的情况。
另外一种方法就是采用公式实时计算闸门开度，下面就弧形闸门的特点，对计算公式推导进行探讨（以液压门举例）。
三、位置结构说明液压闸门有两个关键的支撑点，分别叫油缸支点和支铰。
油缸在闸门提升过程中的伸缩和旋转是以油缸支点为中心进行旋转，而闸门的提升和降落围绕支铰进行旋转，如图一所示。
点E 为闸门的油缸支点，点B 为闸门的支铰，点A 为闸门着地点，即闸门底沿。
弧AD 为弧形闸门的门面，AB 和DB 为闸门的支撑臂，CE为闸门的油缸和活塞。
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1计算成果汇总表2说明2.1目的与要求本阶段为施工图设计，主要计算内容为：确定闸门面板厚度、计算主梁、水平次梁、纵梁、边梁、支臂、支铰等构件的强度及刚度，计算启闭门力，选择启闭机。
2.2计算依据计算依据为水工专业提供的“专业互提资料单”。
南水北调中线总干渠某渡槽进口节制闸工作闸门为露顶式弧形门，共3扇，孔口尺寸（宽×高）7.0×6.7m。
闸室底板高程为75.211m，设计水位81.031m，加大水位81.434m。
闸门为动水启闭。
闸门采用双主横梁斜支臂，弧形面板曲率半径约取闸门高度的 1.4倍，为9.5m，支铰位置选择在倒虹吸出口加大水位以上，高程81.911m。
启闭机采用后拉式弧门液压启闭机。
启闭机活塞缸支铰布置在支臂支铰上游，相距4141mm，高程84.657m。
2.3计算原则按照规范要求的内容和深度计算，闸门厚度选择时考虑一定的锈蚀余量，在闸门启闭门力计算时选择最不利工况进行计算。
2.4计算方法闸门主梁受力分析时，分两种工况：（1）工况一：当闸门处于关闭状态时，计算仅在静水压力作用下框架内力及应力，并核算其强度、刚度；（2）工况二：当闸门刚刚开启的瞬间，计算在静水压力及启门力共同作用下框架内力及应力，并核算其强度、刚度；2.5规程、规范及参考书《水利水电工程钢闸门设计规范》(SL74-95)《水利水电工程启闭机设计规范》(SL41-93)《水电站机电设计手册》金属结构㈠(1988年5月第一版）《闸门与启闭机》(第二版)《建筑结构静力计算手册》(中国建筑工业出版社)《水工钢闸门设计》安徽省水利局勘测设计院《水工钢结构》 水利电力出版社3 计算过程3.1 荷载计算3.1.1 闸门在关闭位置的静水压力闸门在关闭位置的静水压力，由水平水压力和垂直水压力组成，闸门所受水压力简图见错误！未找到引用源。
作用在弧形面板上的水平压力P s 按式(3-1)计算：212s s P H B γ=(3-1)作用在弧形面板上的垂直压力V s 按式(3-2)计算：()21212112sin cos sin 2sin 221802s V R B πφγφφφφ⎡⎤=+-+⎢⎥⎣⎦(3-2)作用在弧形面板上的总水压力P 按式(3-3)计算：ss P V tg P α=⎬=⎪⎭(3-3)计算过程及结果如下：3.1.2 闸门刚刚开启时的荷载闸门刚刚开启时，作用在下主梁上的荷载由启门力产生的荷载及水压力荷载组成。
（1）由启门力产生的荷载P q ，按下式计算：cos q P P α'=(3-4)（2）闸门刚启时，其水压力荷载可视与闸门关闭挡水状态相同。
3.2 面板厚度计算3.2.1 面板厚度计算面板厚度按式(3-5)：δ= (3-5)面板区格划分见错误！未找到引用源。
闸门计算水头按6.7m 计。
面板厚度计算列错误！未找到引用源。
进行。
3.3 主梁计算3.3.1 主梁荷载闸门为露顶弧形钢闸门，梁系采用双主横梁。
主梁为承受均布荷载和启门荷载的框架结构。
上、下主框架对称于总水压力作用线布置，上、下主框架之间的夹角为2θ=23.2222（θ=11.6111），则每个框架上的静水荷载为：（1）工况一：当闸门处于关闭位置时，主梁荷载仅由静水压力产生的均布荷载，其值为： 本计算工况先考虑在闸门闭合的时候核算主梁承受水压力情况。
所以不考虑框架承受启闭机的启门拉力。
（2）工况二：当闸门刚开启时，框架上所承受的荷载既包括静水均布荷载又包括启门力在主梁上产生的分力荷载。
3.3.2 主横梁、支座及支臂截面特性主梁截面尺寸见错误！未找到引用源。
面板兼作主梁翼缘有效宽度B （下主梁）按(3-6)计算，并取其中较小值。
160l B b B b ξδ=⎫⎬≤+⎭(3-6)3.3.3 框架内力 3.3.4 框架应力验算（1）主横梁： 1）跨中截面应力2）支座截面应力 （1）工况一： （2）工况二：（2）支臂： 1）支臂应力验算0.9[]hM N A Wσσ=±< (3-7)2）弯矩作用平面内的稳定验算按下式(3-16)计算：0.9[]zh P NAσσφ=< (3-8)式中：P φ－弯矩作用平面内的稳定系数；根据截面型式，偏心方向，偏心率ε及细比λ从《水电站机电设计手册》金属结构㈠ (1988年5月第一版）P258表6－1、表6－2和表6－3查用； N ––– 支臂轴向压力； A ––– 构件的截面面积。
其中偏心率ε和长细比λ分别用式(3-17)和式(3-18)计算。
偏心率：M AN W ε=(3-9)长细比：h rμλ'=(3-10)式中：M ––– 支臂最大弯矩；W ––– 最大受压纤维的截面抵抗矩；h ’ ––– 支臂长度；μ ––– 计算长度系数，可根据单位刚度比K 0及支臂与支座的连接方式选定；r ––– 构件在弯矩作用平面内的回转半径。
工况一： 工况二：3）弯矩作用平面外的稳定验算按下式(3-19)进行：10.9[]zh NAσσφ=< (3-11)式中：1φ ––– 弯矩作用平面外的稳定系数。
对于对称工字形截面，根据偏心率ε 及长细比y λ从《水电站机电设计手册》金属结构㈠ (1988年5月第一版）P264表6－4和表6－5查用；其中偏心率ε和长细比y λ分别用式(3-20)和式(3-21)计算。
偏心率：M AN Wε'=(3-12)长细比：y y yl r λ=(3-13)式中：M ’ ––– 近似地取M ’=M ；y l ––– 支臂两侧向固定点之间长度；μ ––– 计算长度系数，可根据单位刚度比K 0及支臂与支座的连接方式选定；y r ––– 构件在垂直弯矩作用平面内的回转半径。
工况一： 工况二：4）主横梁局部稳定性验算主梁局部稳定性计算 支座处及跨中：h δ=60050<8012= 式中：0h －腹板的高度。
所以，主梁支座处可以不配置横向加劲肋板。
但为了支臂传力均匀，翼板均按构造要求设置有横向肋板。
3.3.5 主横梁挠度计算主横梁按带悬臂的梁验算其挠度，挠度按式(3-22)计算：()42max524384ql f EIλ=- (3-14)式中：q ––– 梁的匀布载荷；l ––– 梁的跨间长度； m ––– 梁的悬臂长度；I ––– 水平次梁的跨间截面惯性矩； E ––– 弹性模量；mlλ=。
3.3.6 支臂与主横梁连接验算支臂与主横梁连接计算（错误！未找到引用源。
）：螺栓承受由弯矩产生的拉力，最大拉力按下式(3-23)计算FF1A()1max 2222123hn r M N m r r r r =++++ (3-15)直径为d 螺栓应力按式(3-24)验算：max[]l l l l N Aσσ=< (3-16)其中螺栓选用M30，A =706.86mm 2；螺栓的容许拉应力[]l l σ=125MPa 。
3.3.7 面板折算应力验算从错误！未找到引用源。
可以看出，下主梁区格13是最不利区格，所以只核算区格13的长边中点B 点的折算应力。
其中a /b >1.5 ，且长边沿主梁轴线方向，只需按式(3-25)验算面板长边中点的折算应力。
1.1[]zh σασ=(3-17)式中：my σ ––– 垂直于主梁轴线方向、面板支承长边中点的局部弯曲应力；22y my k pa σδ==125.93（MPa ）mx σ ––– 面板沿主梁轴线方向的局部弯曲应力；mx my σμσ==0.3125.93⨯=37.78（MPa ），其中μ为泊松比，μ=0.3； ox σ ––– 对应于面板演算点主梁上翼缘的整体弯曲应力；1ox ox M H A W σ=+；其中，采用22222ox qb b q b M x x M ⎡⎤⎛⎫⎛⎫=----⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦求得M 0x 。
3.4 水平次梁计算3.4.1 荷载及内力水平次梁荷载按“近似取相邻间距和之半法”计算单位宽度荷载。
水平次梁为角钢，都按照支撑在横隔板上的连续梁计算，作用在上面的水压力按式(3-26)计算：P H γ=(3-18)水平次梁按受均布荷载的连续梁计算，其均布荷载按式(3-27)计算：122b b q P += (3-19)式中∶b ––– 相邻横梁的承载宽度（弧长），455mm ；P ––– 计算横梁的中心压强，N/mm ；最危险的水平次梁所受均布荷载的计算结果见下表：水平次梁按承受均布荷载的5跨连续梁计算，计算简图见错误！未找到引用源。
弯矩及剪力近似按五等跨连续梁计算，其系数由《水电站机电设计手册》金属结构(一)P205查表求得，跨内最大弯矩系数1k =0.078，支座最大弯矩系数2k =-0.105，最大剪力系数k '=-0.606。
3.4.2 截面特性次梁选用∠100×80×10，参数特性如下：查角钢特性表，A 0=17167mm 2；W x =24240mm 3；Ix =1668700mm 4；d =10.0mm 。
面板参与水平次梁作用宽度B 按下列公式(3-28)计算，然后取小值。
126010608490mm l B b B b B b t ξξ=⎫⎪=⎬⎪≤+=+⨯=⎭ 对跨间正弯矩段 对跨间负弯矩段 (3-20)水平次梁截面尺寸如图错误！未找到引用源。
所示，其跨间与支座截面特性分别如下：（2）对于支座处B =170mm:3.4.3 强度验算水平次梁的弯曲应力按式(3-29)计算，剪切应力按式(3-30)计算： maxM Wσ=(3-21)max 0x Q S I τδ=(3-22)水平次梁的弯曲应力计算见下表： 水平次梁的剪切应力计算见下表：3.4.4 水平次梁挠度计算水平次梁是5跨连续梁，挠度按式(3-31)计算：40max100ql f k EI''=(3-23)式中：I –––– 水平次梁的跨间截面惯性矩；q –––– 梁的匀布载荷； l 0 –––– 梁的计算跨度； E –––– 弹性模量；k '' –––– 系数，跨度终点挠度按五跨连续梁计算，其系数由《水电站机电设计手册》金属结构(一)P205查表求得，0.644k ''=。
3.5 中部垂直次梁（隔板）计算中部隔板按一段悬臂梁加一段简支梁计算，其荷载分布见错误！未找到引用源。
3.5.1 荷载及内力1l =2987mm ，2l =3850mm ，1h =2937.22mm ，2h =6261.55mm ，b =1580mm 。
荷载：11q h b γ==10-5×2937.22×1580=46.41（kN/m ） 22q h b γ==10-5×6261.55×1580=98.93（kN/m ） 对于悬臂段：1112A R q l =()121110116l A q M l x xdx ql l =-=⎰A R =69.31kN ；A M =69.01(kN.m)； 对于简支段：1221136A R q q l ⎛⎫'=+ ⎪⎝⎭1221163B R q q l ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭跨中最大弯矩位置x ：122121233q q x l q q +=+ 2211022321121123x x q q M q x x dxl q q q x x l ⎡⎤⎛⎫-=+⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦-=+⎰3.5.2 截面特性面板参与竖直次梁作用宽度按下列公式(3-20)计算，然后取小值。