水解酸化池池体和出水堰设计计算
生化系统计算书
回流比 回流量 回流主管 流速 回流支管 流速
％ 3 m /h
50 500
m/h 0.5 1.1 ～0.8符合要求 ν=H/HRT
12 个 3 m /s 0.0347 1.5 超负荷系数 m 0.23 B=0.9Q0.4 B′ 槽宽 3 设计负荷 q′ m /（m· d）200 1 Q B L 22.5 L= 槽长 m 2 q m 0.23 堰上水头 h1 m 0.132 临界水深 hk m 0.228 起端水深 h0 取值 0.23 m 0.1 自由跌落高度h2 h m 0.56 h＝h0+h1+h2 槽深 m 0.46 有效水深 h4 m 0.45 三角堰堰上水头 0.601 流量 q1 n1=h4/q1 三角堰个数 n1 个 58 （5）回流泵设计
m /d
3
20000 1.2
m /d m /h mg/l mg/l mg/l
3
3
24000 1000 300 75 84 去除率
mg/l mg/l mg/l
234 69 50.40.22 0.0 Nhomakorabea 0.4
0.294872
h m3 个 m m2 m m
5 5000 V=Q*HRT 2 5.5 454.55 30 15 2 2左右负荷要求
水解酸化池 1.1已知 条件 设计水 Q′ 量 变化系 数 计算水 Q 量 COD BOD SS 1.2出水 水质 COD BOD SS 1.3设计 计算 （1）尺寸计算 水力停 HRT 留时间 V 容积 分格数 H 水深 每格面积 S L 池长 B 池宽 长宽比 （2）上升流速校核 上升流速 ν （3）配水方式 （4）出水堰计算 出水堰数量 n q 每根出水堰流量
水解酸化池计算
槽深h (m) 0.41
有三角堰时三角堰(90度)的设计 每个堰口流量 堰上水头h1 每米堰口数 (L/s) (m) 5 0.32 0.035
槽总深h (m) 0.445
(kgCOD/m d)
3.
悬浮固体 （mg/L） SS 300 60 80 可控
酸碱度 PH 6~8
温度(℃) T 25
可控
可控
表面负荷 (m3/m2.h) Ns 1
水力停留时 间(h) HRT 4
Nv 2
4.池体有效容积 公式 有效容积(m3)
V＝KQHRT
1668
5.池的面积 公式 S=Qmax/Ns
151.8 87.6
10.出水堰设计 单格出水流量 物理意义 (m3/h) Q0 公式 数值 208.5 无三角堰的波水槽宽深设计 槽内流量 流量安全系数 (m3/h) 1.3 271.05
出水堰负荷 (L/s.m) q' 1.6
出水堰长 (m) Q0/q' 36.2
槽宽B (m) 0.32
槽自由跌水 临界水深hk 起端水深h 高度(m) (m) (m) 0.1 0.18 0.31
有效面积(m2) 417
6.池的几何尺寸(内净尺寸) 池内水深(m) 池长宽系数 h L/B 4 2
池组数 n 2
每组池设计尺寸(内净尺寸) H(m) B(m) L(m) 4.3 10.21 20.42
7.水解池上升流速核算 公式 上升流速(m/h) 判别可行性 v=h/HRT 1 可行 8.容积负荷核算 公式 Nv=Q*So/V 有机负荷
三、水解（酸化）池设计 1.设计条件 进水流量 名称 （m3/h） 符号 Q 进水 417 2.水质条件
总变化系数 Kz 1
水解酸化 SBR的设计计算
1 前言SBR工艺早在20世纪初已有应用，由于人工管理的困难和烦琐未于推广应用。
此法集进水、曝气、沉淀在一个池子中完成。
一般由多个池子构成一组，各池工作状态轮流变换运行，单池由撇水器间歇出水，故又称为序批式活性污泥法。
该工艺将传统的曝气池、沉淀池由空间上的分布改为时间上的分布，形成一体化的集约构筑物，并利于实现紧凑的模块布置，最大的优点是节省占地。
另外，可以减少污泥回流量，有节能效果。
典型的SBR工艺沉淀时停止进水，静止沉淀可以获得较高的沉淀效率和较好的水质。
由SBR发展演变的又有CASS和CAST等工艺，在除磷脱氮及自动控制等方面有新的特点。
但是，SBR工艺对自动化控制要求很高，并需要大量的电控阀门和机械撇水器，稍有故障将不能运行，一般必须引进全套进口设备。
由于一池有多种功能，相关设备不得已而闲置，曝气头的数量和鼓风机的能力必须稍大。
池子总体容积也不减小。
另外，由于撇水深度通常有1.2—2米，出水的水位必须按最低撇水水位设计，故总的水力高程较一般工艺要高1米左右，能耗将有所提高。
SBR工艺一般适用于中小规模、土地紧张、具有引进设备条件的场合。
我国自九十年代中期开始，国家建设部属市政设计研究院和上海、北京、天津等市政设计研究院，开始了SBR工艺技术的研究和应用，但大部分处于试验研究和小型污水处理厂的应用阶段。
目前，只有几座城市污水处理厂采用SBR法工艺处理城市混合污水，其处理效果较好，如：昆明市日处理污水量15万吨的第三污水处理厂，其工艺为SBR法ICEAS技术，自投产以来，运行正常，出水水质稳定，达到了设计标准。
天津经济技术开发区污水处理厂所采用的DAT-IAT工艺是一种SBR法的变形工艺和中国目前最大的SBR法城市污水处理厂。
该工艺为方案的确定是根据天津市政工程设计研究院和开发区、以及国内有关污水处理专家共同完成的，经过对国内外污水厂的考察并充分论证，认为SBR法DAT-IAT工艺能够克服天津开发区工业废水比重大、水质水量变化幅度大的水质特征，其处理后的水质能够满足国家的排放标准。
水解酸化池设计计算书
免费的目录1水解酸化池设计计算 (1)1.1水解池的容积 (1)1.4.1堰长设计 (2)1.4.2出水堰的形式及尺寸 (2)1.4.3堰上水头h.................... 错误!未定义书签。
11.4.4集水水槽宽B (3)1.4.5集水槽深度 (3)1.4.6进水堰简略图 (4)1水解酸化池设计计算1.1水解池的容积 水解池的容积VQHRT K V Z =式中：V ——水解池容积，m 3；z K ——总变化系数，1.5；Q ——设计流量，m 3/h ；HRT ——水力停留时间，h ，取6h ；则345655.1m V =⨯⨯=印染废水中水解池，分为4格，每格的长为2m ，宽为2米，设备中有效水深高度为3m ，则每格水解池容积为16m 3，4格的水解池体积为48m 3。
1.2水解池上升流速校核已知反应器高度为：m H 4=；反应器的高度与上升流速之间的关系如下：HRTHHRTA V A Q ===ν 式中： ν——上升流速（m/h ）；Q ——设计流量，m 3/h ；V ——水解池容积，m 3；A ——反应器表面积，m 2；HRT ——水力停留时间，h ，取6h ；则)/(67.064h m ==ν水解反应器的上升流速h m /8.1~5.0=ν，ν符合设计要求。
1.3配水方式采用总管进水，管径为DN100，池底分支式配水，支管为DN50，支管上均匀排布小孔为出水口，支管距离池底100mm ，均匀布置在池底。
1.4进水堰设计已知每格沉淀池进水流量s m hm Q /00035.036004/533'=⨯=； 1.4.1堰长设计取出水堰负荷)/(2.0'm s L q ⋅=（根据《城市污水厂处理设施设计计算》P377中记载：取出水堰负荷不宜大于)/(7.1m s L ⋅）。
''qQ L =式中：L ——堰长m ；'q ——出水堰负荷，)/(m s L ⋅，取0.2)/(m s L ⋅；'Q ——设计流量，m 3/s ；则75.12.0100000035.0''=⨯==qQ L m ，取堰长m L 2=。
水解酸化池计算书
水解酸化池计算书1.1设计基础数据1.1.1设计规模本工程建设总规模为4.0万m3/d，一期建设规模为2.0万m3/d，设2组，单组处理能力为1.0万m3/d，Kz=1.49。
1.1.2设计依据中华人民共和国国家环境保护标准《水解酸化反应器污水处理工程技术规范》（征求意见稿）1.2设计计算1.2.1尺寸计算池容V= Q·HRT（平均停留时间HRT取7h）=10000÷24×7=2916m³有效水深h取5.5m，则单格池子表面积为;A=V/h=2916÷5.5=530m2设池宽L取24m，则池宽B=A/L=530÷24=23.02，取B=24m；则水解酸化池相关设计参数为：L=24m、B=24m；V=24×24×5.5=3168m³，HRT=3168÷（10000×24）=7.60h。
1.2.2上升流速核算v=Q/A=V/(H·HRT)=H/HRT=5.5÷7.6=0.72m/h（符合要求）本设计单体：单组水解池酸化池有效容积为3014.4m3，水力停留时间7.24h，上升流速0.76m/h。
符合规范要求。
1.2.3配水器采用配水器分级均匀配水，各格水解池的配水器采用DN300的玻璃钢管分别与混凝絮凝初沉池出水管相连。
经二级配水器分出四根DN200的玻璃钢配水管分别与三级配水器相连，经三级配水器采用DN75的PE管进行均匀配水。
1.2.4出水收集计算出水采用钢板三角形堰，设三角形堰板角度为90°，堰上水位深度为0.022m，则：单齿流量q=1.4H2.5=0.0001005m³/s，齿个数n=Q/q=1.49×10000÷86400÷0.0001005max=1716则共设16条三角出水堰，每条长18m，每条堰设齿119个，单齿宽150mm，靠池壁一侧堰板宽75mm，核算三角出水堰长L=150×119+75×2=18000mm，总齿数n=119×16=1904个。
水解生化池设计计算方法及流程
水解生化池设计计算方法及流程下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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水解酸化池体的计算.
Q V H
v = —— = ———— = ———
A HRTA HRT
式中:v ——上升流速;
H ——反应器高度;
HRT ——水力停留时间。
(3配方方式:采用穿孔管布水器(分支式配水方式,配水支管出水口距池底200mm,位于所服务面积的中心;出水管孔径为20mm(一般15-25mm之间。
现在水解池大多都用上流式的(UASB,这样解决了好多问题。
但在工程实践中真正要解决布水不匀的问题应从那几个方面入用?
在池内设置填料可减少停留时间,增加水解效果。
水解(酸化池设计计算
1、已知条件
某城市污水二级处理厂污水量近期为Q = 15000m3/d(625 m3/h,总变化系数K Z = 1.5,。设计进水水质BOD5 =200mg/L,COD=450mg/L,SS=300mg/L,PH=6-8。水解处理出水水质预计为BOD5 =120mg/L(去除率40%,COD=292mg/L(去除率35%,SS=60mg/L(去除率80%。求水解池容积及尺寸。
根据实际工程经验,水解酸化池内上升流速V上升一般控制在0.8-1.8 m/h较合适。本工程的上升流速
V上升取0.8 m/h ,所以水解酸化池的有效高度为:
H1 = V上升× T = 0.8 × 4 = 3.2 m
为了保证污水进入池内后能与活性污泥层快速均匀地混合,所以本设计在池体下部专门设有多槽布水区。每条布水槽的截面为上宽下窄的梯形,其高度为0.4 m ,下部水力流速为1.4 m/h ,上部水力流速为0.8 m/h。
(2水解(酸化反应池布水系统设计水解酸化反应器良好运行的重要条件之一是保障污泥与废水之间的充分接触,为了布水均匀与克服死区,水解酸化池底部按多槽布水区设计,并且反应器底部进水布水系统应该尽可能地布水均匀。
水解酸化池设计说明书
总设计参数：进水流量Q=5000m ³/d ；污泥回流比R ：1）二沉池回流比R 二沉=10%~30%；2）初沉池回流比R初沉=50%~100%；有效停留时间t HRT =0.5d ； 设计计算：一、总回流比范围 R max =130%，R min =50%； 二、池体结构尺寸有效容积：HRT t Q V ⨯==5000×0.5=2500m ³ 分格n=4个；单格尺寸：B L ⨯=11.2×11.2=125㎡ 总面积S=125×4=500㎡ 有效池深：SV h =1 =5.0m超高取值：2h =0.5m布水区分支管开孔距池底3h =0.2m 则总高度H=4.89+0.41+0.2=5.5m 表面水力负荷校核SR Q q ⨯+⨯=24)1(m ax m ax =5000×(1+1.3)/(24×512)=0.94m ³/（㎡×h ）SR Q q ⨯+⨯=24)1(m in m in =5000×(1+0.5)/(24×512)=0.61m ³/（㎡×h ）经复核计算，在此表面水力负荷下，可以实现通过均匀布水减少死区的目的。
三、分支布水管计算采用大阻力配水系统，总布水点256个，每个池内布水点64个，进水口距池底0.2m ，进水负荷1.96㎡/个布水口；分支配水管内流速取值：s m /6.01=υ；s m /7.02=υ；s m /8.03=υ；s m /0.14=υ；1）6.0785.036002424)3.11(5000785.036002424)1(1m ax 1⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=υR Q d= 0.1879m ，取值200mm 校核：sm d d R Q /345.0785.036002424)1(11m in 1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯='υ，符合设计要求；2）7.0785.0360024224)3.11(5000785.0360024224)1(2m ax 2⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=υR Q d=0.1329m ，取值125mm校核：sm d d R Q /44.0785.0360024224)1(22m in 2=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯='υ，符合设计要求；3）8.0785.03600242224)3.11(5000785.03600242224)1(3m ax 3⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=υR Q d =0.0939m ，取值80mm校核：sm d d R Q /540.0785.03600242224)1(33m in 3=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯='υ，符合设计要求；4）.1785.036002422224)3.11(5000785.036002422224)1(4m ax 4⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=υR Q d =0.05147m ，取值40mm校核：sm d d R Q /69.0785.036002422224)1(44m in 4=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯='υ，符合设计要求；四、潜水搅拌选型 型号：GQT022×φ325 功率：2.2KW 叶轮直径：325mm转速：750r/min台数：16台推流面积：32㎡/台；6×10m五、污泥龄≥20d。
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水解酸化池池体和出水堰设计计算
1.水解池的容积 水解池的容积V
QHRT K V Z =
式中：V ——水解池容积，m 3；
z K ——总变化系数，1.5；
Q ——设计流量，m 3/h ；
HRT ——水力停留时间，h ，取6h ；
则345655.1m V =⨯⨯=
印染废水中水解池，分为4格，每格的长为2m ，宽为2米，设备中有效水深高度为3m ，则每格水解池容积为16m 3，4格的水解池体积为48m 3。
2水解池上升流速校核
已知反应器高度为：m H 4=；反应器的高度与上升流速之间的关系如下：
HRT
H HRTA V A Q ===
ν 式中： ν——上升流速（m/h ）；
Q ——设计流量，m 3/h ；
V ——水解池容积，m 3；
A ——反应器表面积，m 2；
HRT ——水力停留时间，h ，取6h ；
则)/(67.06
4h m ==ν
水解反应器的上升流速h m /8.1~5.0=ν，ν符合设计要求。
3配水方式
采用总管进水，管径为DN100，池底分支式配水，支管为DN50，支管上均匀排布小孔为出水口，支管距离池底100mm ，均匀布置在池底。
4进水堰设计
已知每格沉淀池进水流量s m h
m Q /00035.03600
4/533'
=⨯=
； 4.1堰长设计
取出水堰负荷)/(2.0'm s L q ⋅=（根据《城市污水厂处理设施设计计算》P377中记载：取出水堰负荷不宜大于)/(7.1m s L ⋅）。
''
q
Q L =
式中：L ——堰长m ；
'q ——出水堰负荷，)/(m s L ⋅，取0.2)/(m s L ⋅； 'Q ——设计流量，m 3/s ；
则75.12.01000
00035.0''=⨯==q
Q L m ，取堰长m L 2=。
4.2出水堰的形式及尺寸
出水收集器采用UPVC 自制90º三角堰出水。
直接查第二版《给排水设计手册》第一册常用资料P683页，当设计水量为Q =5m 3/h 时，过堰水深为63mm ，每米堰板设6个堰口，过堰流速为s m /395.11=ν。
取出水堰负荷)/(2.0'm s L q ⋅=（根据《城市污水厂处理设施设计计算》P377中记载：取出水堰负荷不宜大于)/(7.1m s L ⋅）。
每个三角堰口出流量为)/(000033.0)/(033.06
2.06'3s m s L q q ==== 4.3堰上水头1h
2
51)4
.1(
q h = 式中：1h ——堰上水头m ；
q ——每个三角堰出流量，m 3/h ；
则014.0)4
.1000033.0()4.1(
2
5251===q h m 。
4.4集水水槽宽B
4
.0'9.0Q B ⨯=
式中：B ——堰上水头m ；
'Q ——设计流量，m 3/s ；
为了确保安全集水槽设计流量0Q =（1.2~1.5）'Q 则
044.0)00035.05.1(9.04.0=⨯⨯=B m ，因此水槽宽取50mm 。
4.5集水槽深度
集水槽的临界水深：
3
2
2
gB
Q h k = 式中：B ——堰上水头m ；
0Q ——安全设计流量，m 3/s ；
则1132.0044
.08.9)
00035.05.1(32
2
3
22
0=⨯⨯==gB Q h k m 。
集水槽的起端水深：k h h 73.10= 式中：0h ——起端水深m ；
则195.01132.073.173.10=⨯==k h h m ；取mm h 2000=； 设出水槽自由跌落高度：mm m h 10010.02==。
则集水槽总深度31.0195.01.0014.0021=++=++=h h h h m
4.6进水堰简略图
图1 出水三角堰尺寸图
图2 集水槽剖面图
5进好氧池出水管设计
取水在管中的流速为s m /8.02=ν，（数据取自《建筑给排水设计手册》）
π
ν2'
14Q d =
式中：1d ——出水管直径，mm ；
2ν——过堰流速，m/s ；
则024.08.000035
.0442'
1=⨯=
=
π
π
νQ d m ，取DN25管。
1.6污泥回流泵设计计算
在水解酸化池中，按污泥回流泵的流量为h m Q Q p /53==计算。
取污泥回流管设计流速s m /5.03=ν，（数据取自《建筑给排水设计手册》），污泥回流管的直径为
π
ν324p
Q d =
式中：2d ——出水管直径，mm ；
3ν——过堰流速，m/s ；
则59.03600
5.05
443'
2=⨯⨯=
=
ππ
νQ d m ，取DN65管。