一般性楼盖验算计算书汇总
(附件一)屋盖结构选型及主要计算结果
一、结构选型及主要构件本工程屋盖结构屋盖由11榀空间门式钢框架组成，跨度82.4m ，中心距8m 。
刚架梁柱均为4肢组合的格构式构件。
其中，格构横梁尺寸为4.0X2.5m （两端及中间3榀为8.0X2.5m ），上下弦一般为φ219-7.5的圆钢管，上下弦间的腹杆、上下弦平面内的斜腹杆及直腹杆一般均为φ83-5圆钢管。
门式刚架的格构柱平面尺寸为4.0X2.8m （两端及中间3榀为8.0X2.8m ），4肢立柱均为φ299-8的钢管混凝土构件，斜向、横向缀条均为φ127-5圆钢管。
两端及中间3榀门式刚架的格构柱外侧两肢设置柱间支撑，并利用门式刚架两侧及马道（两侧1/4跨度）位置4道设纵向支撑，上、下弦平面内及上、下弦间纵向支撑，一般均采用φ83-5圆钢管，提高了屋盖结构的整体性。
门式刚架之间仅由檩条连接，以传递屋面板自重、积雪荷载及竖向风荷载。
屋盖结构详见结构图纸。
二、结构传力模式2.1、竖向荷载传力路线为：屋面板--檩条--格构横梁--格构柱—下部混凝土结构—基础 2.2、横向风荷载传力路线为：山墙—立柱--两端榀格构横梁--两端榀柱间支撑—下部混凝土结构—基础2.3、横向地震作用传力路线为：每榀自重—每榀格构柱—纵向支撑--两端及中间榀柱间支撑—下部混凝土结构—基础三、结构分析及主要计算结果3.1、单榀空间门式钢框架屈曲分析（特征值法） 竖向荷载作用下前4个屈曲模态如下：竖向荷载作用下前6个屈曲模态列表如下：屈曲分析结果表明，单榀空间门式钢框架在竖向荷载作用下，结构稳定有较大的安全度，且该安全度大于材料强度的安全度。
因此，空间门式刚架之间仅由檩条连接，无须另加出平面纵向支撑。
3.2、屋盖结构计算考虑的荷载有结构自重、马道荷载、积雪荷载、各方向风荷载。
各工况荷载作用下，结构主要构件内力及变形详附图附图1-1：框架一（1.0恒载+1.0活载）作用下轴力N 图附图1-2：框架二（1.0恒载+1.0活载）作用下轴力N 图附图1-3：框架三（1.0恒载+1.0活载）作用下轴力N 图附图2-1：框架一（1.0X 方向地震）作用下轴力N 图附图2-2：框架二（1.0X 方向地震）作用下轴力N 图附图2-3：框架三（1.0X 方向地震）作用下轴力N 图附图3-1：框架一（1.0Y 方向地震）作用下轴力N 图附图3-2：框架二（1.0Y 方向地震）作用下轴力N 图附图3-3：框架三（1.0Y 方向地震）作用下轴力N 图附图4-1：框架一（1.0X 方向风载）作用下轴力N 图附图4-2：框架二（1.0X 方向风载）作用下轴力N 图附图4-3：框架三（1.0X 方向风载）作用下轴力N 图附图5-1：框架一（1.0Y 方向风载）作用下轴力N 图附图5-2：框架二（1.0Y 方向风载）作用下轴力N 图附图5-3：框架三（1.0Y 方向风载）作用下轴力N 图附图6-1：框架一（1.0温度荷载）作用下轴力N 图附图6-2：框架二（1.0温度荷载）作用下轴力N 图附图6-3：框架三（1.0温度荷载）作用下轴力N 图附图7-1：框架一（1.0满布雪载）作用下轴力N 图附图7-2：框架二（1.0满布雪载）作用下轴力N 图附图7-3：框架三（1.0满布雪载）作用下轴力N 图附图8-1：框架一（1.0恒载+0.6活载+1.3 X 方向地震）作用下轴力N 图附图8-2：框架二（1.0恒载+0.6活载+1.3 X 方向地震）作用下轴力N 图附图8-3：框架三（1.0恒载+0.6活载+1.3 X 方向地震）作用下轴力N 图附图9-1：框架一（1.0恒载+0.6活载+1.3 Y 方向地震）作用下轴力N 图附图9-2：框架二（1.0恒载+0.6活载+1.3 Y 方向地震）作用下轴力N 图附图9-3：框架三（1.0恒载+0.6活载+1.3 Y 方向地震）作用下轴力N 图附图10-1：框架一（1.2恒载+1.4活载）作用下轴力N 图附图10-2：框架二（1.2恒载+1.4活载）作用下轴力N 图附图10-3：框架三（1.2恒载+1.4活载）作用下轴力N 图附图11-1：框架一（1.2恒载+1.4活载+0.6*1.4温度荷载）作用下轴力N 图附图11-2：框架二（1.2恒载+1.4活载+0.6*1.4温度荷载）作用下轴力N 图附图11-3：框架三（1.2恒载+1.4活载+0.6*1.4温度荷载）作用下轴力N 图附图12-1：框架一（1.2恒载+1.4满布雪载）作用下轴力N 图附图12-2：框架二（1.2恒载+1.4满布雪载）作用下轴力N 图附图12-3：框架三（1.2恒载+1.4满布雪载）作用下轴力N 图附图13-1：框架一（1.2恒载+1.4不平衡雪载）作用下轴力N 图附图13-2：框架二（1.2恒载+1.4不平衡雪载）作用下轴力N 图附图13-3：框架三（1.2恒载+1.4不平衡雪载）作用下轴力N 图附图14-1：框架一（1.0恒载+1.0活载）作用下位移图附图14-2：框架二（1.0恒载+1.0活载）作用下位移图附图14-3：框架三（1.0恒载+1.0活载）作用下位移图附图15-1：（1.0温度荷载）作用下二层平面X 方向楼板应力附图15-2：（1.0温度荷载）作用下二层平面Y 方向楼板应力附图16-1：（1.0温度荷载）作用下三层平面X 方向楼板应力附图16-2：（1.0温度荷载）作用下三层平面Y方向楼板应力。
楼盖结构设计计算书
××建筑多层多功能厅 楼盖结构设计计算书一、设计基本资料（1）建筑平面布置：平面尺寸12×36m 2，四边边柱柱距6000mm ，厅中无柱，楼面标高5.5m 。
建筑平面布置见附图。
（2）结构做法：本工程采用全现浇钢筋混凝土屋盖和框架。
（3）屋面做法：不上人屋面，88J1屋3B （屋面做法重量：3.54kN/m ²）。
（4）不上人屋面活荷载标准值按0.50kN/m ²计算，雪荷载按0.75kN/m ²计算。
（5）本工程所处地区基本风压值为0.75kN/m ²。
（6）本工程不进行抗震设防。
（6）材料选用: 楼板、梁用混凝土均采用C25级，钢筋直径mm 12≤时采用HPB235，直径>12mm 时，选用HRB335钢筋。
（7）构件尺寸：柱截面拟定尺寸为600×600mm 22.荷载计算100mm 钢筋混凝土板 0.1×25=2.5kN/m 288J1楼44 2.3kN/m 2 20mm 厚水泥砂浆抹灰 0.02×20=0.4kN/m 2 恒载标准值 g k =5.2kN/m 2 活载标准值 q k =4.0kN/m 2 荷载设计值 P=1.2×5.2+1.4×4=11.84kN/m 2 3.LB1区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 55005006000=-=96.1==xyl l n ，故取26.0=α，2.2=βLB1区格为四边连续板，四周有梁，内力折减系数为0.8()()αβαβ+++-=n n n pl m x x24138.02 ()()m m kN ⋅=⨯++⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=13.22.226.026.02.296.196.124196.138.284.118.02 取9.0=γ，mm h x 800=，mm h y 700=，2210mm N f y =%2.0%272.045.0min >==y t f ρ2min min ,2721001000%272.0mm bh A s =⨯⨯=⨯=ρ4.LB2区格mm l x 26752502002503000=+--=，mm l y 55005006000=-=06.2==xyl l n ，故取24.0=α，0.2=β LB2区格为一长边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB2有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2314,1608mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==75.4809.02103140'γ()αβα2221312'2++--=n nm n pl m xx x()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯⨯--⨯⨯=82.40.224.0224.0206.2275.406.2106.2312675.284.1125.LB3区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 562525025006000=--= 01.2==xyl l n ，故取25.0=α，0.2=β LB3区格一短边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB3有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γ()βαn n m n pl m yx x 2221312'2++--=()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯--⨯⨯=38.60.225.0225.0201.2269.3101.23128.284.1126.LB4区格mm l x 2675=，mm l y 5625= 10.2==xyl l n ，故取23.0=α，0.2=β LB4区格为角区格（两邻边简支，另两邻边连续），内力折减系数为1.0 LB4和LB2有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γLB4和LB3有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2870,13012mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==15.13809.02108700'γ()α221312''2+---=n nm m n pl m xy x x()m m kN ⋅=⨯+⨯⨯---⨯⨯=31.123.0210.2215.1310.269.3110.2312675.284.112三、次梁（L 4）计算纵筋HRB335级钢筋，箍筋HPB235级钢筋，C25混凝土，梁高h ＝400mm ，梁宽b ＝200mm ，保护层厚度35mm 。
楼盖设计计算(1~20号)
混凝土楼盖课程设计计算书编制人：班级：学号：编制日期：混凝土楼盖课程设计计算书1基础设计资料（1）工业仓库楼盖，外围墙体为砖墙，采用Mu10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑，纵墙厚度370mm, 横墙厚度240mm，平面轴线尺寸如下图所示：（2）内柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸400mm*400mm（3）材料：混凝土强度等级C25：f c=11.9N/mm2 , f t=1.27N/mm2 , f tk=1.78N/mm2；板筋、主次梁箍筋为HPB300级（f y=270N/mm2）；梁纵筋HRB335级（f y=300N/mm2，ξb=0.55）（4）荷载标准值：楼面活荷载标准值q k=4.0kN/m2;水磨石楼面自重标准值0.65KN/m2;钢筋混凝土自重标准值25kN/m3 ;顶棚水泥砂浆抹灰20mm厚，自重标准值17kN/m32 板的设计（按塑性理论方法）主次梁、板、柱的布置如上图，6000/2200>2，为单向板（1）确定板厚及次梁截面①板厚hh>=l/40=2200/40=55mm，并应不小于民用建筑楼面最小厚度70mm，取h=80mm。
②次梁截面b×h次梁截面高h按（l/18～l/12）初估，h在333～500mm之间，选h=450mm，截面宽b=（1/2～1/3）h，选b=200mm。
（2）板荷载计算楼面面层（水磨石） 0.65kN/m2板自重 0.08×25=2.00kN/m2板底抹灰 0.02×17=0.34kN/m2恒荷载g 1.2×2.99=3.588kN/m2活荷载q 1.3×4.0=5.2kN/m2g+q=3.588+5.2=8.788kN/m2q/g=5.2/3.588=1.45﹤3（3）计算简图取板宽b=1000mm作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际9跨，可按5跨计算），如下图示。
其中中间跨的计算跨度l o=l n=2200-100*2=2000mm；边跨的计算跨度l o=l n+h/2=1980+80/2=2020mm。
单向板肋梁楼盖设计计算书（参考例题）
单向板肋梁楼盖设计计算书（参考例题）现浇钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖设计计算书⼀、平⾯结构布置：１、确定主梁的跨度为m 6.6,次梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。
楼盖结构布置图如下：２、按⾼跨⽐条件，当mm l h 55401=≥时，满⾜刚度要求，可不验算挠度。
对于⼯业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=3、次梁的截⾯⾼度应满⾜ 121(=h ～278()181=L ～mm )417，取mm h 400= 则21(=b ～133()31=h ～mm )200，取mm b 200=。
4、主梁的截⾯⾼度应该满⾜81(=h ～440()141=L ～mm )660，mm h 400=，则21(=h ～200()31=h ～mm )300，取mm b 250=。
⼆、板的设计（按塑性内⼒重分布计算）： 1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取1m 宽板带计算：⽔磨⽯⾯层 m kN /65.0165.0=? 80mm 钢筋混凝⼟板 m kN /0.22508.0=? 15mm 板底混合砂浆 m kN /255.017015.0=? 恒载：m kN g k /905.2=活载： m kN q k /919=?=恒荷载分项系数取1.2；因为⼯业建筑楼盖且楼⾯活荷载标准值⼤于m kN /0.4，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的设计值总值： q g +=k k q g 3.12.1+ m kN /186.15= 2、板的计算简图：次梁截⾯为mm mm 400200?，现浇板在墙上的⽀承长度不⼩于100mm ，取板在墙上的⽀承长度为120mm 。
按塑性内⼒重分布设计，板的计算边跨：mm l h l l n n 2030025.1202028012010022002101=≤=+--=+=，取mm l 202001= (mm a 120=)中跨： mm l l n 2000200220002=-==板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截⾯连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
楼盖设计计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书1. 设计资料（1）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层（320/kN m γ=），钢筋混凝土现浇板12mm 厚纸筋灰粉底（316/kN m γ=）。
（2）楼面荷载：楼面均布活荷载标准值6.0KN/m 2（3）材料：混凝土强度等级C25；钢筋强度为HPB235和HRB335。
2. 楼盖的结构平面布置确定主梁的跨度为7.2m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板跨为2.4m 。
按跨高比条件，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足60006000/18/12333.35001812h l l mm mm =-=-=，考虑到楼面活荷载比较大，取h=400mm,截面宽度取为b=200mm. 主梁截面高度应满足72007200/15/104807201510h l l mm mm =-=-=-。
取h=600mm ，截面宽度取为b=300mm 。
3. 板的设计 （1）荷载板的恒荷载标准值：20mm 水泥砂浆面层 20.02200.4kN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板 20.08252kN m ⨯= 12mm 混合纸筋灰粉底 20.012160.192kN m ⨯= 小计 22.592kN m（1）板的活荷载标准值： 26.0/kN m恒荷载分项系数取1.2；因为是工业建筑楼盖且活荷载标准值大于24.0kN m ，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的恒荷载设计值 22.592 1.23.11g kN m =⨯= 活荷载设计值 26.0 1.37.8/q kN m =⨯=荷载总设计值 210.91/g q kN m +=，近似取为210.9g q kN m +=（2）计算简图次梁截面为200400mm mm ⨯，板伸入墙内120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：010200802400120222022402222n a hl l mm l mm =+=--+=+= 所以，012220l mm =中间跨： 0224002002200n l l mm ==-=因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
楼盖设计计算书
单向板肋梁楼盖设计计算书院系：建筑工程学院班级：土106姓名：凌子健学号：109044525指导老师：于峰1.设计资料：（1）楼面做法：20㎜水磨石面层，20㎜水泥砂浆打底，80㎜钢筋混凝土板，15㎜顶棚抹灰。
（2）材料：混凝土选用C25；梁、板受力钢筋采用HRB400级钢筋，梁箍筋、板构造筋采用HRB335级钢筋。
其中，板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
2.楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁的跨度：A —B 、B —C 、C —D 之间均为6900。
根据所给资料选用300㎜×650㎜的截面，主梁每跨内布置两根次梁。
板的跨度为：6900/3=2300，ll 0102=6/2.3=2.61，可按单向板设计，适当增加长跨方向分布钢筋。
按跨高比条件，要求板厚h ；≥2300/40=57.5，对工业建筑楼板盖，h≥70㎜，取板厚h=80㎜。
次梁截面高度应满足h=18l ～12l =6600/18～6600/12=366.67—550㎜。
取h=500㎜。
截面宽度取为b=200㎜。
柱子截面：400㎜×400㎜.楼盖结构平面布置见A2图纸。
3.板的设计轴线①～②、⑤～⑥的板属于端区格单向板；轴线②～⑤的板为中间区格单向板。
（1）荷载计算板的永久荷载标准值水磨石面层及水泥砂浆打底合计 0.65 kN/㎡80㎜厚钢筋混凝土板 0.08×25 =2kN/㎡15㎜厚顶棚抹灰 0.015×17 =0.225 kN/㎡ 小记 2.905 k N/㎡ 板的可变荷载标准值 6 kN/㎡永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0 kN/㎡，所以取可变荷载分项系数为1.3。
于是板的永久荷载设计值 g=2.905 ×1.2=3.486kN/㎡ 可变荷载设计值 q=6×1.3=7.8 kN/㎡荷载总设计值 g ＋q=11.286kN/㎡ (2）计算简图次梁截面为200㎜×500㎜，据所给资料，板在墙上的支承长度为120㎜.按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨 l 0=l n ＋h/2=(2300-120-100)＋80/2=2120㎜<l n +a/2=2140㎜ 取l 0=2120㎜ 中间跨 l 0=2300-200=2100㎜。
楼盖楼板计算书
楼盖楼板计算书一、计算简图的确定1、板的类别的确定A区格：l y=7.0m，l x=3.5m，l y/l x=7.0/3.5=2，故按单向板计算；B区格：l y=7.0m，l x=2m，l y/l x=7.0/2=3.5＞2，故按单向板计算。
C区格：l y=7.0m，l x=2.5m，l y/l x=7.0/2.5=2.8>2，故按单向板计算。
D区格：l y=3m，l x=7m，l x/l y=7/3=2.33>2，故按单向板计算。
2、板厚δ的确定A区格：δ=3500/40=87.5mm，故取板厚为100mm。
取B、C、D区格板和A区格同厚。
二、荷载计算屋面板自重：g=4.18KN/m2×1.2=5.02KN/m2屋面板上活载： q=0.7KN/m 2×1.4=0.98KN/m 2 楼面板自重： g=4.31KN/m 2×1.2=5.17KN/m 2 楼面板上活载： q=5KN/m 2×1.4=7KN/m 2 ∴屋面： g+2q =5.02+20.98=5.51KN/m 2，2q =0.49KN/m 2，g+q=6 KN/m 2 楼面： g+2q =5.17+72=8.67KN/m 2，2q=3.5KN/m 2，g+q=12.17KN/m 2 三、板的内力计算1.屋盖计算(1)、A,B,C 区格计算 ①、 计算简图取1m 板宽作计算单元，(g+q) 1=6 1=6KN/m ，②、 弯矩计算③、 配筋计算有效高度h 0=h-a s =100-20=80mm截面 A 1 B 2 C 3 D 4 E 5 F Mmax2.775.54 -8.19 3.15 -3.99 0.16 -1.88 1.69 -4.22 2.81 1.41 调幅弯矩（调幅0.2) 2.226.65-6.553.78-3.190.19-1.502.03-3.383.371.13αS 0.021 0.062 0.061 0.035 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011 ξ0.021 0.064 0.063 0.036 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011A s93 2862821601358638514314347选配钢筋8@1508@1508@1508@2008@2008@2008@2008@2008@2008@20008@200实配面积335 335335251251251251251251251251(2)、次梁次梁截面为200X400mm①、荷载屋面板传来恒载 4.18 3.5=14.63KN/m次梁自重0.2*0.4*25=2KN/m恒载Σ=16.63KN/m活载0.7 3.5=2.45KN/m总荷载P=1.2g+1.4q=1.2*16.63+1.4*2.45=23.39KN/m②、计算简图l=l n =7.0-0.3/2*2=6.7m③、次梁弯矩计算截面 A 1 B 2 C 3弯矩系数-0.0417 0.0714 -0.0909 0.0625 -0.0714 0.0625弯矩-43.75 75.00 -95.45 65.62 -75.00 65.62④、次梁剪力计算截面 A B左B右C左C右剪力系0.3940 -0.6060 0.5260 -0.4740 0.5000⑤、配筋计算有效高度h0=400-35=365mma、正截面配筋316 218+220 216+218318316316b、斜截面配筋验算截面尺寸：Hw=h0-h’f=365-100=265mm，因hw/b=265/200<4，截面尺寸按下式验算：0.25f c bh 0=0.25*16.7*200*365=304.75KN>Vmax=94.97KN 截面尺寸满足要求 计算所需腹筋： 采用8双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。
楼板计算书
2.2楼板结构布置选首层结构平面进行设计，楼盖梁板结构布置及构件编号和尺寸见结施图，由于是对称的选其中一部分进行计算，楼面板的布置如下图所示(图中尺寸单位为mm)：附图12.3 荷载计算（1）楼面板（不包括卫生间）（100mm）B1.B2.地砖地面 0.55 kN/m220mm厚水泥砂浆抹平 20*0.02＝0.40 kN/m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 25*0.10＝2.50 kN/m215mm厚天棚抹灰 17*0.015＝0.25kN/m2—————————————————————————————————恒载标准值 = 3.70kN/m2恒载设计值g=3.70*1.2 = 4.44 kN/m2活载设计值 q=2.00*1.4 = 2.80 kN/m2合计 p=g+q=7.24 kN/m2（2）走廊楼面板（80mm）B3.B4地砖地面 0.55 kN/m220mm厚水泥砂浆抹平 20*0.02＝0.40 kN/m280mm厚现浇钢筋混凝土楼板 25*0.08＝2.00 kN/m215mm 厚天棚抹灰 17*0.015＝0.25kN/m 2—————————————————————————————————恒载标准值 = 3.20 kN/m 2恒载设计值 g=3.20*1.2= 3.84 kN/m 2活载设计值 q=2.50*1.4= 3.50 kN/m 2合计 p=g+q=7.34 kN/m 2（3）卫生间楼面板（100mm ）B6铺地面砖 0.55 kN/m 220mm 厚1：3水泥砂浆找坡 20*0.02＝0.40 kN/m 2100厚现浇钢筋混凝土楼板 25*0.10＝2.50 kN/m 2450厚煤渣 0.45*7＝3.20 kN/m 215mm 厚天棚抹灰 17*0.015＝0.25kN/m 2—————————————————————————————————恒载标准值 = 6.90kN/m 2恒载设计值 g=6.90*1.2= 8.28 kN/m 2活载设计值 q=2.50*1.4= 3.50 kN/m 2合计 p=g+q=11.78 kN/m 21.几何参数简化计算跨度: L x = 3600 mm; L y = 6000 mm板厚: h = 100 mm as = 20 mm h 0=100-20=80mm 2.材料信息混凝土等级: C30 f c =14.3N/mm 2 f t =1.43N/mm 2 f tk =2.0N/mm 2 E c =3.0*104 N/mm 2钢筋种类: HPB300 f y = 270 N/mm 2 E s = 2.0*105 N/mm 2保护层厚度: C = 15mm2.4 板的计算(按弹性理论计算)在求各区格板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载为： ⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧+='='22q g g q q 在g '作用下，合内支座均可视为固定，某些区格板跨内最大弯矩不在板的中心点处在q '作用下，各区格板四边均可视为简支，跨内最大弯矩则在中心点处，计算时，可近似去二者之和作为跨内最大正弯矩值。
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模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
一、工程属性
结构模型立面图
结构模型平面图
三、荷载参数
当前施工层每根立杆传递荷载(kN) 7 施工荷载(kN/m 2
) 4 振捣荷载(kN/m 2
) 2 钢筋混凝土自重(kN/m 3
)
25.1
模板自重(kN/m 2)
0.3
四、各楼层荷载计算
1、第3层荷载计算
模板类型
胶合板 本层砼的龄期(天)
7 砼的实测抗压强度f c (N/mm 2
) 8.294 砼的实测抗拉强度f tk (N/mm 2
)
0.829
砼的弹性模量实测值E(MPa)
22800
立杆传递荷载组合值：P 3＝7kN
楼盖自重荷载标准值：g 3=h 3/1000×25.1＝2.51kN/m 2 2、第2层荷载计算
模板类型胶合板本层砼的龄期(天) 14
砼的实测抗压强度f c(N/mm2) 11.154 砼的实测抗拉强度f tk(N/mm2) 1.115 砼的弹性模量实测值E(MPa) 27600
立杆传递荷载标准值：q2＝0.528kN/m
楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000×25.1＝2.51kN/m2
3、第1层荷载计算
模板类型胶合板本层砼的龄期(天) 21
砼的实测抗压强度f c(N/mm2) 12.87 砼的实测抗拉强度f tk(N/mm2) 1.287 砼的弹性模量实测值E(MPa) 29400
立杆传递荷载标准值：q1＝0.66kN/m
楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000×25.1＝2.51kN/m2
4、各楼层荷载分配：
假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：
P1/(E1h13)＝P2/(E2h23)＝P3/(E3h33)...则有：P i'＝(E i h i3∑F i)/(∑(E i h i3))
根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：
楼层各楼层混凝土
弹性模量
E i(MP a)
各楼层板厚
h i(mm)
楼盖自重荷载
标准值
g i(kN/m2)
立杆传递荷载
标准值
q i(kN/m2)
分配后各楼层
恒载的设计值
G i(kN/m2)
分配后各楼层活
载的设计值
Q i(kN/m2)
3 22800 100 2.51 5.785 2.582 2.789 2 27600 100 2.51 0.528 3.125 3.376
1 29400 100 2.51 0.66 3.329 3.596
G i＝1.2×[E ci h ci3/(E ci h ci3+E ci-1h ci-13+E ci-2h ci-23)]×(g i+g i-1+g i-2)
Q i＝1.4×[E ci h ci3/(E ci h ci3+E ci-1h ci-13+E ci-2h ci-23)]×(q i+q i-1+q i-2)
五、板单元内力计算
1、第3层内力计算
第3层配筋图第3层板单元内力计算
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：
A s(mm2) f y(N/mm2) b(mm) h0=h-20(mm) fcm(N/mm2) ζ251.327 300 1000 80 8.294 0.114 785.398 300 1000 80 8.294 0.355 备注ζ＝A s f y/bh0fcm
第2层配筋图第2层板单元内力计算
矩形截面受压区高度
A s(mm2
) f y(N/mm2
)
h0=h-20(
mm)
α1f c(Mpa) b(mm)
f y'(N/mm
2
)
A s'(mm2) χ(mm) αs' 比较
785.398 300 80 1 11.154 1000 300 785.398 0 20 χ<2αs'矩形截面相对受压区高度
A s(mm2) f y(N/mm2) b(mm) h0=h-20(mm) fcm(N/mm2) ζ
251.327 300 1000 80 11.154 0.084
785.398 300 1000 80 11.154 0.264
备注ζ＝A s f y/bh0fcm
第1层配筋图第1层板单元内力计算
矩形截面受压区高度
A s(mm2
) f y(N/mm2
)
h0=h-20(
mm)
α1f c(Mpa) b(mm)
f y'(N/mm
2
)
A s'(mm2) χ(mm) αs' 比较
785.398 300 80 1 12.87 1000 300 785.398 0 20 χ<2αs'
矩形截面相对受压区高度
A s(mm2) f y(N/mm2) b(mm) h0=h-20(mm) fcm(N/mm2) ζ251.327 300 1000 80 12.87 0.073 785.398 300 1000 80 12.87 0.229 备注ζ＝A s f y/bh0fcm
1、本结构按压弯构件进行计算
根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式。