塔基础计算
附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算
附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算。
1、基础外型：基础边长（b）为5000×5000，基础厚度h值1350mm 。
2、荷载：a：砼体积及自重F G（KN）。
F G=1.2×γ×v=1.2×25×（5×5×1.35）=1012.5KNb：F v作用于基础顶面的竖向力设计值F v（KN）。
按TC5013说明书：F v=1.2×113.2=135.8t=1358KNc：F h作用于基础顶面的水平力设计值F h（KN），根据TC5013说明书：P2=7.74t，F h=1.2×P2=9.3t=93KNd：M作用于基础顶面的力矩设计值（KN·m）根据TC5013说明书：M1=216.5t·m，所以设计值M=1.2×216.5=259.8t·m=2598KN·m3、基础地基承载力验算：整体式基础承受基础底面压力应符合：P≤fP——基础底面处的平均压力设计值f——基础承载力设计值，由于塔吊基础底位于-7.8m处，根据工程地质勘察报告f=150kpaP=（F v+F G）/A=（1012.5+1358）/（5×5）=94.82 KN/m2=94.82 kpa ∴P<f，满足要求。
4、抗倾覆验算基础底面积：《塔式起重机使用手册》第285页抗倾覆安全系数≥1.4最不利条件为：F h同M力矩方向一致，O为支点（见下图）。
ΣM稳=（F v+F G）·b/2=2370.5×2.5=5926KN·mΣM倾= M+F h·h= 2598＋93×1.35=2724KN·mK= ΣM稳/ ΣM倾=5926/2724=2.18>1.4∴抗倾覆验算满足要求。
塔吊桩基础计算范文
塔吊桩基础计算范文
一、桩基数量的确定：
确定桩基数量需要根据塔吊的重量和地基承载能力进行计算。
通常情
况下，桩基数量可根据以下公式进行计算：
N=W/P
其中，N为桩基数量，W为塔吊的总重量，P为单根桩基的承载力。
这样可以保证单根桩基能够承受足够的力量。
二、桩基直径的确定：
桩基直径的确定需要结合地基的土壤类型、承载能力以及塔吊的重量
等多种因素进行考虑。
对于土壤承载能力较强的情况下，一般可以采用较
小的桩径；相反，对于土壤承载能力较弱的情况下，需要采用较大的桩径。
根据经验公式和试验结果，可以制定合理的桩径范围。
三、桩基深度的确定：
桩基深度的确定主要考虑的是地下水位、地质构造以及土层性质等因素。
通常情况下，为了保证桩基的稳定性，桩基的埋深应大于冻土深度以
及地下水位。
同时，需要对桩基周边土壤的承载能力进行充分的考虑，以
确定桩基的深度。
四、配筋的确定：
配筋是为了增加桩基的抗弯强度，提高桩基的承载能力。
根据桩基的
受力条件和受力特点，可以通过抗弯设计原理计算出合理的配筋数量和位置。
通常情况下，桩基的配筋应满足一定的比例，以保证桩基在受力时能
够充分发挥其抗弯强度。
总之，塔吊桩基础计算涉及了多个方面的内容，包括桩基数量、直径、深度以及配筋等关键参数的确定。
这些参数的选择需要综合考虑地基的承
载能力、土质条件以及塔吊的重量等因素，以保证桩基的稳定性和安全性。
在实际计算中，还需要对相关规范和标准进行参考，并尽量进行现场试验
和监测，以验证计算结果的合理性。
铁塔基础根开计算公式
铁塔基础根开计算公式铁塔基础根开计算公式铁塔基础的根开计算是铁塔施工中至关重要的环节，它的准确性影响着基础的稳定性和铁塔的安全性。
下面我们将详细介绍铁塔基础根开计算的公式及其应用。
一、什么是根开？根开是钢塔基础中留给钢杆插入的孔洞大小，通常用毫米（mm）作为单位。
铁塔上的所有构件都要经过钢杆进行固定，因此根开大小的准确计算尤为重要。
二、根开计算公式（1）小型铁塔对于小型铁塔（高度小于10米的铁塔），根开的计算公式如下：根开=钢杆直径×1.3（2）中型铁塔对于中型铁塔（高度在10米~30米之间的铁塔），根开的计算公式如下：根开=钢杆直径×1.5（3）大型铁塔对于大型铁塔（高度超过30米的铁塔），根开的计算公式如下：根开=钢杆直径×1.8以上公式中，钢杆直径指未经过镀锌处理的毛坯钢杆直径。
需要注意的是，以上公式是一般情况下的计算方法，钢杆长度和直径越大，则根开也应该越大，以保证钢杆与基础之间的连接更加紧密稳定。
三、根开的测量及修正在实际施工过程中，根开的计算常常存在误差。
造成误差的主要原因是铁塔基础周围的土壤的固结程度不同，因此，即使同样规格的铁塔，根开大小也有所差异。
因此，在测量根开时，需要进行修正。
针对根开的误差，修正方法如下：首先，设定标准根开值，并在测量时根据标准值进行计算。
其次，如果发现实际测量值与标准值存在差异，则需要根据差值进行修正。
修正的具体办法是将根开的长度分为两部分，上部分的根开大小为标准值，下部分的根开大小则根据差值进行计算。
最后，修正完根开后，需要将梁底板涂上防锈漆，以防止生锈对基础稳定性的影响。
四、根开计算注意事项在进行根开计算时，需要注意以下几点：（1）施工环境要干燥，避免在雨天进行施工。
（2）根开的计算要准确无误，避免施工中出现危险情况。
（3）根开的修正需要根据实际情况进行调整。
（4）在施工过程中，要注意检查基础与钢杆之间的连接是否紧密稳定。
塔基础计算(圆柱式)
按构筑物抗震设计规范（ＧＢ－５０１９１－９３）的经验
公式 当Ｈ２／Ｄ０＜７００时
Ｔ１＝０.４０＋０.９８Ｘ１０－３Ｈ２／Ｄ０
0.4784当Ｈຫໍສະໝຸດ ／Ｄ０＞７００时Ｈ２／Ｄ０
80
Ｔ１＝０.２９＋１.１４Ｘ１０－３Ｈ２／Ｄ０
0
四．风荷载计算
Ｗ=DbzmsmzW0(kN/m)
bz=1+zufz/mz
ms
mz
4.48
一．设计资料
塔设备直径D（米） 3.2
塔设备高度H
（米） 16
基本风压W0(kN/m2) 0.4
地基承载力特征值fak(kPa) 400
抗震设防烈度 6
场地类别 2
设计地震分组 2
a1 0.12
二．荷载
塔设备自重(kN)
385
操作时塔总重(kN) 1350
塔试验重(kN)
1350
三．塔型设备自振周期
2.24
1.10 1.42
( 14.2.6 - 1 ) ( 14.2.6 - 2 )
mzW0D2
H/D
z
5.81632
5
2.1
塔基础顶面剪力（Ｑ）
塔基础顶面弯矩(kN-m)
Q=W*H(kN)
M=W*H2/2(kN-m)
71.729152
573.833216
地基承载力特征值fa(kPa) 400
u 0.84
-0.73
0.53
14.4
2
rl
Pjmax
R
1.8
107.4
2
R 1.6
r1/R 0.90
底板厚度h0取 0.5 米
-209.12
-0.5944 -0.5944
铁塔基础作用力计算方法
铁塔基础作用力的计算方法
1、铁塔基础作用力取决于铁塔内力分析的结果，但需要注意的是
在计算铁塔基础作用力时，βz（杆塔风荷载调整系数的取值）与铁塔内力分析时是不同的。
也就是说在提取铁塔基础作用力时要将计算数据另存，同时将βz按照DL/T 5154-2012 3.8.1条中的规定“对基础，当杆塔全高不超过60m时，应取1.0；60m及以上时，宜采用由下到上逐段增大的数值，但加权平均值对自立式杆塔不应小于1.3”进行赋值。
2、基础作用力计算时的βz的赋值：在实际工程中，一般这样考虑，
即基础的βz取对应杆塔效应的50％，即βz基础＝（βz杆塔－1）/2＋1。
3、βz杆塔的取值，根据杆塔高度和电压等级的不同，当杆塔高度符合
下表要求时，可按表1取值，不满足时应利用通用有限元软件分析杆塔的βz或风洞试验的结果进行综合考虑。
表1杆塔风振系数β。
塔吊基础计算
一、计算参数：1、塔吊型号QT80EA标准节尺寸c 1.7m 2、塔吊荷载水平荷载H 1(KN)垂直荷载F 1(KN)弯矩M 1(KN ∙m)水平荷载H 2(KN)垂直荷载F 2(KN)弯矩M 2(KN ∙m)405001450804202200长度l(m) 5.00宽度b(m) 5.00高度h(m) 1.6二、计算过程：基础持力层2号粘土-3.00211.70KN/m 2其中：地基承载力标准值 f k =200KN/m 2地基承载力修正系数y =0.3土的重度r=19.5KN/m 32.1基础参数的计算：基础底面积A=b×l=25.00m 2基础底面面积的抵抗距W=lb 2/6=20.83m 32.2基础承载力的计算：基础自重G=25×b×l×h=1000.00KN 垂直荷载F 2+G=1420.00KN 总弯矩M =M 2+H 2×h=2328.00KN∙m 偏心矩e=M/(F 2+G)=1.64me ＞l/6=0.83m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离a(m)a=l/2-e 0.86m3、假设基础尺寸f = f k +y×r×( b-3)=基础底面标高(m)2. 验算地基承载力：塔吊基础设计1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)工作状态非工作状态塔吊在非工作状态垂直荷载较小，弯矩较大，故只计算非工作状态的受力情况24.82m1560mm40mm 97223N其中：441900mm 290mm Fl ＞fl满足要求四、结论假设的塔吊基础尺寸能够满足安全使用要求Ho 为截面有效高度Ho=h-as=a s 为基础钢筋的保护层厚度 as=多边形的高为h=l/2-c/2-Ho=实际冲击力为fl=Pmax×A=考虑冲击荷载时取用的多边形面积（图中阴影部分的面积）A=h×（b b +b）/2=b b =b×(c/2+Ho)/(l/2)=。
塔吊基础计算
塔吊基础计算一、天然基础塔吊在安装完毕后。
其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。
塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算：图1塔吊基础受力简图（天然地基）图1塔吊基础受力简图（天然地基）其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KNG————基础自重，单位KNG=b×b×h×ρ，单位KNb×h———基础边长、厚度，单位mρ——————基础比重，取25KN/m3e————偏心距，单位me=M/（F+G）M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。
若计算出的P min<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，此时基底接触压力将重新分布。
应按下式重新计算P maxF、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。
二、桩基础对于有桩基础的塔吊，必须验算桩基础的承载力。
根据计算分析，在非工作状态下，塔吊大臂垂直于基础面对角线时最危险。
当以对角两根桩的连线为轴（图2—1），产生倾覆力矩时，将由单桩受力，此时桩的受力为最不利情况。
图2—1桩基础１、受力简图图2—2塔吊基础受力简图（桩基础）２、荷载计算当只受到倾覆力矩时：当只受到基础承台及塔吊重力时：3、单桩荷载最不利情况３、单桩最小荷载若计算出的P2＜0，即桩将受到拉力，拉力为|P2|L———桩的中心距。
４、单桩承载力单桩的受压承载力由桩侧摩阻力共同承担的，单桩受压承载力为：单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担，单桩抗拔力为：R K2=U P∑q Si L i （2—6）其中：q p—————桩端承载力标准值，KP aA P—————桩身横截面面积，m2U—————桩身的周长，mPq Si—————桩身第I层土的摩阻力标准值，KP A kL i—————按土层划分的各段桩长，m将计算所得的P1和R K1相比较，|P2|和R K2相比较，若P1< R K1且|P2|< R K2则可满足要求。
塔吊基础设计计算
塔吊基础设计计算设计塔吊的基础，就好比盖房子先要打好地基一样，可不是随随便便的事儿，得一步一步来：算重量和压力：先得摸清楚塔吊自身的重量有多大，再加上它能吊多重的货物，还得考虑到风吹过来的力、地震可能带来的冲击力，把这些力气统统算清楚。
挑基础样式：看看工地的地势和地质条件，选择合适的地基类型，比如独立基础（就像单独的一块大石头垫底）、连片基础（很多块石头连起来）或者打入地下的桩基础（像一根根钉子钉在地下）。
力量怎么传过去：接下来想象一下这些力气是怎么从塔吊传到地基上的，算出每个部位承受的压力有多大。
地基扛不扛得住：土壤能承受多大的压力，得根据地质报告来判断。
就像你得知道土地有多硬实，能撑得起多重的东西。
然后算算这块地基能不能顶住塔吊传下来的全部力气，包括抗压、抗弯折和抵抗剪切破坏的能力。
稳不稳定：考虑塔吊在工作时会不会被吹倒或者歪斜，就像一棵大树扎根在地上，得保证它稳稳当当的。
量体裁衣做基础：根据前面的计算结果，给地基设计合适的大小和深度，就像给塔吊穿鞋，得大小合适、底子扎实。
桩基础的细节设计：如果是用桩基础，那还要考虑桩的数量、粗细、打入地下的长度，还有桩顶上的承台怎么设计。
反复检查调整：设计出来了，还要反复检查，看这地基结实不结实，牢不牢靠，不达标的就调整，比如把地基做大点，或者多打几根桩。
施工方法和材料：设计好了，就要定施工方案，选好材料，就像烹饪要有食谱和食材一样，确保施工质量杠杠的。
权威认证：最后，设计成果要给专家和有关部门审核，通过了才算合格，就像考试答完了卷子，得老师批改过了才能安心。
总而言之，设计塔吊基础就像是给塔吊打造一个稳固有力的家，得方方面面都考虑周全，才能保证塔吊在工地上安全高效地工作。
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mm
积
方 立
3
m
方
m
力
牛 千
Nk
质
牛 千
N
量密
克 牛
kNg/
度压
每 千
mkP
力
帕 兆
aM=
帕
Pa
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项目号 No. 3019 第 4 页 共 9页
设 5. 计
塔
高
基
风
荷 粗
糙
抗
设
场
22 m;
塔外径: kN1/m m; 0.7 2 0.3 b 8 度 0.2g
第一组 Ⅰ
保温层厚 风 度： 振 风 压 风 压
0m 1.5 1.29 0.00
W
k(
2W=
0.000 Nk / 基 （
1=
1.159 N/ 塔
5.
2混
C
凝钢
30
筋
基 66.. 础 1( 作
设备竖向荷载
弯矩
水平力
操作重(kN) 450
风荷载(kN.m) 187.06
风荷载(kN) 12.75
充水重(kN)
DRAWING NO.
计 1. 算参 2. 考相 3. 关单 4. 位设 5. 计基 6. 础
目录
项目号 No. 3019 第 2 页 共 9页
3 3 3 3 4 4
计 1. 算 再
参 2. 考
相
3. 关
建
G
筑 建
G
筑 混
G
凝 建
G
筑
单
4. 位采
用单
位长
度
米 毫
mm
面
米 平
mm
积
方 平
2
m
体
方 立
n A i N so
i
R i
项目号 No. 3019 第 9 页 共 9页
The copyright of this drawing is the property of CHINA HUANQIU CONTRACTING & ENGINEERING CORPRORATION (HQCEC ),
unauthorized disclosure or duplication to the third part is not permitted.
空重(kN)
450
450
地震作用(操作)(kN.m) 地震作用(空)(kN.m)
27.3 地震作用(操作)(kN)
地震作用(空)(kN)
37.4
检修荷载(kN) 450
6. 2
荷载作用情况
正常操作 充水试压 停产检修 地震作用（操作） 地震作用（空重）
组合内容
竖向荷载＋100% 基本风压 竖向荷载＋0.15kN/m2基本风压
n A i N so
i
R i
H V / n V V b 2 M R ' M A M A A A H t s R s s s 1 V i E u F F N V u h N ' 1 h s 1 l m o ' m x s o A x l o m l N u b f a H 1 s f 1 t m f x m n h t u 2 f / ( d 0 u y . s 0 a h i a N h [ c [ 2 m 3 h p x N 1 . 1 . m b A o M s 0 1 h 8 5 h x f x f 2 x p ' h i 4 6 s [ 1 m t 1 0 t o e r ( b f 0 f x 1 h h x d i , a / t / c t 0 ( ( . 0 b 0 x ( ( h 0 A 2 h c b 0 0 . 0 s 2 c 2 0 h 1 o o N 1 x y 0 0 a ) N a . 0 n i 1 A 0 R 2 ' h 5 a i E a m ' . s ) 0 N / 0 2 2 e o 1 a h . 2 n R y ) y s x 2 i F f E h ) R ) ) s f i n t 2 1 1 u f 3 y . M t G m u 2 ( . o 1 1 h c m y y 4 0 / ( h ( ( h a 0 c M c 1 ' a A 1 d ' 1 / f 1 x ) s c n y a 2 y b a i 2 2 o i ) 1 x x ] ) ( ) ] h ]1 F h h p p n h f f t G 2 t 1 h 1 h ) y y 0 0 2 0 1 2 a 5 M h u . 1 5 0 y o ' r 6 m u 1 m / m . r ( a 2 i x 2 h 1 p h y M p f t f h t 0 h 0 . 0 2)
偏心距e(m) e/R
[e]=0.6667R(m) Pk(kPa) ξ τ
基底受压面积宽度a(m) Pmax(kPa) Pmin(kPa)
P1 or P2 (kPa) fa (kPa)
基础稳定系数 K
1293.982 310.091
0.240 0.120 1.333 102.972
4.000 152.324 50.558 139.986 500.000
OK!
6. 3. 按
《 当 P
当 P
Pi =
P max N G M AW
P min N GM AW
P1
F A
M I
R1
2
R2
P max
N G ξR12
基
底
P2
Pmax(1
R1 R2 2a
)
G A
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荷载作用情况
正常操作
充水试压
F=N+G (kN) M(kN.m)
项目号 No. 3019 第 5 页 共 9页
项目号 No. 3019 第 6 页 共 9页
6. 36. 3. 1
基
础 基
础 基
础基
础基
础基
础基
础基
础 基
础基
础 基
础 h'(
m基)
础 h0
=lt; 2.5
2.50 2.50 4.00 2.00 2.00 1.00 12.57 12.57 6.28 753.98 0.80 0.00 50.00
8.346
正常操作+地震 作用+0.2风载
正常操作+地震 作用(空重)+0.2
风载
1293.982
228.782
0.177
0.088
1.333
102.972
1.767
2.182
7.068
111.818
0.000
89.714
500.000
11.312
OK!
s 1 1 2s ξ
= 0.017 < b=
k
=
488.155 < 5094.469 N
支
M
Pi 6R2
( R1
R2 ) 2 (2R1
R2 )
k
= 116.655 N.
αb= 1.000
1=
1.0
s
1
M f cbh02
= 0.017
停产检修
1293.982 310.091
0.240 0.120 1.333 102.972
0.000 121.062 50.558 139.986 500.000
竖向荷载＋100%基本风压 竖向荷载(操作)+地震作用+0.2风载 竖向荷载(空重)+地震作用+0.2风载
竖向荷载作用 (kN) 540 495 540 540
弯矩(kN.m)
261.880998 91.65834932 261.880998
87.87
水平力(kN)
17.85552259 8.927761297 17.85552259 52.19110452
项目号 No. 3019 第 1 页 共 9页
焦化工程 脱硫塔基础结构
计算书
C0 修改
REV.
施工图设计 说明
DESCRIPTION
专业负责 人
SPECI. COORD.
设计
PRE'D
校核
CHKD
审核
APPR
审定
AUTH'D
项目经理
PROJ. MAN.
日期
DATE
本图纸版权为本公司财产，未经本公司许可不得转让或复制给第三者。
北京中寰项目管理有艰公司
资质等级
GRADE OF QUALIFICATION
甲级
CLASS A
证书编号
CERTIFICATE NO.
010016-sj
项目
PROJ.
忻州焦化工程
装置及工区
UNIT & WORK AREA
脱硫
2005
北京 专业
BEIJING SPECI.
结构
第1张共 7张
1 OF 7
图号
1 s
1 2 s 2
0.556
A = 0.992
m
7.
s=
560.204 m2
对六
边
选
As
m
用实
ρ=
1005 m2
际
=
0.13%
(2
)按 最 选 用 箍 筋
0.0A5% s=
5044
ρ= 0.15%
项目号 No. 3019 第 8 页 共 9页
H V / n V V b 2 M R ' M A M A A A H t s R s s s 1 V i E u F F N V u h N ' 1 h s 1 l m o ' m x s o A x l o m l N u b f a H 1 s f 1 t m f x m n h t u 2 f / ( d 0 u y . s 0 a h i a N h [ c [ 2 m 3 h p x N 1 . 1 . m b A o M s 0 1 h 8 5 h x f x f 2 x p ' h i 4 6 s [ 1 m t 1 0 t o e r ( b f 0 f x 1 h h x d i , a / t / c t 0 ( ( . 0 b 0 x ( ( h 0 A 2 h c b 0 0 . 0 s 2 c 2 0 h 1 o o N 1 x y 0 0 a ) N a . 0 n i 1 A 0 R 2 ' h 5 a i E a m ' . s ) 0 N / 0 2 2 e o 1 a h . 2 n R y ) y s x 2 i F f E h ) R ) ) s f i n t 2 1 1 u f 3 y . M t G m u 2 ( . o 1 1 h c m y y 4 0 / ( h ( ( h a 0 c M c 1 ' a A 1 d ' 1 / f 1 x ) s c n y a 2 y b a i 2 2 o i ) 1 x x ] ) ( ) ] h ]1 F h h p p n h f f t G 2 t 1 h 1 h ) y y 0 0 2 0 1 2 a 5 M h u . 1 5 0 y o ' r 6 m u 1 m / m . r ( a 2 i x 2 h 1 p h y M p f t f h t 0 h 0 . 0 2)