贝雷架计算(精校版本)
贝雷支架计算书
平山北路景观桥主梁施工方案计算2008年9月平山北路景观桥主梁施工方案计算一、概述平山北路景观桥，上部结构采用跨径组合为39.5m（锚跨）+55.5m（主跨）＝95m的独塔斜拉桥，结构受力体系为塔梁墩固结的刚构体系。
主梁施工采用支架现浇施工法。
施工时选用钻孔灌注桩和贝雷片作为施工支架。
为了保证施工安全，对贝雷支架及钻孔灌注桩进行计算，验算其承载力是否满足施工荷载的要求。
二、计算参数的选取1）模板及支撑附属：1200pa；2）混凝土冲击及振捣：2000pa；3）施工荷载（施工过程中人员、机具等）：1000pa；4）钢管支架自重：400pa；5）混凝土容重：26KN/m3；6）贝雷架自重：每片贝雷重287kg，长3m。
三、纵向贝雷架验算施工平面总宽为33.6m，纵向共设29排贝雷架，考虑最不利布载，取纵向贝雷架的计算跨径为12.15m，偏安全按简支计算，计算简图见图3.1。
单片贝雷架：I=250497.2cm4，E=2×105MPa，W=3578.5cm3，[M]=788.2 kN·m, [Q]=245.2 kN。
（一）荷载布置1、上部结构恒载（按贝雷架间距1.2m宽计）（1）主梁：797.69×1.2/33.6＝28.49kN/m其中，主梁混凝土总方量为2914.62m3，纵向每延米重2914.62×26/95=797.69kN/m。
（2）钢管排架：0.4×33.6×1×1.2/33.6＝0.48KN/m；（3）贝雷架自重：0.287×1×10/3=0.93kN/m（每片贝雷重287kg，长3m）。
2、施工荷载（按贝雷架间距1.2m宽计）（1）施工人员及机具：1.0×1.2=1.20kN/m；（2）混凝土冲击及振捣：2.0×1.2=2.40kN/m；（3）模板及支撑附件：1.2×1.2=1.44kN/m。
(完整word版)贝雷架计算书
贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
需设置预拱度来调整梁底标高。
在承压钢梁和自重下，升温21度时，桁架纵桥向位移+1.442cm。
贝雷架的检算【单层与双层】
附件1：32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。
由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，（2。
（（（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。
转化为２米宽度的纵向线荷载，所以×σ2（（2）混凝土：q2=25×2.06=51.5KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q 5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，6个单排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。
转化为２米宽度的纵向线荷载，所以q=51.5+(0.25+1.5+4+2)×2=67KN/m，考虑 1.3倍安全系数q=67×1.3=87.1KN/m。
22σ满足。
2（（（（（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。
转化为2.5米宽度的纵向线荷载，所以q=20.5+(0.25+1.5+4+2)×2=36KN/m，考虑 1.3倍安全系数q=36×1.3=46.8KN/m。
Mmax=qL2/8=46.8×162/8=1497.6KN·Mσmax=Mmax/W=1497.6/（3578.5×3）×103=139.5MPa>[σ]=273MPa满足要求。
2q4构成。
q1=593×9.8/24.6=236.2KN/mq2=（0.75×2+4.7×0.25）×2=5.35KN/mq3=2.7×6×30/18=27KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4=13.4×7.5=100.5KN/m支架承受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4=369.05KN/m。
贝雷架支架计算书(一天门)
贝雷梁支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门第五联进行验算（此跨为本桥跨径最大15米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，贝雷片最大跨度15米。
新浇混凝土密度---取26KN/m3。
模板自重---取0.5KN/m2。
人、机、料及施工附加荷载---取4.0KN/m2。
二、单根立杆受力验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。
取箱梁实心段（中腹板）下单根立杆(受力最大情况）作验算标准。
具体参数如下：表1 立杆允许设计荷载表2 碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途①强度验算单根立杆实际承受的荷载为：N=1.2×(N G1+N G2)+0.9×1.4×ΣN QiN G1—脚手架结构自重标准值产生的轴向力N G2—脚手板及构配件自重标准值产生的轴向力ΣN Qi—施工荷载产生的轴向力总和于是，有：N G1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg=1.1KN(按搭设高度最高4.6m计算）N G2=(3.1×0.6×26)/3=16.1KN（单根立杆范围内砼自重，取腹板下3根立杆下均值）ΣN Qi=(0.5+4.0)×(0.6×0.6)=1.6KN（施工荷载）所以：N=1.2×(1.1+16.1)+0.9×1.4×1.6=22.7KN根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，单根立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（见表2）。
[]NN<(立杆强度满足要求）因立杆高度只有4米，立杆的稳定性在此不再作计算。
三、贝雷片受力验算根据纵断面布置情况，取最大跨径21m进行计算：（详见附图）①腹板砼重量：（空心段，按21m计算，取中腹板下3根立杆范围）a=1.85×21×26=1010.1KN②横隔板砼重量：（实心段,按3m计算）b=2.1×1.7×3×26=278.5KN③满堂碗扣支架自重：（支架高度取最高4.6m，横杆步距1.2m）单根立杆自重：C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×3=80根 碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×80=8840kg=88.4KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×2.1×24+1.4×4.0×2.1×24=312.5KN ⑤荷载集度：q=(a+b+c+d)/24=70.4KN/m把整跨视为均布荷载，可知由4根贝雷片平均分配，所以单根贝雷片荷载集度为：q/4=70.4/4=17.6KN/m 受力分析 最大弯矩为：m KN 2.970216.1781ql 81M 22max•=⨯⨯== []m KN 5.1687M M max •=< （弯矩满足要求） 最大剪力为：KN 8.184216.1721ql 21Q max =⨯⨯==[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：(查表得钢材弹性模量E=2.1×105MPa )m 037.0cm577500m /KN 101.2384m 21m /KN 6.175EI 384ql 5f 42844x 4=⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.5240021000400l f ==<（挠度满足要求）四、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270×8×14=30240kg=302KN （按24m 计，共8片，14排） ②箱梁自重：（以跨径24m 计算，21m 空心段，3m 实心段） q=(6.3×21+6.5×1.7×3)×26=4301.7KN （6.3为断面面积） ③满堂支架重量：单根立杆自重：（取最大3.6m 高）C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×15=400根 碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×400=44200kg=442KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×9.5×24+1.4×4.0×9.5×24=1413.6KNI56a 工字钢主分配梁受力模型可视为简支梁形式，把24m 箱梁视为一跨，由两端工字钢支点受力，那么单端受力情况为：q1=(q+q 贝雷+c+d)/2=3229.7KN⑤荷载集度：（工字钢12m 长，考虑两片工字钢合并平均受力） q2=q1/12/2=134.6KN/m受力分析，弯矩最大发生在4.0m 位置，详见钢管桩平面布置图。
东垟路桥贝雷架承载力计算
一、贝雷架检算：（参考文献：《路桥施工计算手册》）（1）已知条件：贝雷片的资料：不设加强弦杆单层、双排抗弯强度[Mmax]=788.2×2= 1576.4KN∙m抗剪强度[Qmax]=245.2×2=490.4KN∙m上部箱梁及施工荷载、模板、支架自重：23.8*15*（25.1*0.7+0.5+1+1.5+0.75）=7611.24KN贝雷架自重：纵横：5.5片*32=176片*2.7KN =475.2 KN荷载合计：P=7611.24+475.2=8086.44KN均匀分部于16组贝雷架上，则每组贝雷架受力F=P/16=8086.44KN/16=505.4KN贝雷架上均布荷载为q=505.4KN/15m=33.69KN/m （2）强度计算：最大弯距：M=ql2/8=33.69×152/8=947.53KN∙m＜[Mmax]=1576.4KN∙m最大剪力：Q=ql/2=33.69×15/2=252.68KN＜[Qmax]=490.4KN 满足要求！（2）挠度验算E=2.1×1011Pa， I=2×250497.2cm4=0.00501m4f=5qL4/384EI=5×38.3×154/384×210×109×0.00501=23.99mm f＜【f】=15/400=37.5mm满足要求！二、钢管桩检算：（1）荷载：1、上部箱梁及施工荷载、模板、支架自重：23.8*15*（0.5+25.1*0.7+1+1.5+0.75）=7611.24KN 2、贝雷架自重：横向：9片*4=36片 纵横：5.5片*32=176片 （36+176）*2.7KN =572.4KN3、钢板、槽钢自重：2*4*0.716*2+23.8*16.5/（0.8*0.8）=625.05KN4、钢管桩自重（1#~2#墩中间设16根钢管桩）：（8*22+8*18）*1.74KN=556.8KN荷载组合：1+2+3+4P=7611.24+572.4+625.05+556.8=9365.49KN（2）根据规范GJ94-2008 5.3.7确定钢管桩单桩竖向极限承载力 公式Q UK =Q SK +Q PK =λS U Σq sik I i +λq pk A p（当h b /d s ＜5时，λp =0.16 h b /d s λS ; 当h b /d s ≥5时，λp =0.8λS ＝式中：q sik 、q pk ——桩的极限侧阻力和桩端极限阻力标准值（参照《工程地质勘察报告》）U ——桩身周长 I i ——土分层深度 A p ——桩端面积λp ——桩端闭口效应系数，对闭口桩λp ＝1，对敞口桩取上述计算值h b ——桩端进入持力层厚度 d s ——钢管桩外径λS ——侧阻挤土系数，闭口桩取λs ＝1，敞口桩d s ＜600mm 的情况下，取λs ＝1.0因此，由上述计算公式得出F=24*22*3.14*0.6 +0.8*1500*3.14*0.3*0.3 =1333.87KN考虑摩擦桩的安全系数K=2，则单桩极限承载力为：F=1333.87KN/2=666.935KN因此16根钢管桩的极限摩阻力为10670.96KN（3）荷载组合：1+2+3+4P=7611.24+572.4+625.05+556.8=9365.49KN∵ P＜F∴钢管桩达到承载力要求（4）稳定性检算钢管截面积A=18526mm2惯性矩 I=806753140mm4 i=（I/A）1/2=208.7mmλ=kl/i= 0.7×10×103/208.7=33.5查表得ф=0.943σ= P/Aф=10851.52/（34×18526×0.943） =18.27Mpa取安全系数K=2则2σ=2×18.27=36.54 Mpa＜【σ】=170 Mpa整体稳定性满足要求！（注：素材和资料部分来自网络，供参考。
贝雷梁计算书1.19-426
新建铁路青岛至荣城城际铁路工程蒙沙河施工便桥计算书计算：复核：审核：中铁一局青荣城际铁路工程项目经理部一分部2010年12月青荣项目跨蒙沙河施工便桥计算书一、工程概况青荣城际铁路五沽河特大桥位于即墨市境内，起讫里程为DK64+004.20～DK73+706.80，全长9702.6米。
五沽河特大桥跨域五沽河和蒙沙河两条河流。
蒙沙河系五沽河的支流，属季节性河流，平时流水量较小，最大流速约为1米/秒。
正桥桥址处河道宽132米，正常时节最大水深3～4m,两侧河堤比正常水位高1.5～2m,河两岸边地势平坦，均为耕地。
根据设计和图纸资料显示，桥位河床表面为0.5～1m厚的淤积层，下为2～3m厚的粉质粘土覆盖层;其次为泥质砂岩，强度在400KPa。
由于蒙沙河是一条季节性河流，为此充分考虑到雨季的防洪需求，在穿越此河时采用高架桥形式。
为不缩窄行洪断面，设计桥长不小于现有两堤堤距，桥梁底高程不低于现有堤顶高程，采用贝雷梁组合的钢架梁结构形式（详见附图）。
桥跨布置为“11-12m+1-9m”十跨贝雷梁组合的简支梁。
基础采用υ426×10mm钢管桩，为加强基础整体性，每排桥墩的钢管均采用[16b号槽钢设置剪刀支撑连接成整体，每个墩采用双排钢管每排2根钢管，形成板凳桩，增加便桥的稳定性；墩顶横梁采用双Ⅰ40b工字作为钢支撑，钢支撑上横向布置4组贝雷片做纵梁，每组两片，横向每1.5m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；贝雷梁上铺设Ⅰ20a工字钢分配梁，间距0.3m，桥面系铺10mm花纹防滑钢板，桥面净宽4.5m。
根据现实需要，栈桥承载力满足：50t履带吊吊重20t在桥面行走和40t混凝土搅拌运输车、60t满载施工车辆行走，按100t荷载检算。
车辆通行时计算采用荷载冲击系数1.2及偏载系数1.2。
钢管桩按承压桩和摩擦桩组合设计。
计算采用跨度12m计算。
二.钢便桥设计验算钢便桥长度141m,设置11孔-12m+1孔-9m，6孔一联，钢便桥总宽5.5m,桥面净宽4.5m，计算跨径为12m。
贝雷架计算书
贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容节点工况FX FY FZ MX MY MZ46 sLCB1-7.13 0.00 169.82 0.00 0.00 0.0056 sLCB1-10.09 0.00 179.89 0.00 0.00 0.00应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
顺德站贝雷架计算说明
变更设计工程数量计算资料1.钢管柱站台梁顶标高为13.17m，钢管柱顶标高按23.17m计算，故柱身高度为10m。
共搭设7排柱，每排7根（钢管柱每米重量286.074kg），所以钢管柱重量为：7×7×10×286.074=140176.26kg=140.2t2.贝雷架贝雷架搭设宽度为49m，每片贝雷架长为40m，间距为600mm，查阅五金手册可得此规格贝雷架重量为100kg/m，所以贝雷架重量为：49÷0.6=82排，82×40×100=328000kg=328t3.柱顶工字钢柱顶设置一道通长40#工字钢，将贝雷架固定在此工字钢顶部，共设置5道，每道长度为4.9m，查阅五金手册可得此规格工字钢理论重量为67.6kg/m，所以柱顶工字钢重量为：5×49×67.6=16.6t4.柱间支撑钢柱与钢柱之间需要设置20# X型柱间支撑，站台梁上共设置5排钢柱，共计35根，横向间距为8175mm，竖向间距为8200mm。
柱间支撑长度计算为：√（102+8.1752）=13m，横向共需60件，故总长度为：13×60=780m，竖向支撑长度计算√（102+8.22）=13m，竖向共需24件，故总长度为：13×24=312m。
查阅五金手册可得此规格工字钢理论重量为27.9kg/m，柱间支撑总重量为：（780+312）×27.9=30466.8kg=30.5t5.柱脚底部连接钢管柱柱脚外需用20#工字钢连接，钢管柱横向间距为49m，竖向间距为8.2m，站台梁上共搭设了5排Φ600×20，所以工字钢底部连接重量为：49×5+8.2×7=302.4m，302.4×27.9=8436.96kg=8.4t6.柱脚水平连接钢管柱柱脚外需用20#工字钢连接，钢管柱横向间距为49m，共4排，所以工字钢水平连接重量为：49×4×27.9=5468.4kg=5.5t7.操作平台实木板贝雷架上需要铺设实木板完成作业，实木板横向长度为49m，竖向长度为40m，所以实木板面积为：49×40=1960m28.满堂脚手架架设贝雷架需搭设满堂脚手架，横向长度为49m，竖向长度为24×2=48m，高度为10m，所以满堂脚手架体积为：49×10×24×2=23520m39.二次拼装台架顺德站无柱雨棚钢架呈三角形，所有玄杆需要空中拼接，需要搭设二次拼装台架进行作业，具体情况及尺寸详见示意图。
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东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书
2.0m 2.0m
方木
1.1m ×6
22
0.2m×5
3×8＝24m
贝雷片
承台
承台
顶柱
承台
顶柱
工字钢22
双层贝雷片
×7
＝
14m
贝雷片
方木
Ⅰ32工钢
东岙大桥24m梁支架计算
东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。
经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。
(如上图所示)
1.梁片重量计算：
①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积
翼缘板面积：
S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2
中间箱室面积:
S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积
翼缘板面积：
S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2
中间箱室面积:
S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2
③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积
翼缘板面积：
S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2
中间箱室面积:
S3-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（4.864+4.476）×1.398÷2=7.551m2
④、Ⅲ-Ⅲ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积
翼缘板面积：
S4-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2
中间箱室面积:
S4-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（4.624+4.236）×1.293÷2=8.352m2
单侧翼缘板重量：G翼=1.163×24.6×2.6=74.4t
中间箱室重量：G箱=（5.852×15.6+10.557×3+7.551×3.022+8.352×2.978）×2.6=443.9t
2.材料重量计算（中间箱室部分）：
(1)贝雷片重量计算：G贝=8×2×7×2×435 =97440Kg=97.4t
(2)贝雷片间固定槽钢：G槽=32×14×10.0+16×14×8.04=6272 Kg=6.3t
(3)横向方木肋条：间距为0.2m，每根长8m，（24÷0.2+1×8）=968m，方木0.5t/ m3。
则重量为：G肋＝968×0.1×0.1×0.5=4.9t
(4)模板重量：箱梁外模面积S外＝18.1×24=434m2；S内=6.23×24=150m2
木模5kg/ m2。
则模板重为：G模＝5×（434+150）＝2.9t
(5)砼振捣力取0.1t/ m2 ,砼冲击力取0.3 t/ m2 ,人群活载取值0.25 t/ m2。
(6)安全系数：活载K1 =1.2；静荷载K2 =1.2 ；得：
静载G静＝K2（G梁＋G贝＋G肋＋G模）＝1.2×（443.9＋97.4＋6.3＋4.9+2.9）＝666.5t 活载G活＝K1（0.1+0.3+0.25）S外=1.2×(0.1+0.3+0.25)×11.5×24=215t
则荷载取值G＝G静＋G活＝666.5＋215＝881.5t。