支模架工程施工方案
年产15万吨哈雷特宽幅铝箔项目A区块
2#厂房、3#楼工程
模
板
工
程
施
工
方
案
编制人：
审核人：
批准人：
浙江鸿泽建设有限公司
二○一五年五月五日
1.工程概况
年产15万吨哈雷特宽幅铝箔项目A区块2#厂房、3#楼，本工程为框架结构建筑结构，抗震设防烈度为6度，抗震等级为三级；建筑面积约为2#厂房36024.25平方米，其中地上29331平方米，地下6693.25平方米；3#楼41589.41平方米，其中地上41160.31平方米，地下429.1平方米。
本工程位于瓶窑街道瓶仓大道西侧，由杭州鼎盛轻合金材料有限公司投资开发兴建，汉嘉设计集团有限公司设计，浙江省工程物探勘察院勘察，浙江江南工程管理股份有限公司监理，浙江鸿泽建设有限公司施工，项目经理贺兴友。
2.模板设计依据
1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）。
2、浙江省地方标准，《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）。以下简称《规程》。
3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)。
4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。
3.支模材料的选择
本工程采用以下支模材料：
九夹板(1830×915×15)：板及梁模板采用15mm厚九夹板及梁侧模板采用15mm厚模板。
松木方料（60×80）：模板连接排挡（应按工地材料实际尺寸）。
钢管（φ48?3.0）：围楞和搭支模架，扣件：用于支模钢管架体的连接与紧固。
Φ8或Φ20对拉螺栓：用于拉结梁、柱两侧模板。
4.模板的配制
4.1 现浇楼板支模
现浇楼板采用15厚胶合板，支模排挡采用60?80方木档，间距不得大于30cm；采用18厚胶合板支模时，方木排挡间距不得大于40cm。
4.2 梁模板
1.梁模板底板采用18mm厚九夹板配制，四面刨光，厚度均匀，边侧必须于平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整；
2.梁侧板采用九夹板配制，配制方法同柱模；
3．梁模板排挡采用松木档，间距不得大于30cm，梁模板严格按梁断面尺寸进行配制；误差不得超过±2mm；
4．侧模配制时，必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，确保梁、柱细部尺寸完整，梁底板按规范要求大于4m跨度的应起拱，以1.5/1000为标准。
5.支模方法及验算
5.1梁、现浇平板支模
1）在梁底部、现浇平板搭设钢管支撑承重架。搭设承重架应注意以下几点：
①钢管立杆下必须加木垫块，并支承于坚实的基面上；木垫板尺寸150×150×50mm；
②先搭设梁部立杆，后搭平板立杆；
③支模架高度小于4米时立杆设立纵向、横向间距均不得大于100厘米；支模架高度大于4米小于8m时，立杆设立纵向、横向间距均不得大于90厘米，扫地杆离地25厘米，水平横杆第一根离地2.0米，上部间距不得大于1.8米/道；根据实际情况扣件采用单或双扣件。
④承重支架下部须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成45o－60o角设置，每轴设一道。
⑤紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧。
2）整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧
梁模，待梁钢筋绑完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及预埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。
3）梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。梁跨≥4米时，应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的1.5/1000。
4）所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。
5）梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制在以下范围(单位mm)内：轴线位移2，标高＋2，－3，截面尺寸＋2，－3，相邻两板表面高低差2，表面平整度2，预留洞中心线位移5，截面内部尺寸＋10。
6）梁高超过800mm时，应设Φ12对拉螺栓，间距500mm。
5.2柱支模
以放好的柱轴线、边线为依据，立好四周定型木模，外加60×80通长方木骨档。每侧不少于三根且骨档间距不大于300mm。柱箍采用短钢管加扣件固定间距不大于500mm。为确保不炸模，同时柱箍与支模架交接处可采用双扣件加固，对较大截面的柱，应采用Φ12对拉螺杆进行加固。较正垂直度时，应根据边线垂直两个方向进行校正。
5.3梁板式楼梯支模
1）首先根据楼梯层高放样，确定好休息平台和梯口平台的标高及楼梯段斜长，并弹好线，用钢管排架搭设休息平台的支撑，再搭设楼梯斜梁支撑系统。
2）立梯口梁、平台梁模板，标高和平面等尺寸无误后，再立余梁及板底模（含平台、楼梯段），整个模板体系校正无误后，进行支撑系统的完善性连接固定工作，待钢筋绑扎复核后，再进行挂模、封头及预埋件的埋设固定。
6.保证支模质量的技术措施
模板工程施工易出现轴线偏位，梁板标高误差和炸模等现象，要确保模板工程质量，必须对以上易出现的缺陷进行有效的控制，防止其发生，技术措施如下:
1) 所有梁、柱均由翻样给出模板排列图和排梁支撑图。经项目部技术负责人审核后交班组施工，大截面梁，异形柱应增细部构造大样图。
2) 模板使用前，应先进行筛选，对变形，翘曲超出规范的应予清除，不得使用。
3) 认真做好“三检”制度，每个分项在拼模过程中，班组及时进行自检、互检，误差控制在规定的范围内，再由项目部质量员按要求进行技术复核，办好书面签字手续后方可进入下一道工序。
4) 如采用商品混凝土，坍落度比自拌砼要大一倍，特别容易出现炸模现象。在框架柱支模时，柱身下中柱箍设置加密为40厘米每道，而且每道采用每边两根方钢进行加固，对拉螺栓固定采用双螺帽拧紧。梁墙板支撑，为确保断面正确不炸模，梁墙板二侧均采用钢管作为支点。超过0.8米以上梁设置拉螺栓。
5) 浇捣砼过程中应派技术好的木工守模，发现问题及时整改和报告工地现场总施工或技术负责人。
7.模板施工的安全技术
7.1模板施工前的安全技术准备工作
1)模板构件进场后，要认真检查构件和材料是否符合设计要求，特别是承重构件其检查验收手续要齐全。
2) 保证运输道路畅通，现场有安全防护保护措施。
3) 夜间施工要做好夜间施工照明的准备工作。
4) 检查木工施工机具运转是否正常，电源线的漏电保护装置要齐全。
5) 模板施工作业前，现场施工人员（负责人）要认真向有关人员作安全技术交底，特别是新的模板工艺，必须通过试验，编制详细的作业指导书，并组织人员进行操作培训。
7.2模板施工的安全要求
7.2.1模板施工安全的基本要求
1) 操作人员加强自身的安全保护意识，施工过程中应对工作环境检查和熟悉。模板工程作业高度在2m以上时，要严格按“高处作业安全技术规范”的要求进行操作和防护。
2) 采用全封闭施工，模板施工作业区，周围应设安全网、防护栏杆。
3) 操作人员上下通行，必须由施工电梯，上人扶梯或马道等上下，不许攀登模板或脚手架上下。
4) 不许在墙顶、独立梁及其他狭窄而无防护栏的模板上行走。
5) 不得在作业架子上，平台上堆放模板料。
6) 高处支模工人所用工具不用时，要放在工具袋内，不能随意将工具、模板零件放在脚手架上，以免坠落伤人。
7) 木料及易燃材料要远离火源堆放。
8) 模板吊运必须采取防护措施，增设屏障、遮拦、围护或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。
9) 夜间施工，必须有足够的照明，各种电源线应用绝缘线，不允许直接固定在模板上。
10) 模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，必须单独成支撑体系，避免发生倒塌或模板位移。
8.2.2 模板安装的安全技术要求
1) 基础模板安装前，应先检查基坑土壁边坡的稳定情况，发现有塌方的危险，必须采取加固措施后，才能开始作业。
2) 操作人员上下基坑要设扶梯。
3) 基坑上口边缘1米以内，不允许堆放模板构件和材料。
4) 模板支撑在土壁上，应在支点加垫板。地基土上立柱应垫通长垫板。
5) 若采用起重机吊运模板等材料，要有专人指挥，被吊的模板构件和材料要捆牢，避免散落伤人，重物下的操作人员要避开起重臂的下方。
6) 分层、分阶的柱基支模，要待下层模板移正后，并支撑牢固之后，再支上一层的模板。
7) 柱模板支撑时，四周必须设牢固支撑或用钢筋、钢丝拉结牢固。避免柱模整体歪斜。
8) 柱箍的间距及拉结螺栓的设置必须依据模板的设计要求做。
9) 当砼柱在6米以上，不宜单独支模，应将几个柱子模板拉结成整体，砼自由落差超过3m时，模板应预留浇捣口。
10) 梁或整体楼盖支模，应搭设牢固的操作平台，要避免上下同时作业。
11) 楼层支模架采用整体或钢管脚手架，各层支架的立柱应垂直，支架的层间垫板应平整，上下层立柱应在同一条直线上。
12) 墙模一般由定型模板拼装而成，拼装模板中要进行检查，确认牢固后方可投入使用。就位后，除了用穿墙螺栓将两片模板拉牢之外，还必须设置支撑或相邻墙连成整体。
8.拆模的安全技术
8.1拆模的安全要求
1.拆模时对混泥土强度的要求.根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，现浇混凝土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列要求：
1) 不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/㎜2即可拆除。
2) 承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到表9-1的规定，方可拆除。
3）在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模.经妥善处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。
4) 已拆除模板及其支架的混凝土结构，应混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载，当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。
5) 拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。
2.拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，经技术负责人批准方可拆模。
3.冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是要考虑混凝土模板拆除后的保温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。
4.各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，
可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板，及支架的顺序进行拆除。
5.拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。
6.拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。
7.拆除的模板向下运送传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时，模板应堆码整齐并捆牢，才可吊装，否则在空中“天女散花”是很危险的。
8.拆除作业必须在白天进行，宜采用分段整体拆除，在地面解体。拆除的部件及操作平台上的一切物品，均不得从高空抛下，并做好工完场清工作。
9.当遇到雷、雨、雪或风力达到五级以上的天气时，不得进行模板的拆除工作。
8.2 模板的拆除的安全技术
1.基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡发生震动而坍方，拆除的模板应及时运到离基坑较远的地方进行清理。
2.一般现浇楼盖结构的拆模顺序如下：拆梁侧模→拆楼板底模→拆梁底模。
3.拆除楼板模板前，必须将洞口和临边进行封闭后，才能开始作业。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。
4.模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。
5.多层楼板模板支柱的拆除，下面究竟应保留几层楼板的支柱，应根据施工速度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差距，由技术负责人通过计算确定。
6.柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）→自上而下拆除柱箍或横楞→拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。
9.砼成品保护
按施工方案施工成型的砼成品，其棱角完整，如保证砼成品棱角不受损坏，应做好以下几点：
1.拆模时间：应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏时方可拆除（承重模板应在与结构同条件养护的试块达到规定强度方可拆除）。
2.拆模方法：拆模时不得将铁撬直接支承在柱梁，墙板等表面撬模板，这样易产生棱角松动而损坏。拆模应用木楔先将拼装一起的模板松开，拨掉拼装铁钉后就可轻易的将模板拆除。
3．拆模完成后，成型砼柱四角，剪力墙角，洞口等阳角部位2米以下2.5厚松模板保护，避免在材料搬运时将成型棱角损坏而影响砼外观质量。
10.模板保护
1.模板新裁或钻孔须用耐水酚醛系列油漆将锯边或钻孔涂刷三次，如发现模板面有划痕、碰伤或其它较轻损伤，应补刷酚醛漆。
2.严禁硬物碰撞、撬棍敲打和随意抛掷模板，严禁在模板面拖拉钢筋。
3.新模板使用三次之后，每次要使用脱模剂。模板使用后每次应及时清洁板面，严禁用坚硬物敲击板面。
4.模板每次周转下来须下垫方木，边角对齐堆放在平整的地面上，板面不得与地面接触。
5.模板露天堆放须盖防水布。
6.长期存储要保持模板通风良好，防止日晒雨淋，并定期检查。
11.注意事项
1.楼板与梁支模结构支撑立柱须设置剪刀撑，且须双向布置，间距不大于6m，确保支撑结构的稳定性。
2.施工现场钢管及扣件必须符合浙建 [2003]38号文件。
12. 模板计算书
1．现浇板模板计算
楼板厚度为：120mm
模板的面板采用15mm厚高强度板
次龙骨采用50mm×100mm木方 E=104 N/mm2 I=bh2/12=4.16×104 mm4
主龙骨采用φ48×3.5钢管
1）.荷载计算
模板及支架自重标准值： 0.3KN/ m2
混凝土标准值： 24KN/ m2
钢筋自重标准值： 1.1KN/ m2
施工人员及设备荷载标准值： 2.5KN/ m2
楼板按120mm厚计算
荷载标准值：F
1
=0.3+24×0.12+1.1+2.5=6.3KN
荷载设计值：F
2
=（0.3+24×0.12+1.1）×1.2 + 2.5×1.4=8.73KN
2）.计算主龙骨间距
新浇注的混凝土均匀作用在面板上，单位宽度的面板可以视为梁。次龙骨作为梁支点按三跨连续梁计算
（1）板厚按120mm计算（梁宽按250mm计算）
则最大弯矩M
max =0.1 Q
1
2 I
3
2
最大挠度U
max =0. 677Q
1
2 I
3
4/(100EI)
其中线荷载设计值：Q
1= F
2
×0.35=8.04×0.25=2.01KN
按面板得刚度要求，最大变形值为模板结构得I
1
/250
U max =0. 677Q
1
2 I
2
4/(100EI)= I
1
/250
I
1
=[(100×104×4.16×104)÷(2.01×0.667×250)]1/3
=324mm>250mm
所以满足要求
3）.立杆间距计算
ⅰ.取120mm板厚计算，立杆采用φ48×3.5钢管，间距为950mm，步距为950mm，用铸铁扣件卡子连接，水平拉杆最下一层距地250mm，中间水平拉杆间距1800mm，支撑杆件有效面积A=489mm2
(1)抗压强度计算
N=8.06×0.7×0.7=7.27KN
[N]=Af=489×215=105135KN>7.27KN
(2) 稳定性计算（按中心最大偏心25mm计算）
I
x
=π（D2- d2）/64=π（482- 412）/64=1.22×105mm
i x =（I
x
/A)1/2=(1.22×105/489)1/2=15.79
λ
x =1800/ i
x
=1800/15.8=114
λ= kuh/ i
x
=1.155×1.7×1800/15.8=223.7
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.141
σ=7270/(0.141×489)=105.44<205N/ mm2
所以满足要求，结构稳定
（3）扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
根据前面计算结果得到 R=7.27 kN 满足扣件抗滑要求,以上立杆间距是根据扣件抗滑承载力计算的，若钢管顶采 用钢管顶丝连接，则立杆间距可适当加大一点。 2．墙体模板计算 ⑴荷载计算 ⅰ.新浇混凝土作用于模板的最大侧压力①，按下列公式计算，并取其中的较小值 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取t=5h T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取3.000m/h； H -- 模板计算高度，取4.46m； β 1 -- 外加剂影响修正系数，取1.000； β 2 -- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 得F 1 =0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN ⅱ.倾倒混凝土时对模板产生水平荷载② 砼采用布料杆浇注，取倾倒砼对模板产生的水平荷载4KN/m2 由1.2①+1.4②得模板承受的水平荷载值为 Q 1 =1.2×52.58+1.4×4=68.7 KN/m ⑵模板及次龙骨得设计及计算 次龙骨采用50 ×100mm白衫木方，间距300mm，按受力方向垂直木纹方向，其截面性能为E=10000 N/mm2σ =87 N/mm2 W=83c㎡ I=416 c㎡ 主龙骨间距为450mm，次龙骨按三跨连续梁计算 ⅰ.次龙骨的强度计算 Q 托 =68.7×0.3=20.6KN/m 得次龙骨的截面最大弯矩为 M=0.1 Q 托τ 托 =0.1×20.6×0.62=0.74KN σ=M/W=0.74×106/83×103=8.91<[σ]87 N/mm2所以次龙骨的强度满足要求 ⅱ.次龙骨的刚度计算 Q 次 =68.7×0.3=20.6KN/m W =0. 677Q 次L 次 /(100EI)= 0.677×20.6×0.64×1012÷（100×104×416×106） =0.021mm<[W]=1.5mm 次龙骨的刚度满足要求 ⅲ.对拉螺栓计算 现场使用φ12钢筋作为墙体的对拉螺栓，螺栓间距取0.45m，对拉螺栓抗拉强度取 12.9KN 计算每根钢筋受力为N N=0.45×0.45×52.58=10.64KN<12.9KN 由此可得，用φ12钢筋作为墙体螺栓满足要求 3．梁模板计算 ⅰ.梁取250×700mm计算，采用φ48×3.5钢管.梁底增加一根支撑，梁两侧的钢管在梁底位置用两个扣件作为梁底支托，立杆间距950mm，水平杆间距1800mm最下一根水平杆件距地300mm，，用铸铁扣件卡子连接，支撑杆件有效面积A=489mm2 ⑴荷载计算 钢筋混凝土荷载标准值：Q 1 =（24+1.5）×1.2×0.7=21.42 KN/ m2 模板自重荷载标准值： Q 2 =0.3 KN/ m2 施工人员与设备自重以及振捣砼荷载：Q 3 =2.5+2=4.5 KN/ m2 Q=1.2×（21.42+0.3）+1.4×4.5=32.36 KN/ m2 侧模产生的集中荷载、 P，=1.2 Q 2 ah=1.2×0.3×0.7×0.95=0.2394KN 梁底传递给支撑的荷载为 P=Qab/n-1=32.36×0.25×0.95/2=3.84275KN 则支座反力为 R 1= R 3 =P/2+ P，=4.8507KN R 2 =3.84275KN 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，双扣件的抗滑承载力按照下式计算 R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.96kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.84275 KN R < 12.96kN,所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! ⑵立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 ①梁两侧支撑钢管稳定性计算 支座反力N1= R 1 =4.8507KN 由计算可得楼板荷载N2=10.94KN N=4.8507+10.94×0.7×0.7=10.2113kn 钢管支撑采用φ48×3.5，其性能为 φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l o /i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2 由公式l o = k 1 uh k 1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7 可得l o =1.155×1.7×1.8=3.5343 长细比λ= L o /i=3.5343÷1.58=223.7 由表可得φ=0.141 则σ=N/ΦA=10211.3÷0.141÷489=148.1N/ mm2<2O5 N/ mm2 由计算可知，所以满足要求。 ②梁底中间支撑稳定性计算 N= R 2 =3.84275KN 钢管支撑采用φ48×3.5，其性能为 φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l o /i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2 由公式l o = k 1 uh k 1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7 可得l o =1.155×1.7×1.8=3.5343 长细比λ= L o /i=3.5343÷1.58=223.7 由表可得φ=0.141 则σ=N/ΦA=3842.8÷0.141÷489=55.73N/ mm2<2O5 N/ mm2 由计算可知，所以满足要求。 4．柱模板计算 宽度不大于1m得柱子采用柱箍采用圆钢管48×3.5，每道柱箍2根钢箍，间距500mm。 ⅰ.柱子取0.4m×0.4m计算 ⑴荷载计算 ⅰ.新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取t=5h T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H -- 模板计算高度，取4.46m； β -- 外加剂影响修正系数，取1.000； 1 -- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 β 2 =0.22×24×5×1.0×1.15×61/2=74.4KN 得F 1 对拉螺栓间距300×500mm，φ14对拉螺栓抗拉强度取17.8KN 则N=0.3×0.5×74.4=11.16KN<17.8KN 由计算可得，φ14对拉螺栓满足要求 设计计算满足要求!