门吊轨道基础计算书
-龙门吊轨道设计计算书
龙门吊轨道设计计算书一、设计依据[1] 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)[2] 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002、J220—2002)[3] 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)[4] 《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)[5] 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)[6] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）二、概述Ⅰ标30m箱梁预制场需布置100t和200t两种类型的龙门吊，拟采用混凝土地基梁做为龙门吊轨道。
预制场地以前为蚝田，后经人工填土而成，地基承载力较差，需进行地基处理以满足龙门吊施工需要。
土层参数表2-1序号土类型土层厚(m)容重(kN/m3)压缩模量(MPa)桩侧土摩阻力标准值（KPa）地基承载力容许值(KPa)1 填土 2.5 17.7 - 0 02 淤泥9.3 15.8 1.89 10.0 45.03 亚粘土 3.2 19.2 4.77 40.0 160.04 粗砂 4.0 19.1 20 60.0 200.05 残积土10.8 18.7 4.2 55.0 200.06 全风化混合片麻岩9.5 19.7 - 60.0 300.07 强风化混合片麻岩 5.8 - - 90.0 450.08 弱风化混合片麻岩 4.9 - - - 1500.0综合考虑施工现场的地质情况，决定采用打入预制混凝土方桩处理地基，方桩截面尺寸为500×500mm，纵向间距为5.0m，长度为21.0m（伸缩缝桩长22.5m）,穿过淤泥层进入地质情况较好的持力层。
地基梁采用1000×600mm矩形截面，底部直接放置在打入桩顶承台上。
基础布置形式如下所示：预制混凝土方桩地基梁地面线立面图平面图承台地基处理布置图 图2.1三、设计计算1、轨道梁计算⑴ 荷载工况按照现有参数，轨道梁荷载主要考虑轨道梁自重q 和龙门吊轮压p ，风荷载等参数在龙门吊结构计算中考虑，此处不涉及。
门式起重机轨道基础设计计算书
图4.2.3剪力图（端部加载时）
图4.2.4剪力图（中部加载时）
计算得到的剪力分布图如图4.2.3、4.2.4所示。可见，当门式起重机位于地基梁端部区域时，在地基梁内产生的最大剪力为146.701kN。而当门式起重机位于地基梁中部区域时，产生的最大剪力为146.661kN。
5地基梁配筋计算
5.1
为此，在桃花岛上设置预制场，采用门式起重机对拱肋进行吊运和存放。为确保门式起重机在桥梁施工工程中正常工作，预制场内设置门式起重机行走通道。对门式起重机基础进行专门设计。
3设计参数
3.1
苏家浩大桥移梁所采用的门式起重机结构见图3.1。其主要参数见表3.1。
图3.1门式起重机构造图
表3.1苏家浩大桥门式起重机基础设计参数
4.《公路工程水文地质勘测规范》（JTGC30-2002）;
5.《公路桥涵施工技术规范》（JTGT F50-2011）;
6.《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）;
7.苏家浩大桥地质勘探资料；
8.门式起重机生产厂家提所供有关资料；
9.现场考察资料。
2工程概况
2.1
长江.汉普顿项目位于重庆市巴南区木洞镇桃花岛，桃花岛在三峡175m蓄水后形成天然孤岛。项目地处长江上游，紧接广阳、中坝岛，南靠巴南木洞镇,与江北区五宝镇隔江而望。项目基地距市中心26公里，位于重庆1小时经济圈内。深圳联合金融充分利用岛内的优质生态景观系统，构建城市近郊休闲度假旅游及长江国际黄金水上旅游新地标，打造丰富、常年吸引人气的旅游项目，建设可以使游客停留的项目与设施，比如巴渝小镇、金融汉普顿、滨水演绎区、国际Town和体育公园等休闲娱乐设施等。
图3.2门式起重机基础一般构造图
3.2.1
100龙门吊计算书
中铁十局沈铁公路桥梁合同段100t龙门吊基础计算书
一、基本计算参数
1、起吊梁板时龙门吊单边荷载
以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g1=980/2=490KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g1=490KN。
2、龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
3、轨道和轨道基础偏安全取每延米自重
g3=1×（1.0×0.6+0.3×0.5）×2.5×10=18.75KN/m
二、、轨道梁地基承载力验算
轨道基础采用C30钢筋混凝土，台阶式设置，上部为宽50cm，高30cm，下部宽100cm，高60cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：
轨道梁受压力验算：
P=g1+g2+g3=490+400+7×18.75=908.75KN
轨道基础砼应力为：
σ=γ0P/A=1.4×908.75/7=0.182MPa<[σ]=30MPa
轨道基础地基承载力验算
地基应力计算:
σ=( g1+g2+g3)/A= 908.75÷7÷1=181.75KPa
预制场地经换填山皮土碾压之后，承载力标准值为f k=250KPa，可见：σ=181.75KPa<f k=250KPa，轨道基础地基承载力满足要求。
四、龙门吊基础详见附图
附图：中铁十局沈铁公路桥梁合同段预制场100t龙门吊轨道基础示意图计算：复核：。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。
即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。
龙门吊轨道基础验算书
龙门吊轨道基础验算初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼1、荷载计算，荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载空心板混凝土取a=9m³空心板钢筋d=1.4t80T龙门吊自重取b=30t混凝土容重r=26KN/m³安全系数取1.2，动荷载系数取1.4集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN“弹性地基梁计算程序2.0”界面图地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy)As——钢筋截面积M ——截面弯矩H0——有效高度Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa一级钢筋抗拉强度为235 MPa代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm²考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm²的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：此时基底作用力均小于P1，最大正弯矩为153.71，考虑到顶面17cm高的钢轨，底层钢筋有效高度取0.54m，顶层钢筋有效高度取0.20m。
10t门式起重机轨道梁基础受力计算书
1#标准化钢筋加工场10t门式起重机轨道梁基础受力计算书项目部名称：项目总工程师：工程技术人员：年月日第份/共份目录1 工程概况 (1)2 基础设计及受力分析 (1)2.1 门式起重机轨道梁基础设计 (1)2.2 受力分析 (2)2.3 荷载组合 (3)2.4 建模计算 (3)2.5 门式起重机轨道梁基础配筋 (5)2.6 门式起重机轨道梁基础地基承载力计算 (8)3 总结 (9)1 工程概况1#标准化钢筋加工场计划配置3台10t门式起重机，其跨径1-27m，净高7m。
2 基础设计及受力分析2.1 门式起重机轨道梁基础设计轨道梁基础采用倒T型C25钢筋混凝土条形基础，基础底部宽60cm，上部宽40cm，每隔15m设置一道2cm宽的沉降缝。
基础底部采用6根HRB400Φ12钢筋作为纵向受拉钢筋，顶部放置两排Φ12作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。
箍筋采用HPB300φ8光圆钢筋，具体尺寸如下图2-1、图2-2所示。
图2-1 门式起重机轨道梁基础断面设计图图2-2 门式起重机轨道梁基础配筋图2.2 受力分析（1）轮压荷载根据《1#标准化钢筋加工场10t门式起重机设计图纸》所提供资料，本例门式起重机两个车轮之间间距为6m，单个最大轮压为80kN，受力简图如下2-3所示：图2-3 门式起重机受力示意图（2）自重荷载轨道梁自重由计算软件自动计入。
2.3 荷载组合根据《路桥施工计算手册》进行荷载组合，其中恒载分项系数取 1.2，活载冲击系数取1.45，利用计算软件自动输入。
2.4 建模计算2.4.1 力学模型简化本例轨道梁基础采用Midas-Civil 2017进行建模计算，基础模拟共采用110个节点，110个梁单元，电算建模细则如下：建模范围：轨道梁基础长度110m。
单元类型：轨道梁基础采用一般梁单元模拟，其中轨道梁基础以1m单元体分割，共分割为110个单元体。
边界条件：轨道梁基础两端采用一般支承限制约束；轨道梁基础底部采用面弹性支承的分布弹性支承，基床系数k =5.6×104kN/m³。
龙门吊轨道基础计算书
附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。
预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。
1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。
查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。
临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。
1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。
每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。
基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。
，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。
当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。
起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。
P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1）q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下：`图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化，基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。
龙门吊计算书样本
计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。
本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。
每种工况下，两者取较大值。
因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理 论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂 家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。
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80t 门吊走行基础计算
根据“MG80/50-28起重机总图”可得门式起重机轮压为23.125t ，地基处理后容许应力250kpa 。
设计钢轨基础截面如图，采用C20砼
1、基础应力验算：
基础按45°扩散角计算，地基的受轮压面积为1.2m ×4m ， 地基应力kPa kpa p 250][8.20755.01075.24
2.110
4125.23=<=⨯⨯+⨯⨯⨯=
σ
地基处理后要求能达到kPa 250][=σ
2、基础配筋计算：
a 、基础纵向配筋计算 基础为单筋设计
HPB 235钢筋MPa f y 210= C20混凝土 MPa f t 1.1= MPa f c 6.9=mm a s 35= 计算简图如下
均布荷载即m kN p q /4.2492.1=⨯=
计算结果：m kN M ⋅=8.32max kN V 1.143max = 由混凝土规范计算：
受压区高度max 0)2/(M x h xbf c =- mm x 5.13=
计算得2
3.307mm A s = 配筋率%059.0=ρ
规范要求最小配筋率为%24.0/45=y t f f ， 按最小配筋率 2
1248mm A s =
取7根φ16的钢筋2
1406mm A s =
b 、基础横向配筋计算
考虑对称性，计算简图如下：
横向弯矩计算，取1米段计算
m kN q /4.249=
m kN ql M ⋅==5.372/2max
受压区高度max 0)2/(M x h xbf c =- mm x 7.12=
按计算结果得2
6.580mm A s =
按120@10φ配箍筋抗横向弯曲 2
628mm A s =
b 、基础箍筋计算
混凝土自身抗剪容许力量
kN kN bh f V t 5.135198515.05.010001.17.07.00>=⨯⨯⨯⨯==
参考规范，结构按最小配筋率通长配筋即可 箍筋最小配筋率%13.0/24.0==yv t sv f f ρ
120@10φ的箍筋的配筋率%13.0%22.0/>==bs nA sv sv ρ
满足规范要求 配筋图如下。